貝雷梁支架專項(xiàng)施工方案

TOC\o”1-3"\h\z\u一、工程概況 3三、施工投入情況 4四、支架施工方案 4HYPERLINK\l”_Toc421191534”（三）、鋼管樁立柱及工字鋼施工 6（四)、貝雷梁施工 7HYPERLINK\l”_Toc421191536”（五）、施工控制要點(diǎn) 8五、30m跨支架受力驗(yàn)算 9HYPERLINK\l”_Toc421191538”（一)、荷載組成 9HYPERLINK\l”_Toc421191539"（二）、模板和方木驗(yàn)算 10（三）、14工字鋼驗(yàn)算 11(五）、40A#工字鋼驗(yàn)算 21HYPERLINK\l”_Toc421191543"（六）、鋼管支墩強(qiáng)度驗(yàn)算 23由40a#工字鋼剪力圖可知,最大支座反力為: 23(八）、支架整體穩(wěn)定性驗(yàn)算 25_Toc421191549”(一）、傳統(tǒng)支架拆除工藝 29（二）、預(yù)留鋼管拆除工藝 31一、工程概況宣曲高速公路是國家高速公路網(wǎng)G56杭瑞高速公路的其中一段，路線位于曲靖市沾益縣境內(nèi),主線全長94.392公里G60連接線為宣曲、昆曲和曲靖繞城高速公路連接線；連接線公路等級(jí)為高速公路，設(shè)計(jì)時(shí)速100公里，路基寬度33。5m。起點(diǎn)于K1+000處接溝巖上互通立交，終點(diǎn)接大龍?zhí)痘ネ⒔?，并于K2+740處設(shè)置沾益互通立交，全連接段長13。523公里。本項(xiàng)目里程段為K8+630～K11+294，總計(jì)10座橋梁包含有現(xiàn)澆箱梁施工，現(xiàn)澆箱梁的橋梁跨徑有16m，17.5m，20m,25m,27m，30m，35m共計(jì)7種，幅寬有10.5m，16。75m,33m共計(jì)3種，各橋箱梁箱梁布置情況統(tǒng)計(jì)如下表:編號(hào)橋梁名稱結(jié)構(gòu)形式最大幅寬(m）備注1C匝道橋1#預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁（3*16+3*20+3＊20+3＊20+3＊20+3*20+3＊30）10.5先簡支后連續(xù)2E匝道橋1＃現(xiàn)澆連續(xù)箱梁（3*25+5*20+（35+55+35)+3＊25)10.5第三聯(lián)為鋼箱梁3F匝道橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁(5＊20+（20+30+20）+3＊20+3＊16）10.54A匝道橋1?，F(xiàn)澆連續(xù)箱梁(4＊30+3＊30+4*30）10。55A匝道橋2?，F(xiàn)澆連續(xù)箱梁（4*17.5+8*16+20+21+21）10.56大龍?zhí)痘ネㄓ曳鵎11+614.431預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁（3＊30+3*30+4*35+4*27）16.75有30m預(yù)制小箱梁15片7大龍?zhí)痘ネㄗ蠓鵎11+617。087預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁（3*30+3*30+4*35+4＊27)18.9有30m預(yù)制小箱梁15片8右幅主線K10+506預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁1*20+1*25+1*2016。759左幅主線K10+511預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁1*2516.7510K10+320車行天橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁（1*20+2＊25+1＊20)8二、編制依據(jù)(一）、《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTG/TF50-2011；(二）、《公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》JTGF80/2-2004；（三）、《公路工程施工安全技術(shù)規(guī)程》JTGF90—2015；（四）、《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTGD60—2004；（五）、《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》（周水興著）；（六）、《貝雷梁使用手冊(cè)》;（七）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》；（八)、《G56杭州至瑞麗高速公路宣威至曲靖段兩階段施工圖設(shè)計(jì)》；（九）、現(xiàn)場調(diào)查資料。三、施工投入情況（一)人員投入情況(二）施工機(jī)具及測量設(shè)備投入情況施工機(jī)具序號(hào)機(jī)具名稱型號(hào)數(shù)量1汽車吊25T4輛2塔吊2座3挖掘機(jī)福田雷沃2251臺(tái)4電焊6臺(tái)5氣焊2套6鋼筋加工設(shè)備2套測量設(shè)備投入情況序號(hào)儀器設(shè)備名稱規(guī)格型號(hào)數(shù)量1GPS中海達(dá)1套2全站儀索佳2臺(tái)3水準(zhǔn)儀DS3自動(dòng)安平2臺(tái)4塔尺5m2套5鋼尺50m2把（三)物資材料投入情況四、支架施工方案(一）支架總體設(shè)計(jì)橋梁現(xiàn)澆箱梁施工支架總體布設(shè)采用鋼管樁基礎(chǔ)，上設(shè)置貝雷片，頂部設(shè)至工字鋼+方木+頂托+鋼模板的結(jié)構(gòu)形式，其中鋼管柱總體按縱向最大間距6.5m，橫向最大間距4m布置，如果橋梁結(jié)構(gòu)尺寸有出入，間距作適當(dāng)調(diào)整。10。5m寬的匝道橋幅跨徑有16m,17。5m,20m，21m,25m，30m共計(jì)7種跨度,按柱徑最小為1.3m計(jì)算,凈跨徑分別為14。7m，16。2m,18.7m,19。7m，23.7m，28。7m:14.7m橋跨鋼管樁縱向布置間距(4.1+6。5+4。1)m;16。2m橋跨鋼管樁縱向布置間距（4.85+6.5+4。85)m；18。7m橋跨鋼管樁間距布置間距(6。1+6。5+6。1）m;19。7m橋跨鋼管樁間距布置間距（0。1+6.5+6.5+6.5+0。1)m；23。7m橋跨鋼管樁間距布置間距（2。1+6。5+6.5+6.5+2.1)m；28。7m橋跨鋼管樁間距布置間距（4。6+6.5+6.5+6。5+4。6）m.16。75m寬的匝道橋幅跨徑有20m,25m，27m，30m，35m共計(jì)5種跨度，按柱徑最小為1。3m計(jì)算，凈跨徑分別為14。7m，23.7m，28。7m，33.7m：14.7m橋跨鋼管樁縱向布置間距(4.1+6。5+4。1)m；23.7m橋跨鋼管樁縱向布置間距（2。1+6.5+6.5+2.1)m;28.7m橋跨鋼管樁間距布置間距（4.6+6.5+6.5+6。5+4.6)m；33。7m橋跨鋼管樁間距布置間距（3.85+6.5+6。5+6.5+6。5+3.85）m。鋼管樁橫向布置：10。5m寬橋幅采用（3。25+4+3.25)m間距，每排設(shè)4根鋼管樁,16。75m寬橋幅采用（3。5+3.5+3。5+3。5+3。5）m間距，每排共設(shè)5根鋼管樁，加寬段18。9m寬橋幅采用（3.45+4+4+4+3。45）m間距，每排共設(shè)5根鋼管樁。根據(jù)現(xiàn)場情況，本橋支架搭設(shè)采用鋼管柱加貝雷桁架搭設(shè)。鋼管柱采用Ф630×8mm鋼管，鋼管端頭采用1。2cm厚鋼板封閉，加法蘭結(jié)構(gòu)，以便連接成不同高度的鋼管柱，鋼管柱橫向采用工字鋼剪刀撐連接，工字鋼和鋼管樁采用焊接的連接方式，增強(qiáng)整體穩(wěn)定性。鋼柱之間橫縱橋向每兩根相鄰的鋼管柱上下4m采用16#工字鋼做水平連接和剪刀撐連接,鋼管柱底部統(tǒng)一采用直徑12mm的鋼筋拉接。鋼管柱上設(shè)置雙排40B工字鋼做橫梁，橫梁上架設(shè)貝雷桁架梁，貝雷梁順橋向跨度均為9m，貝雷片橫橋向布置為0.9×2+1.04m+0.9m+1。04m+0。9m+1。12m+0.9m+1。12m+0。9m+1。12m+0.9m+1.12m+0。9m+1.04m+0.9m+1。04m+0。9m×2；30m跨箱梁縱向設(shè)置4排鋼管立柱，間距為9m,鋼柱之間橫縱橋向每兩根鋼管柱上下每隔4m采用16#工字鋼做橫縱向連接和剪刀撐連接，鋼管柱底部統(tǒng)一采用直徑12mm的鋼筋拉接,保證鋼管柱縱向穩(wěn)定性。鋼管柱上設(shè)置雙排40B工字鋼做橫梁,橫梁上架設(shè)貝雷桁架梁，貝雷梁順橋向跨度均為9m，貝雷片橫橋向布置為0。9m+0。2m×2+0。75m+0。9m+0。75m+0。45m×2+0。9m+0。75m+0.9m+0.75m+0.45m×2+0.90。9m+0.2m×2+m。梁模板采用1.5cm厚的竹膠板。二、測量放線和條形基礎(chǔ)施工１、基礎(chǔ)施工方案鋼管支墩基礎(chǔ)采用Φ800混凝土灌注樁（灌注樁7顆橫向）與1。5×1。5×1。0米的C30混凝土承臺(tái)做支架基礎(chǔ)?；A(chǔ)做完后試驗(yàn)檢測基底承載力，根據(jù)計(jì)算書考慮1.3倍的安全系數(shù),地基承載力控制為三根中支墩基底承載力要達(dá)到400Kpa，兩根邊支墩承載力要達(dá)到300Kpa，如果滿足要求，按照?qǐng)D紙施工。如果中間2個(gè)支墩采用φ800mm的樁徑時(shí)力必須大于800kpa.如果中間3個(gè)支墩采用φ1000mm的樁徑時(shí)承載力必須大于500kpa。邊上2個(gè)支墩采用φ800mm的樁徑時(shí)承載力必須大于700kpa，如果邊上2個(gè)支墩采用φ1000mm的樁徑時(shí)承載力必須大于500kpa?；A(chǔ)施工完成后，在支架兩側(cè)預(yù)留60厘米開挖臨時(shí)排水溝。（基礎(chǔ)具體布至見平面圖)2、測量放線根據(jù)設(shè)計(jì)方案和平面布置圖，用全站儀和鋼尺放出灌注樁基礎(chǔ)及立柱位置。3、鋼管樁基礎(chǔ)施工承臺(tái)采用C20鋼筋混凝土（配筋形式為：上下層分別布置11根Φ16鋼筋，同時(shí)按25cm的間距配置Φ10箍筋），長度依照翼緣板投影線往外擴(kuò)長1~2m，基礎(chǔ)高1m，寬1。5m?；A(chǔ)砼鋼管立柱位置下預(yù)埋1。2cm厚80×80cm鋼板，要求鋼板水平。（三）、鋼管樁立柱及工字鋼施工立柱采用Ф630mm*8mm鋼管立柱，鋼柱底部焊接在預(yù)埋鋼板上與基礎(chǔ)連接，同時(shí)在四周采用加焊200×200×8mm三角鋼板，以加強(qiáng)鋼柱穩(wěn)定性。立柱橫橋方向主梁采用兩根40a型工字鋼,工字鋼安裝時(shí)要保證工字鋼中心與鋼管立柱中心重合，鋼管立柱施工過程中要注意豎向垂直度的控制。橫向工字鋼與鋼管立柱之間設(shè)置自制楔形塊（對(duì)口楔子）作為臨時(shí)支座，便于支架的高程調(diào)整和拆除作業(yè)。鋼管與預(yù)埋鋼板連接大樣圖精軋螺紋鋼精軋螺紋鋼條形孔圓形孔寬長斜面長自制楔形塊（對(duì)口楔子)大樣圖寬長斜面長（四）、貝雷梁施工貝雷梁采用國產(chǎn)“321”公路鋼橋桁架（3×1.5m），縱向長度根據(jù)箱梁跨度來布置,35m跨按三跨布置即10m+10m+10m；橫向截面腹板下33m跨按45cm布置單層貝雷梁，兩端翼緣板下按90cm間距布置單層貝雷梁，箱室下按90cm布置單層貝雷梁,每組梁有若干榀貝雷梁組成，每組內(nèi)榀與榀貝雷梁之間縱向3m都用配套支撐架作為橫向聯(lián)系，組與組之間用自制交叉架連接（自制交叉架采用角鋼制作，選取90mm×7mm的角鋼作為橫向連接,橫向角鋼上鉆有插銷孔，通過穿插銷把橫向角鋼固定在貝雷梁上，然后再用50mm×7mm角鋼作為剪力撐）這樣整個(gè)貝雷梁就聯(lián)成整體，使每排貝雷梁受力均衡；通過調(diào)節(jié)鋼管柱頂?shù)男ㄐ螇K來調(diào)節(jié)箱梁縱橫坡。貝雷梁橫向連接如下圖所示：標(biāo)準(zhǔn)貝雷梁片如下圖所示：0.9m標(biāo)準(zhǔn)支撐架30.9m標(biāo)準(zhǔn)支撐架3×1.5m貝雷片(五）、施工控制要點(diǎn)1、樁基礎(chǔ)施工根據(jù)設(shè)計(jì)平面圖,用全站儀及鋼尺放出基礎(chǔ)位置，采用循環(huán)鉆機(jī)鉆進(jìn)混凝土灌注樁基礎(chǔ)，地基承載力滿足要求后開始支承臺(tái)模板,C20砼澆筑，要求混凝土頂面平整，按鋼柱間距預(yù)埋底座鋼板，強(qiáng)度達(dá)到80%后方能進(jìn)行鋼柱安裝。2、鋼管立柱施工立柱采用Ф630*8mm鋼管，安裝采用25T汽車吊。3、貝雷梁安裝先將貝雷梁在地面上拼裝分組連接好。在橫橋向工字鋼上按照要求的間距用紅油漆標(biāo)出貝雷梁位置.用汽車吊將已連接好的貝雷梁按照先中間后兩邊的順序吊裝到位。單排貝雷梁吊裝時(shí)必須設(shè)置兩個(gè)起吊點(diǎn)，并且等距離分布，保持吊裝過程中貝雷梁平衡,以避免吊裝過程中產(chǎn)生扭曲應(yīng)力。貝雷梁全部架設(shè)完畢后每隔100cm設(shè)置14工字鋼作為分配梁，再在工字鋼分配梁上縱橋向每隔30cm設(shè)置12×12cm方木。五、30m跨支架受力驗(yàn)算根據(jù)本橋箱梁的構(gòu)造特點(diǎn)，本橋位于緩和曲線和圓曲線上，最大橫坡為6％，本橋縱斷面位于R=6000m的豎曲線上，坡度為1.706%，選取橫向坡度對(duì)摩擦力分析。示意圖摩擦力f=μGcosθ，沿斜面的下滑力f滑=Gsinθf=μGcosθ=0.15G×1。00=0.15G,μ取0。15f滑=Gsinθ=G×0.04=0.06Gf=μGcosθ>f滑=Gsinθ本工程計(jì)算40B#工字鋼分配梁可以按照簡支連系梁受力分析.33m跨驗(yàn)算，具體選取本橋第一聯(lián)第2跨支架進(jìn)行驗(yàn)算.(一）、荷載組成C匝道1號(hào)橋第一聯(lián)第2跨梁長33m，梁高1。8m，支架平均高度21m,采用四排鋼管立柱，跨徑均為6。5m。荷載組成：1、箱梁砼自重G1:腹板：1。8×26=46.8KN/m2跨中空心處：0。47×26=12。22KN/m2近支點(diǎn)（漸變段）空心處:0。67×26=18KN/m2翼緣板處：(0.4+0。18）/2×26=7.54KN/m22、模板支架自重G2:模板體系：1.5KN/m2方木自重取7。5KN/m314工字鋼自重0.16KN/m貝雷梁：2。5KN/m23、施工荷載G3：2.8KN/m24、振搗荷載:水平方向取2。0KN/m2，豎向取4。0KN/m2根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》，均布荷載設(shè)計(jì)值=結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)×（恒載分項(xiàng)系數(shù)×恒載標(biāo)準(zhǔn)值＋活載分項(xiàng)系數(shù)×活載標(biāo)準(zhǔn)值)。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取三級(jí)建筑:0.9，恒載分項(xiàng)系數(shù)為1.2，活載分項(xiàng)系數(shù)為1。4。（二）、模板和方木驗(yàn)算1、模板強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算底模采用2500mm×1200mm×15mm木膠合板,模板下縱向12×12cm方木中心間距為30cm,凈距為18cm。腹板下線荷載為:q=0.9×［1。2×(44。2+1。5)+1。4×（2.8+4.0)]×1=57.92KN/m木材容許應(yīng)力取［σ］=12MPa截面模量：W=bh2/6=1×0.015×0.015/6=0.0000375m3模板應(yīng)力σ=Mmax/W=0.23/0.0000375=6。13MPa＜［σ］=12MPa底模彎應(yīng)力滿足要求。木材彈性模量取撓度底模撓度滿足要求。用同種方法驗(yàn)算側(cè)模強(qiáng)度和剛度均能滿足要求。2、方木驗(yàn)算腹板下方木承重最大。q=0。9×[1。2×(44.2+1.5+7。5×0。12)+1。4×（2。8+4.0）］=58。80KN/㎡線荷載為q=58。80×0。30=17.64KN/mEQ方木應(yīng)力＜［σ]=12MPa方木強(qiáng)度滿足要求。木材彈性模量取方木撓度＜1/400=2。5mm方木剛度滿足要求方木承受最大剪力為＜剪力滿足要求。（三）、14工字鋼驗(yàn)算1、腹板下工字鋼驗(yàn)算腹板下彎矩為腹板下工字鋼最大彎矩為：14工字鋼截面面積為21。50,截面抵抗矩W=101。7，截面慣性矩I=712,d=5。5mm,回轉(zhuǎn)半徑，半面積矩，彈性模量,鋼材容許應(yīng)力取215MPa。滿足要求。腹板下工字鋼最大剪力為:腹板下工字鋼最大剪力為剪力強(qiáng)度剪力強(qiáng)度滿足要求.腹板下最大撓度為：腹板下?lián)隙葷M足要求。2、空心箱室下工字鋼驗(yàn)算近支點(diǎn)（漸變段）空心處工字鋼承受荷載最大，近支點(diǎn)(漸變段）空心處14工字鋼承受線荷載為：按簡支不等跨連續(xù)梁受力分析近支點(diǎn)（漸變段）空心處工字鋼彎矩為：近支點(diǎn)(漸變段）空心處工字鋼最大彎矩為：滿足要求。剪力為剪力圖為：滿足要求。3、翼板下工字鋼驗(yàn)算彎矩為：滿足要求。剪力為剪力圖為：滿足要求滿足要求。（四）、貝雷梁驗(yàn)算單片貝雷梁技術(shù)參數(shù)：E=2.1×105MpaI=2。50497×109mm4W=3。5785×106mm3［M］=788。2KN。m[Q]=245.2KNA=0.0153m貝雷梁布置：貝雷梁橫向間距布置腹板下0.45m，空心箱室下0.75m+0.9m+0。75m。1、腹板下貝雷梁驗(yàn)算計(jì)算荷載q=0。9×［1。2×（44.2+1。5+7.5×0。12+2.5）+1.4×（2。8+4）］×0.45+0.9×1.2×0。16=27。72KN/m貝雷梁跨內(nèi)彎矩為：由彎矩圖可知腹板下最大彎矩為:滿足要求。腹板下單片貝雷梁剪力為:由剪力圖可知最大剪力為剪力滿足要求。撓度為：撓度滿足要求。2、箱室下貝雷梁驗(yàn)算線荷載：跨內(nèi)彎矩為彎矩圖為：由彎矩圖可知最大彎矩為彎矩滿足要求。剪力剪力圖為：由剪力圖可知最大剪力為剪力滿足要求。撓度為：撓度滿足要求.3、翼緣板下貝雷梁驗(yàn)算翼緣板下單片貝雷梁承受線荷載為:彎矩為彎矩滿足要求。剪力為:剪力圖為：最大剪力滿足要求。最大撓度為：撓度滿足要求.（五）、40A＃工字鋼驗(yàn)算貝雷梁傳遞到橫橋向40B＃工字鋼的作用力以整體箱梁來分析受力。以第一聯(lián)第2跨為例。40A＃工字鋼自重為0。66KN/m,截面抵抗矩W=1085。7cm3，截面慣性矩I=21714cm4，半截面面積矩S=631.2cm3，截面面積A=86.07cm2，腹板厚度d=10。5mm。第2跨混凝土方量:梁砼重：227.03×2.6×10/（30m×10。5m)=18。74KN/m2線荷載:橫向每隔3.5m設(shè)置4根鋼管立柱,計(jì)算40a＃工字鋼時(shí)按三等跨連續(xù)梁進(jìn)行力學(xué)性能分析。彎矩由彎矩圖可知40a#工字鋼承受最大彎矩為應(yīng)力強(qiáng)度40a＃工字鋼承受剪力為可知40a#工字鋼承受最大剪力為40a#工字鋼承受最大剪力強(qiáng)度為：滿足要求。工字鋼跨中最大撓度為：撓度滿足要求。（六）、鋼管支墩強(qiáng)度驗(yàn)算由40a＃工字鋼剪力圖可知，最大支座反力為：（加上了鋼管立柱自重）Ф630×8mm鋼管考慮到銹蝕情況,計(jì)算鋼管壁厚取6mm。鋼管立柱下端與80cm×80cm×1。2cm鋼板連接，立柱上下每隔4m布置一道剪力撐.Ф630×8mm截面特性表規(guī)格每米重量截面積慣性矩回轉(zhuǎn)半徑截面矩彈性模量（mm）（kg/m)A（cm2)I（cm4)i（cm）W（cm3）E(MPa)Ф630×892.332117.62157253.897223635.17210000立桿計(jì)算長度取6m（鋼管雖按6m一道布置剪刀撐，但為了安全計(jì)算取6m）,回轉(zhuǎn)半徑截面積長細(xì)比穩(wěn)定系數(shù)抗壓強(qiáng)度穩(wěn)定強(qiáng)度強(qiáng)度滿足要求。（七）、樁基、承臺(tái)基礎(chǔ)和地基承載力驗(yàn)算1、樁基、承臺(tái)基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算承臺(tái)基礎(chǔ)承受線荷載為：鋼筋面積為其中：取鋼筋直徑為16mm,實(shí)取22根，實(shí)際鋼筋配筋面積為4423.36mm2縱向配筋滿足要求。2、地基承載力計(jì)算由于鋼管間距為3。5m，則單根鋼管所轄地基受力面為：(擴(kuò)散應(yīng)力角取45度角)鋼管最大軸力為:N=1180。91KN該處鋼管自重為：0.905KN/m×21m=19。005KN條形基礎(chǔ)重:3.5×1。2×0。6×26=65.52KN則地基受力為：1180。91KN+19.005KN+65.52KN=1265。44KN地基承載力：條形基礎(chǔ)寬度,根據(jù)現(xiàn)場試驗(yàn)確定的地基承載力選擇基礎(chǔ)類型.(八）、支架整體穩(wěn)定性驗(yàn)算由于貝雷支架縱向沒有受到較大動(dòng)載作用，只有振搗混凝土?xí)r才產(chǎn)生較少的側(cè)向力，所以貝雷支架縱向穩(wěn)定性就不必要計(jì)算，只需對(duì)貝雷支架橫向穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算即可。按照?qǐng)D紙?jiān)O(shè)計(jì)要求，支架水平荷載取上部荷載的5％,則支架受水平推力為：F=26×227。03×5%=5902。78×5％=295。14KN單根柱子受水平推力為F=295.14/16=18。45KN著力點(diǎn)距基礎(chǔ)頂面取21/2米M=18。45×21/2=193.73KNm支架自重取1。5KN/㎡每根鋼管柱承受豎向壓力為N=1.5×21=31。5KN支架穩(wěn)定性系數(shù)為0。9穩(wěn)定性系數(shù)140/62。19=2。25〉1.3滿足要求。預(yù)壓預(yù)壓目的：檢驗(yàn)支架的強(qiáng)度及穩(wěn)定性，消除整個(gè)支架的塑性變形,消除基礎(chǔ)的沉降變形，測量出支架的彈性變形。預(yù)壓材料：用專業(yè)噸袋裝砂對(duì)支架進(jìn)行預(yù)壓，預(yù)壓荷載為梁體自重的120％。預(yù)壓范圍：箱梁寬度范圍，用吊車吊放噸袋對(duì)支架進(jìn)行預(yù)壓.預(yù)壓觀測：預(yù)壓在支架搭設(shè)完成以后進(jìn)行，分三級(jí)加載，第一次加載重量為梁體自重的50％，持荷穩(wěn)定后進(jìn)行第二次加載，加載重量為梁體自重的50％,持荷穩(wěn)定后進(jìn)行第三次加載，加載重量為梁體自重的20%。壓重的垂直運(yùn)輸由25噸汽車吊完成,加載時(shí)砂袋布置順序與混凝土澆筑順序一致。箱梁觀測位置設(shè)在每跨的L/2，L/4處、墩部處以及每排鋼管立柱條形基礎(chǔ)，每組分左、中、右三個(gè)點(diǎn)。在點(diǎn)位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。采用水準(zhǔn)儀進(jìn)行沉降觀測,布設(shè)好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標(biāo)高。沉降觀測過程中,每一次觀測均找測量監(jiān)理工程師抽檢，并將觀測結(jié)果報(bào)監(jiān)理工程師認(rèn)可同意。第一次加載后，每2個(gè)小時(shí)觀測一次，連續(xù)兩次觀測沉降量不超過3mm,且沉降量為零時(shí)，進(jìn)行第二次加載，按此步驟,直至第三次加載完畢。第三次加載沉降穩(wěn)定后，經(jīng)監(jiān)理工程師同意,進(jìn)行卸載。卸載：人工配合吊車吊運(yùn)砂袋均勻卸載,卸載的同時(shí)繼續(xù)觀測，卸載完成后記錄好觀測值以便計(jì)算支架及地基綜合變形。根據(jù)觀測記錄，整理出預(yù)壓沉降結(jié)果，調(diào)整支架標(biāo)高來控制箱梁底板及懸臂的預(yù)拱高度。預(yù)壓注意問題：①采用砂袋法預(yù)壓，要保證砂袋的質(zhì)量，發(fā)現(xiàn)砂袋有裂縫漏砂的應(yīng)及時(shí)更換砂袋。②派專人觀察支架變化情況，一旦發(fā)生異常,立即進(jìn)行補(bǔ)救.③要分級(jí)加載,加載的順序接近澆筑混凝土的順序，不能隨意堆放,卸載也分級(jí)并測量記錄。④通過第一施工段預(yù)壓并沉降后，將實(shí)測沉降量（基礎(chǔ)沉降量、支架變形量）作為一個(gè)參數(shù)值再后續(xù)的施工共對(duì)比、復(fù)核。⑤測點(diǎn)要固定，用紅油漆提前做好標(biāo)識(shí)，不能隨意更換測量人員，防止出現(xiàn)人為誤差,專人負(fù)責(zé)對(duì)水準(zhǔn)點(diǎn)位置進(jìn)行保護(hù)。⑥如實(shí)填寫觀測數(shù)據(jù),繪制彈性和非彈性曲線，如出現(xiàn)意外數(shù)據(jù),應(yīng)分析原因，不得弄虛作假。⑦觀測過程如局部位置變形過大,應(yīng)立即停止加載并卸載,及時(shí)查找原因,采取補(bǔ)救措施.⑧堆碼砂袋一定要按混凝土位置及澆筑順序認(rèn)真堆碼，確保模擬狀態(tài)接近實(shí)際狀態(tài)。支架預(yù)壓和混凝土澆注過程中安排專人對(duì)支架的變形進(jìn)行監(jiān)控。預(yù)壓-——卸載”流程圖測測量監(jiān)控預(yù)壓前準(zhǔn)備工作完成“狀態(tài)一”加載完成“狀態(tài)二”加載完成“狀態(tài)三”加載數(shù)據(jù)再對(duì)比卸載成為“狀態(tài)一”的受力狀態(tài)卸載成為“加載初始狀態(tài)”預(yù)壓過程的總結(jié)、調(diào)整值的確定卸載成為“狀態(tài)二”的受力狀態(tài)數(shù)據(jù)匯總持荷觀測準(zhǔn)備卸載數(shù)據(jù)的分析對(duì)比現(xiàn)澆箱梁支架預(yù)壓沉降觀測記錄(橋第聯(lián)第跨)樁號(hào)初次高程第一次差值第二次差值第三次差值第四次差值第五次差值第六次差值卸載前高程卸載后高程總變形量非彈性變形彈性變形施工員：測量員：初次測量日期:第一次測量日期：監(jiān)理員：第二次日期：第三次日期：第四次日期：質(zhì)檢員：第五次日期：第六次日期：十、施工預(yù)拱度設(shè)置確定預(yù)拱度時(shí)考慮下列因素：支架在荷載作用下的總變形量，支架在荷載作用下的彈性壓縮，支架在荷載作用下的非彈性壓縮；箱梁設(shè)計(jì)反拱度，根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙?zhí)峁?。根?jù)梁的拱度值線形變化，其它各點(diǎn)的預(yù)拱度值，應(yīng)以中間點(diǎn)為最高值，以梁的兩端為零，按二次拋物線進(jìn)行分配.支架預(yù)拱度計(jì)算：支架變形量（預(yù)拱度）δ的計(jì)算：δ＝δ1＋δ2＋δ3＋δ4①δ1為支架卸載后由上部構(gòu)造自重及活載一半產(chǎn)生的豎向變形根據(jù)設(shè)計(jì)要求δ1取10mm。②δ2為支架在荷載作用下的彈性變形量(每一跨立柱高度不同,造成支架在荷載作用下彈性變形不同，現(xiàn)以第四聯(lián)第2跨為例計(jì)算，取平均高度)③δ3為支架在荷載作用下的非彈性變形：δ3=2K1+3K2+2K3+2.5K4其中K1—順紋木料接頭數(shù)目;K2—橫紋木料接頭數(shù)目；K3-順紋木料與金屬數(shù)目；K4-順紋與橫紋木料接頭數(shù)目;根據(jù)本支架搭設(shè)方案,取K1=0，K2=0，K3=1,K4=0。δ3=0+0+2+0=2mm④δ4為支架基底在荷載作用下的非彈性變形：取δ4=0mm。故支架變形量(預(yù)拱度）為:.十一、支架拆除(一）、傳統(tǒng)支架拆除工藝1、拆除順序：拆除翼板、腹板模板→松掉楔形塊→脫底模、方木→抽拉橫向分配梁→拖拉貝雷架→拆除貝雷支架下部結(jié)構(gòu)。2、拆除工藝底板處底模直接支承在貝雷架與分配梁上,在拆除箱梁底板模板前，須首先調(diào)節(jié)楔形塊，通過調(diào)松楔形塊螺栓，降低楔形塊頂標(biāo)高，消除箱梁對(duì)支架的荷載，并留出拆除箱梁底模和工字鋼分配梁的間隙，拆除箱梁底模及方木后,用卷揚(yáng)機(jī)（卷揚(yáng)機(jī)設(shè)置在外側(cè)貝雷梁上）配合吊車?yán)龉ぷ咒?。拆除貝雷梁時(shí)采用每榀整體吊裝，利用鋼管柱頂上的工字鋼作為支點(diǎn)，用倒鏈將其滑行至箱梁翼緣板處，吊車兩點(diǎn)吊裝，吊下貝雷梁.滑移過程中操作工人須隨時(shí)注意倒鏈和貝雷梁的狀態(tài)，如有異常立即停止施工,待現(xiàn)場技術(shù)員和安全員檢查后方可進(jìn)行下步施工，重復(fù)上述操作至貝雷梁拆除完畢。3、安全措施（1)、組織措施：支架拆除前主管副經(jīng)理、安全專業(yè)工程師、現(xiàn)場安全員、技術(shù)員到達(dá)現(xiàn)場進(jìn)行安全技術(shù)指導(dǎo),對(duì)操作工人進(jìn)行安全教育。直至每個(gè)操作工人對(duì)操作安全注意事項(xiàng)均了解清楚、安全措施到位后方可進(jìn)行拆除支架施工。（2）、技術(shù)措施：①落楔形塊:兩端楔形塊同時(shí)均勻下落，防止分配梁不均勻下落變形，貝雷梁滑移。②模板拆除：先拆除方木再拆除模板。③支架拆除：支架拆除前首先拆除橫向分配梁，在吊車配合下由卷揚(yáng)機(jī)拉出長度的70%后,用吊車吊放下分配梁。④貝雷支架采用倒鏈拖拉出梁底,拖拉時(shí)設(shè)專人指揮，貝雷支架兩端同時(shí)均勻拖拉,嚴(yán)禁僅一端拖拉,防止掉落，用倒鏈拉滑貝雷梁時(shí)，兩側(cè)對(duì)稱拉滑,防止偏心受壓發(fā)生安全事故。⑤拖拉貝雷架、起吊作業(yè)設(shè)專人指揮;拆除貝雷架作業(yè)前要檢查吊車和鋼絲繩的性能和安全性。(二）、預(yù)留鋼管拆除工藝1、預(yù)留鋼管施工本標(biāo)段現(xiàn)澆箱梁下貝雷梁有若干組組成,每組貝雷梁又有若干榀組成(一般兩榀貝雷梁為一組），每組內(nèi)榀與榀貝雷梁之間縱向3m都用配套標(biāo)準(zhǔn)支撐架作為橫向聯(lián)系，組與組之間用自制交叉架連接（自制交叉架采用角鋼制作，選取90mm×7mm的角鋼作為橫向連接，橫向角鋼上鉆有插銷孔，通過穿插銷把橫向角鋼固定在貝雷梁上,然后再用50mm×7mm角鋼作為剪力撐）。每組貝雷梁上預(yù)埋兩根鋼管，鋼管的位置設(shè)置在貝雷梁的兩端（見現(xiàn)澆箱梁預(yù)留鋼管形象圖)，鋼管選用普通腳手架管，規(guī)格為Φ48mm×3.5mm，單重3.84kg，鋼管長度能穿透梁體即可?，F(xiàn)澆梁上預(yù)留鋼管形象圖2、安放千斤頂和穿螺紋桿每一個(gè)預(yù)留鋼管內(nèi)都采用Φ25mm精扎螺紋鋼穿入,螺紋桿伸出梁體頂面高度L不少于5m，螺紋鋼上部緊挨梁體頂面處配備雙層螺帽，防止落貝雷梁時(shí)滑絲造成安全事故。每一根螺桿配置2個(gè)千斤頂（見預(yù)埋鋼管及螺桿橫、縱斷面布置圖)，千斤頂上搭設(shè)高強(qiáng)度帶肋型鋼，型剛上鉆有小孔，并保證螺桿能穿過小孔，螺桿上部緊