四川大渡河長(zhǎng)河壩水電站vi標(biāo)大渡河大橋工程持續(xù)剛構(gòu)箱梁三角斜拉掛籃計(jì)算書

四川大渡河長(zhǎng)河壩水電站0標(biāo)

大渡河大橋工程持續(xù)剛構(gòu)箱梁

三角斜拉掛籃計(jì)算書

中國(guó)路橋工程責(zé)任有限企業(yè)

二00七年十二月

目錄

一.概況.................................................4

二.設(shè)計(jì)根據(jù).............................................6

三.荷載.................................................6

四.掛籃施工時(shí)重要構(gòu)件檢算（施工1#及5#塊為控制工況）……7

（一）施工1#時(shí)掛籃計(jì)算（3m節(jié)段）.......................7

1、底模平臺(tái)縱梁檢算....................................7

2、箱梁翼緣縱梁計(jì)算....................................9

3、箱梁頂板縱梁計(jì)算...................................10

4、底模平臺(tái)前下橫梁檢算...............................11

5、底模平臺(tái)后下橫梁檢算...............................11

6、底模平臺(tái)前、后吊掛檢算.............................12

7、前上橫梁檢算.......................................14

8、后上橫梁檢算.......................................14

9、主梁系統(tǒng)檢算.......................................15

10、后錨固梁系統(tǒng)檢算..................................16

（二）施工7#時(shí)掛籃計(jì)算（3.5m節(jié)段）....................17

1、底模平臺(tái)縱梁檢算...................................17

2、箱梁翼緣縱梁計(jì)算...................................19

3、箱梁頂板縱梁計(jì)算...................................20

4、底模平臺(tái)前下橫梁檢算...............................20

5、底模平臺(tái)后下橫梁檢算...............................21

6、底模平臺(tái)前、后吊掛檢算.............................22

7、前上橫梁檢算.......................................24

8、后上橫梁檢算.......................................24

9、主梁系統(tǒng)檢算.......................................25

10、后錨固梁系統(tǒng)檢算....................................26

（三）施工11#時(shí)掛籃計(jì)算（4m節(jié)段）.....................26

1、底模平臺(tái)縱梁檢算...................................27

2、箱梁翼緣縱梁計(jì)算...................................29

3、箱梁頂板縱梁計(jì)算...................................29

4、底模平臺(tái)前下橫梁檢算...............................30

5、底模平臺(tái)后下橫梁檢算...............................31

6、底模平臺(tái)前、后吊掛檢算.............................32

7、前上橫梁檢算.......................................34

8、后上橫梁檢算.......................................34

9、主梁系統(tǒng)檢算.......................................35

10、后錨固梁系統(tǒng)檢算..................................36

（四）施工16#時(shí)掛籃計(jì)算（4.5m節(jié)段）...................36

1、底模平臺(tái)縱梁檢算...................................37

2、箱梁翼緣縱梁計(jì)算...................................39

3、箱梁頂板縱梁計(jì)算...................................39

4、底模平臺(tái)前下橫梁檢算...............................40

5、底模平臺(tái)后下橫梁檢算...............................41

6、底模平臺(tái)前、后吊掛檢算.............................42

7、前上橫梁檢算.......................................44

8、后上橫梁檢算.......................................44

9、主梁系統(tǒng)檢算.......................................45

10、后錨固梁系統(tǒng)檢算....................................46

五.掛籃走行穩(wěn)定性檢算...................................47

四川大渡河長(zhǎng)河壩水電站VI標(biāo)

大渡河大橋工程持續(xù)剛構(gòu)箱梁

三角掛籃設(shè)計(jì)計(jì)算書

一、概況

上部構(gòu)造為（93.5+210+93.5）米三跨一聯(lián)的預(yù)應(yīng)力碎持續(xù)

剛構(gòu)，主橋箱梁為單箱單室斷面，箱頂板寬9m,底板寬6m。在

各墩與箱梁相接的根部斷面梁高13.5m（梁高均以裸梁外緣頂面

至箱梁面口勺豎直距離計(jì)），中跨合攏段梁高3.5米，邊跨現(xiàn)澆段

離梁端3米范圍內(nèi)梁高6.5米，其他梁高4.656米。從中跨跨中

至箱梁根部梁高以1.5次拋物線變化。

墩頂0#梁段長(zhǎng)14m,箱梁在與墩身對(duì)應(yīng)的12nl長(zhǎng)范圍內(nèi)等梁

高，兩邊各1m范圍則處在圓曲線線上。兩個(gè)“T構(gòu)”的懸臂縱

橋向中跨劃分為25個(gè)節(jié)段、邊跨劃分為20個(gè)節(jié)段，節(jié)段數(shù)及節(jié)

段長(zhǎng)度從根部至跨中分別為：中跨6X3米、4X3.5米、5X4米、

10X4.5米和邊跨6義3米、4X3.5米、5X4米、5X4.5米。

箱梁頂板厚為28cm~50cllb箱梁底板厚根部為160cm,跨中

為32cm。

箱梁腹板厚度為50cm?100cm。

主墩墩頂箱梁綜合考慮受力和變形狀況，各設(shè)柔性橫隔板4

道，邊墩頂各設(shè)橫隔板1道，主墩兩側(cè)各72.5m處（18#節(jié)段處）

各設(shè)1道橫隔板。

箱梁縱坡0%,橫坡為雙向2%o

箱梁為三向預(yù)應(yīng)力，其中豎向預(yù)應(yīng)力為3中15.2鋼絞線。豎

向預(yù)應(yīng)力布置在橫隔板和腹板中。橫隔板中的預(yù)應(yīng)力筋共6束，

沿橫隔板中軸線居中對(duì)稱布置；腹板中的豎向預(yù)應(yīng)力沿縱向按

45cm和50cm2種不一樣H勺間距布置，每側(cè)腹板中布置2排。

施工圖設(shè)計(jì)的基本規(guī)定：規(guī)定掛籃最大承載力不不大于

2337KN,掛籃重量以1200KN控制（包括施工荷載）。

方案確實(shí)定：

由于橋址位于川藏高原東緣向四川盆地過(guò)渡地帶，海拔約

1500m,橋墩高達(dá)116m,掛籃施工處風(fēng)大且頻繁，因而規(guī)定掛籃

構(gòu)造迎風(fēng)面小，抗風(fēng)能力大，便于在該施工環(huán)境下操作。掛籃懸

澆從1#節(jié)段?25#節(jié)段，共循環(huán)25個(gè)節(jié)段，因而規(guī)定掛籃主桁

系統(tǒng)、底籃系統(tǒng)、模板系統(tǒng)等剛度較大。

懸澆箱梁高度從13.5m漸變到3.5m,因而規(guī)定內(nèi)外模板沿豎

向可抽除；箱梁腹板厚度從100cm漸變到50cm,因而規(guī)定內(nèi)模

板頂板沿橫向可抽除；在跨中18#節(jié)段，箱梁設(shè)有1道橫隔板，

因而規(guī)定內(nèi)模板便于人工拆除與組裝；箱梁底板為拋物線變化，

因而規(guī)定底籃平臺(tái)可沿豎向轉(zhuǎn)動(dòng)。

最大懸澆節(jié)段重約233.7t,考慮橋址處的特殊性和特高空操

作的安全性，安全系數(shù)考慮1.5,因而規(guī)定掛籃設(shè)計(jì)承載力為

350to

由于掛籃多達(dá)4個(gè)，因而規(guī)定掛籃盡量減輕自重，以減少施

工成本。

基于以上原則，通過(guò)多種方案比選論證，決定采用三角式掛

籃方案進(jìn)行設(shè)計(jì)。

2、根據(jù)本橋的構(gòu)造特點(diǎn)和施工特點(diǎn)，掛籃為三角掛籃，其由

如下幾種重要部分構(gòu)成。(1)主桁系統(tǒng)：由主梁、立柱、斜拉鋼

帶構(gòu)成單片主桁，共2片，橫向由前、后上橫梁、平聯(lián)、門架連

接；(2)底模平臺(tái)：由模板、縱梁、前后下橫梁構(gòu)成整體平臺(tái)；

(3)吊掛系統(tǒng)：由前上橫梁，前后吊掛構(gòu)成；(4)外導(dǎo)梁系統(tǒng):

由外導(dǎo)梁、錨固滑行設(shè)備等構(gòu)成，為底模平臺(tái)滑道設(shè)備；(5)走

行系統(tǒng)：由前后支腿、滑板及滑道構(gòu)成，為主桁系統(tǒng)日勺滑行設(shè)備；

⑹平衡及錨固系統(tǒng)：由錨固部件、錨固筋、配重等構(gòu)成，以便

掛籃在灌注碎和空載行走時(shí)，具有必要出J穩(wěn)定性。

二、設(shè)計(jì)根據(jù)

1.《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ041-2023)

2.《公路橋涵鋼構(gòu)造及木構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTJ025-86)

3.《鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2023)

4.大渡河大橋施工圖設(shè)計(jì)

5.項(xiàng)目部的技術(shù)規(guī)定

三、荷載：

1、掛籃施工控制工況1#、7#、11#、16#塊。1#塊為3m節(jié)

段最重塊，混凝土89.884n?,重233.7t；7#塊為3.5m節(jié)段

最重塊,混凝土82.189n?,重213.7t；11#塊為4m節(jié)段最重

塊，混凝土77.78（）n?,重202.2t；16#塊為4.5m節(jié)段最重塊,

混凝土67.867n?,重176.51。

2、單只掛籃重量：

一只掛籃總重為120t（包括施工荷載），與設(shè)計(jì)院規(guī)定相符。

3、掛籃工作系數(shù)：0.51。

四、掛籃施工時(shí)重要構(gòu)件檢算（施工1#、7#、11#、16#塊為控制

工況）：掛籃各個(gè)構(gòu)件構(gòu)造見總圖：

（一）、施工1#時(shí)掛籃計(jì)算（3m節(jié)段）

1、底模平臺(tái)縱梁檢算：

1）、底模平臺(tái)縱梁1（桁架縱梁）：縱梁1承擔(dān)著箱梁腹板混凝土荷

載及底模平臺(tái)部分重量：

一側(cè)腹板混凝土荷載：

G=24.297t/m

碎超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及掛籃底模平臺(tái)重量為3.34t/m：

G'=1.1XG+3.34=30.07t/m

該重量由2根縱梁1承受

則q=15.04t/mo

計(jì)算模型：

q=15.04t/m

5.6m

選用桁架構(gòu)造，桁高1米，上下主桿用2[20a,連接斜桿用2[10

計(jì)算采用ALGOR18計(jì)算軟件對(duì)桁架建模檢算；

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。max=101MPa；

最大變形fmax=-2.4mm；

支座反力（下橫梁所受壓力）：R前二R后=29t；

2）、底模平臺(tái)縱梁2：混凝土底板下8根縱梁2承擔(dān)著箱梁底板

混凝土荷載及底模平臺(tái)日勺一部分重量：

梁底板混凝土荷載：

G=20.34t/m

碎超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及掛籃底模平臺(tái)重量為4.51t/m：

G'=1.1XG+4.51=26.88t/m

該重量由8根縱梁2承受

則q=3.36t/mo

計(jì)算模型：

q=3.36t/m

0.532.1

寸一—

5.6m

選用H39OX3OOX10X16型鋼，

截面面積:A=136.7cm2

截面慣性矩：L=38900cm」

抗彎截面模量：wx=2000cm

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。.二45.9MPa；

最大變形f=-2.1mm；

支座反力（下橫梁所受壓力）：R前二3.6t,R后=6.48t；

2、箱梁翼緣縱梁計(jì)算：

計(jì)算圖示:

一側(cè)翼緣混凝土荷載：

G=l.131t/m

碎超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及外滑梁重量為2.86t/m：

q=l.1XG+2.86=3.844t/m

由兩根縱梁136a共同承擔(dān)：

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力OMAX=28.7MPa；

最大變形f=-l.4mm；

R前=4.13R后=7.44t

3、箱梁頂板縱梁計(jì)算：

計(jì)算圖示:

4.6

q=5.51t/ra

|以3|2」

5.6m

A=1.929m2,由兩根縱梁2140共同承擔(dān)

q'=(1.929/2)X2.625=2.508t/m

佐超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及內(nèi)滑梁重量2.75t/m：

q=l.1XqJ+2.75=5.51t/m

計(jì)算成果:最大彎曲應(yīng)力二3L5MPa；

最大變形f=-l.2nun；

R前=5.933R后=106

4、底模平臺(tái)前下橫梁檢算：

掛籃澆注混凝土1牡塊時(shí)前下橫梁受力圖示:

Pl=16.1tPl=16.1t

PM.2741P2=3.6tPM.2741

選用兩根HN500X200X10X16型鋼，

截面面積：A=114.2cm2

截面慣性矩：L=47800cm」

抗彎截面模量：w=2140cm

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。MAX=41.4MPa；

最大變形f=-0.4(+1)mm；

支座反力(吊帶所受拉力)：R邊二25.4t,R中=2L5t。

5、底模平臺(tái)后下橫梁檢算：

施工狀態(tài)時(shí)，此時(shí)底模平臺(tái)前，后下橫梁承受底模平臺(tái)縱梁傳來(lái)

的混凝土重量、底模平臺(tái)自重其他重量。

計(jì)算模型:

Pl=29lPl=29t

PM2741P2=6.48tPH274t

0.631J30.380.60.50.50.60.381.330.63

————---u.一-----一一——

-------------H-*一..1

0.360.36

選用兩根HN5OOX200X10X16型鋼，

截面面積：A=114.2cm2

截面慣性矩：L=47800cm」

抗彎截面模量：w=2140cm

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。MQ106MPa；

最大變形f=-5(+2)mm；

支座反力(吊帶所受拉力)：R邊=27.83R中=55，

6、底模平臺(tái)前、后吊掛檢算：

(1)底模平臺(tái)前吊掛

邊吊帶最大受刀：25.4t；中吊帶最大受力21.5t。

邊吊帶采用B=150mm,b=20mm;材質(zhì)為16Mn,651銷孔;銷軸6

50,材質(zhì)為40Cr。

吊帶承受的拉應(yīng)力：。小二N/A=84.7MPa；

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/84.7=3.4>2

4)50銷軸承受日勺剪應(yīng)力：T=Q/A=129MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力：oc=Njy/dt=249MPa<[360MPa];

中吊帶采用B=150mm,6=20mm;材質(zhì)為16Mn,651銷孔;銷軸6

50,材質(zhì)為40Cr。

吊帶承受的拉應(yīng)力：OMAX=N/A=71.7MP&；

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/71.7=4>2

*50銷軸承受的剪應(yīng)力：T=Q/A=108.9MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力：。。=Njy/dt=210MPa<[360MPa];

(2)底模平臺(tái)后吊掛

邊吊帶最大受刀：27.8t；中吊帶最大受力60t,考慮后吊帶另加

5t預(yù)拉力。

邊吊帶采用B=150mm,3=20mm;材質(zhì)為16Mn,651銷孔;銷軸6

50,材質(zhì)為40Cr。

吊帶承受的拉應(yīng)力：。MAX二N/A=92.7MPz；

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/92.7=3.13>2

*50銷軸承受的剪應(yīng)力：T=Q/A=142MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力：oc=Njy/dt=273MPa<[360MPa];

中吊帶采用B=200mm,8=30mm;材質(zhì)為16Mn,661銷孔;銷軸6

60,材質(zhì)為40Cr。

吊帶承受時(shí)拉應(yīng)力：。MAkN/A=100MPa；

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/100=2.9>2

e60銷軸承受日勺剪應(yīng)力：T=Q/A=212MPa<[315MPa]

孔壁承壓應(yīng)力：oc=Njy/dt=327MPa<[360MPa];

7、前上橫梁檢算：

計(jì)算圖示：

Pl=25.4tP2=21.5tP2=25.4tPl=21.5t

PH.ltP3=5.93tP3=5.93iP4Kli

—\JIAI—y-----------------------------X—r~^

1.2_|_0.751.35L8____1,35'1.2

0.40.4

0.40.4

前上橫梁承受荷載為前吊掛系統(tǒng)反力。

前上橫梁采用HM400X300

截面特性：

截面面積:A=136.7cm2

截面慣性矩：L=38900cm」

抗彎截面模量：wx=2000cm

計(jì)算成果:

最大彎曲應(yīng)力。MAx=47?2MPa；

最大變形f=-1.5inm；

支座反力（主桁所受壓力）：R=51.9to

8、后上橫梁檢算：

后上橫梁承受荷載為后邊吊掛及吊桿系統(tǒng)反力。

后上橫梁采用2[32b

截面特性：

截面面積：A=109.8cm2

截面慣性矩：6280cm」

抗彎截面模量：Wx=1018cm'

計(jì)算模型：

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。vAx=87MPa；

最大變形f=-5.5mm；

9、主梁系統(tǒng)檢算:

三角斜拉掛籃的荷載重要由前上橫梁傳來(lái)日勺荷載，主梁系統(tǒng)由

主梁、斜拉塔架構(gòu)成。按梁、桿單元模型計(jì)算。計(jì)算模型如下：

I

OO

F=51.9t

計(jì)算成果：

三角斜拉主梁斜拉帶拉力73.lt,應(yīng)力52.6MPa<[315MPa]

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/52.6=5.5>2

4)150銷軸承受的彎剪應(yīng)力：T=71.3MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力：oc=Njy/dt=121MPa<[360MPa];

立柱壓力107.3t,應(yīng)力-76.1MPa<[170MPa]；主梁的應(yīng)力-71.7

MPa?28.1MPa<[170MPa]。

三角斜拉主梁的前上橫梁位置出J撓度為4.2mm；

三角斜拉主梁支座反力：后錨固支座Rl=31.2t

前錨固支座R2=25.8t

10、后錨固系統(tǒng)檢算：

主桁后錨固力由后錨固梁分派梁日勺錨固筋提供。計(jì)算中未計(jì)該

部分自重，是偏安全的。

每片主桁后錨固采用4根無(wú)32預(yù)應(yīng)力鋼筋

主體?32預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉控制力50.3to

則K=F/P=3.77>2o

（二）、施工7#時(shí)掛籃計(jì)算（3.5m節(jié)段）

1、底模平臺(tái)縱梁檢算：

1）、底模平臺(tái)縱梁1（桁架縱梁）：縱梁1承擔(dān)著箱梁腹板混凝土荷

載及底模平臺(tái)部分重量：

一側(cè)腹板混凝土荷載：

G=18.2t/m

性超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及掛籃底模平臺(tái)重量為3.34t/m：

G'=1.1XG+3.34=23.36t/m

該重量由2根縱梁1承受

則q=ll.68t/mo

計(jì)算模型:

q=ll.68t/m

選用桁架構(gòu)造，桁高1米，上下主桿用2[20a,連接斜桿用2[10

計(jì)算采用ALG0R18計(jì)算軟件對(duì)桁架建模檢算；

計(jì)算成果；

最大彎曲應(yīng)力。max=97MPa；

最大變形fmax=-2.1mm；

支座反力（下橫梁所受壓力）：R前二16.4t,R后=24.5t；

2）、底模平臺(tái)縱梁2：混凝土底板下8根縱梁2承擔(dān)著箱梁底板

混凝土荷載及底模平臺(tái)的一部分重量：

梁底板混凝土荷載：

G=14.8t/m

碎超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及掛籃底模平臺(tái)重量為4.51t/m：

G'=1.1XG+4.51=20.79t/m

該重量由8根縱梁2承受

則q=2.6t/mo

計(jì)算模型:

q=2,6t/m

1.6

選用H390X300X10X16型鋼，

截面面積:A=136.7cm2

截面慣性矩；L-38900cm」

抗彎截面模量：叫二2000cm

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。郎=42.9MPa；

最大變形f=-l.8mm；

支座反力（下橫梁所受壓力）：R前二3.6t,R后=5.后;

2、箱梁翼緣縱梁計(jì)算：

計(jì)算圖示:

C-

0.70.8'

v--I.

q-3.844t/m

G11111111111tliII__________

0.51_______3.5_________1,6_

5.6m

V

一側(cè)翼緣混凝土荷載：

G=l.131t/m

碎超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及外滑梁重量為2.86t/m：

q=l.1XG+2.86=3.844t/m

由兩根縱梁136a共同承擔(dān)：

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。MAX=39.2MPa；

最大變形f二-2.3mm；

R前=5.53R后=8.3t

3、箱梁頂板縱梁計(jì)算：

計(jì)算圖示:

4.6

q=5.51t/m

OJHU

-----------一

5.6m

VA

A=1.929m2,由兩根縱梁2140共同承擔(dān)

q'=(1.929/2)X2.625=2.508t/m

佐超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及內(nèi)滑梁重量2.75t/m：

q=l.1XqJ+2.75=5.51t/m

計(jì)算成果：最大彎曲應(yīng)力Ow=39.5MPa；

最大變形f=~2.4nun；

R前=7.9t,R后=11.9t

4、底模平臺(tái)前下橫梁檢算：

掛籃澆注混凝土1牡塊時(shí)前下橫梁受力圖示:

Pl=16.4tPl=16.4t

P3=0.274tP2=3.6tP3<274t

選用兩根HN500X200X10X16型鋼，

截面面積：A=114.2cm2

截面慣性矩：L=47800cm」

抗彎截面模量：w=2140cm

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。MAX=41.5MPa；

最大變形f=-0.4(+1)mm；

支座反力(吊帶所受拉力)：R邊二25.8t,R中=2L7t。

5、底模平臺(tái)后下橫梁檢算：

施工狀態(tài)時(shí)，此時(shí)底模平臺(tái)前，后下橫梁承受底模平臺(tái)縱梁傳來(lái)

的混凝土重量、底模平臺(tái)自重其他重量。

計(jì)算模型:

Pl=24JtPl=24.5t

P3=0.274tP2=5.5tPH).2741

0.63丁1J3$380,60.51.8J,5_0.6___^3811J3_0.63

0.360.36

選用兩根HN5OOX200X10X16型鋼，

截面面積：A=114.2cm2

截面慣性矩：L=47800cm」

抗彎截面模量：w=2140cm

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。MAx=89MPa；

最大變形f=-4(+1.5)mm；

支座反力(吊帶所受拉力)：R邊二23.9t,R中=5L4t。

6、底模平臺(tái)前、后吊掛檢算：

(1)底模平臺(tái)前吊掛

邊吊帶最大受刀：25.8t；中吊帶最大受力21.7t。

邊吊帶采用B=150mm,b=20mm;材質(zhì)為16Mn,651銷孔;銷軸6

50,材質(zhì)為40Cr。

吊帶承受的拉應(yīng)力：。小二N/A=86MPa；

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/86=3.4>2

e50銷軸承受日勺剪應(yīng)力：T=Q/A=131MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力：。(:二Njy/dt=253MPa<[360MPa];

中吊帶采用B=150mm,6=20mm;材質(zhì)為16Mn,651銷孔;銷軸6

50,材質(zhì)為40Cr。

吊帶承受的拉應(yīng)力：。MAX=N/A=72.3MP&；

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/72.3=4>2

*50銷軸承受的剪應(yīng)力：T=Q/A=110MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力：。。=Njy/dt=213MPa<[360MPa];

(2)底模平臺(tái)后吊掛

邊吊帶最大受刀：23.9t；中吊帶最大受力51.4t,考慮后吊帶另

加5t預(yù)拉力。

邊吊帶采用B=150mm,3=20mm;材質(zhì)為16Mn,651銷孔;銷軸6

50,材質(zhì)為40Cr。

吊帶承受的拉應(yīng)力：。MAX二N/A=79.7MPz；

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/79.7=3.63>2

*50銷軸承受的剪應(yīng)力：T=Q/A=122MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力：oc=Njy/dt=234MPa<[360MPa];

中吊帶采用B=200mm,8=30mm;材質(zhì)為16Mn,661銷孔;銷軸6

60,材質(zhì)為40Cr。

吊帶承受時(shí)拉應(yīng)力：。MAX=N/A=85.7MPe；

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/85.7=3.4>2

4)60銷軸承受日勺剪應(yīng)力：T=Q/A=182MPa<[315MPa]

孔壁承壓應(yīng)力：oc=Njy/dt=283MPa<[360MPa];

7、前上橫梁檢算：

計(jì)算圖示：

Pl=25.8tP2=21.7tP2=21.7tPl=25.8t

P4=5,5tP3=7,9tP3=7.9tP4=j.5t

—\JIAI—y-----------------------------X—r~^

1.2_|_0.751.35L8____1,35'1.2

0.40.4

0.40.4

前上橫梁承受荷載為前吊掛系統(tǒng)反力。

前上橫梁采用HM400X300

截面特性：

截面面積:A=136.7cm2

截面慣性矩：L=38900cm」

抗彎截面模量：wx=2000cm

計(jì)算成果:

最大彎曲應(yīng)力。MAX=58.5MPa；

最大變形f=-1.9inm；

支座反力（主桁所受壓力）：R=60.9to

8、后上橫梁檢算：

后上橫梁承受荷載為后邊吊掛及吊桿系統(tǒng)反力。

后上橫梁采用2[32b

截面特性：

截面面積：A=109.8cm2

截面慣性矩：6280cm」

抗彎截面模量：Wx=1018cm'

計(jì)算模型:

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。vAx=93.5MPa；

最大變形f=-6.1mm；

9、主梁系統(tǒng)檢算:

三角斜拉掛籃的荷載重要由前上橫梁傳來(lái)日勺荷載，主梁系統(tǒng)由

主梁、斜拉塔架構(gòu)成。按梁、桿單元模型計(jì)算。計(jì)算模型如下：

L0：3,8_______5.2________________0.Q

計(jì)算成果：

三角斜拉主梁斜拉帶拉力833應(yīng)力69.2MPa<[315MPa]

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/69.2=4.2>2

4)150銷軸承受的彎剪應(yīng)力：T=82.3MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力：oc=Njy/dt=138MPa<[360MPa];

立柱壓力1234,應(yīng)力.83.3MPaV[170MPa]；主梁時(shí)應(yīng)力

-84.6MPa?32.4MPa<[170MPa]0

三角斜拉主梁的前上橫梁位置出J撓度為5.4mm；

三角斜拉主梁支座反力：后錨固支座Rl=37.6t

前錨固支座R2=33.4t

10、后錨固系統(tǒng)檢算：

主桁后錨固力由后錨固梁分派梁日勺錨固筋提供。計(jì)算中未計(jì)該

部分自重，是偏安全的。

每片主桁后錨固采用4根無(wú)32預(yù)應(yīng)力鋼筋

主體?32預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉控制力50.3to

則K=F/P=2.83>2O

（三）、施工11#時(shí)掛籃計(jì)算（4m節(jié)段）

1、底模平臺(tái)縱梁檢算：

1）、底模平臺(tái)縱梁1（桁架縱梁）：縱梁1承擔(dān)著箱梁腹板混凝土荷

載及底模平臺(tái)部分重量：

一側(cè)腹板混凝土荷載：

G=13.95t/m

性超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及掛籃底模平臺(tái)重量為3.34t/m：

G'=1.1XG+3.34=18.7t/m

該重量由2根縱梁1承受

則q=9.34t./mo

計(jì)算模型:

q=9.34t/m

工IIIII"II"I■II________.

^77T/Wz^kfW

[A4________4________y__j

5.6m

選用桁架構(gòu)造，桁高1米，上下主桿用2[20a,連接斜桿用2[10

計(jì)算采用ALG0R18計(jì)算軟件對(duì)桁架建模檢算；

計(jì)算成果；

最大彎曲應(yīng)力。max=92MPa；

最大變形fmax=-l.8mm；

支座反力（下橫梁所受壓力）：R前二16.7t,R后=20.7t；

2）、底模平臺(tái)縱梁2：混凝土底板下8根縱梁2承擔(dān)著箱梁底板

混凝土荷載及底模平臺(tái)的一部分重量：

梁底板混凝土荷載：

G=13.Ot/m

碎超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及掛籃底模平臺(tái)重量為4.51t/m：

G'=1.1XG+4.51=18.8t/m

該重量由8根縱梁2承受

則q=2.35t/mo

計(jì)算模型:

q=2.35t/m

0.541.1

---r----------------------r---------q

■5.6m■

選用H39OX3OOX10X16型鋼，

截面面積:A=136.7cm2

截面慣性矩；L-38900cm」

抗彎截面模量：叫二2000cm

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。郎=47.5MPa；

最大變形f=-2.0mm；

支座反力（下橫梁所受壓力）：R前二4.2t,R后=5.2t；

2、箱梁翼緣縱梁計(jì)算：

計(jì)算圖示:

q=3.844t/m

一側(cè)翼緣混凝土荷載：

G=l.131t/m

碎超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及外滑梁重量為2.86t/m：

q=l.1XG+2.86=3.844t/m

由兩根縱梁136a共同承擔(dān)：

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。MAX=47.2MPa；

最大變形f二-3.4mm；

R前=6.86t,R后=8.5It

3、箱梁頂板縱梁計(jì)算：

計(jì)算圖示:

A=1.929m2,由兩根縱梁2140共同承擔(dān)

q'=(1.929/2)X2.625=2.508t/m

佐超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及內(nèi)滑梁重量2.75t/m：

q=l.1XqJ+2.75=5.51t/m

計(jì)算成果：最大彎曲應(yīng)力。.二43.7MPa；

最大變形f="2.7nun；

R前=9.83R后=122

4、底模平臺(tái)前下橫梁檢算：

掛籃澆注混凝土1牡塊時(shí)前下橫梁受力圖示:

Pl=16.7tPl=16Jt

P3=0.274tP2=4.2tP3=0.274t

0.670.660.380.60.51.80.380.660.67

———————一T------■―----

0.360.36

選用兩根HN5OOX200X10X16型鋼，

截面面積：A=114.2cm2

截面慣性矩：L=47800cm」

抗彎截面模量：w=2140cm

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。MAX=48.5MPa；

最大變形f=-O.5(+2)mm；

支座反力(吊帶所受拉力)：R邊二27.4t,R中=23.lt。

5、底模平臺(tái)后下橫梁檢算：

施工狀態(tài)時(shí)，此時(shí)底模平臺(tái)前，后下橫梁承受底模平臺(tái)縱梁傳來(lái)

的混凝土重量、底模平臺(tái)自重其他重量。

計(jì)算模型:

Pl=20JtPl=20.7t

P3=0.274tP2=5JlPM.274t

0.631.330.380.60.51.80.50.6L3811.330.63

-vA―?————―-■]■1^AV

0.360.36

選用兩根HN5OOX200X10X16型鋼，

截面面積：A=114.2cm2

截面慣性矩：L=47800cm」

抗彎截面模量：w=2140cm

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。MAx=86MPa；

最大變形f=-3.5(+1.2)mm；

支座反力(吊帶所受拉力)：R邊=19.8t,R中=42.6t。

6、底模平臺(tái)前、后吊掛檢算：

(1)底模平臺(tái)前吊掛

邊吊帶最大受刀：27.4t；中吊帶最大受力23.lt。

邊吊帶采用B=150mm,b=20mm;材質(zhì)為16Mn,651銷孔;銷軸6

50,材質(zhì)為40Cr。

吊帶承受的拉應(yīng)力：。小二N/A=91.3MPa；

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/91.3=3.2>2

4)50銷軸承受日勺剪應(yīng)力：T=Q/A=139MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力：oc=Njy/dt=268MPa<[360MPa];

中吊帶采用B=150mm,6=20mm;材質(zhì)為16Mn,651銷孔;銷軸6

50,材質(zhì)為40Cr。

吊帶承受的拉應(yīng)力：。M,MN/A=77MPa；

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/77=3.7>2

*50銷軸承受的剪應(yīng)力：T=Q/A=117MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力：。。=Njy/dt=226MPa<[360MPa];

(2)底模平臺(tái)后吊掛

邊吊帶最大受刀：19.8t；中吊帶最大受力47.6t,考慮后吊帶另

加5t預(yù)拉力。

邊吊帶采用B=150mm,3=20mm;材質(zhì)為16Mn,651銷孔;銷軸6

50,材質(zhì)為40Cr。

吊帶承受的拉應(yīng)力：。MAX二N/A=66MPa；

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/66=4.4>2

e50銷軸承受的剪應(yīng)力：T=Q/A=101MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力：oc=Njy/dt=194MPa<[360MPa];

中吊帶采用B=200mm,8=30mm;材質(zhì)為16Mn,661銷孔;銷軸6

60,材質(zhì)為40Cr。

吊帶承受時(shí)拉應(yīng)力：oMAX=N/A=79.3MPa；

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/79.3=3.7>2

e60銷軸承受日勺剪應(yīng)力：T=Q/A=168MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力:cc=Njy/dt=260MPa<[360MPa];

7、前上橫梁檢算:

計(jì)算圖示:

Pl=27.4tP2=23.1tP2=23.1iPl=27.4t

P4=6.9tP3=9.8tP3=9.8tP4=6.9t

1.20.751.2

0.4

前上橫梁承受荷載為前吊掛系統(tǒng)反力。

前上橫梁采用HM400X300

截面特性:

截面面積:A=136.7cm2

截面慣性矩：L=38900cm」

抗彎截面模量：wx=2000cm

計(jì)算成果:

最大彎曲應(yīng)力。MAx=62.4MPa；

最大變形f=-2.3inm；

支座反力（主桁所受壓力）：R=67.2to

8、后上橫梁檢算：

后上橫梁承受荷載為后邊吊掛及吊桿系統(tǒng)反力。

后上橫梁采用2[32b

截面特性：

截面面積：A=109.8cm2

截面慣性矩：6280cm」

抗彎截面模量：Wx=1018cm'

計(jì)算模型:

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。vAx=92.3MPa；

最大變形f=-5.8mm；

9、主梁系統(tǒng)檢算:

三角斜拉掛籃的荷載重要由前上橫梁傳來(lái)日勺荷載，主梁系統(tǒng)由

主梁、斜拉塔架構(gòu)成。按梁、桿單元模型計(jì)算。計(jì)算模型如下:

F=67.2t

計(jì)算成果：

三角斜拉主梁斜拉帶拉力91.23應(yīng)力73.1MPa<[315MPa]

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/73.1=3.9>2

4)150銷軸承受的彎剪應(yīng)力：T=87.6MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力：oc=Njy/dt=151MPa<[360MPa];

立柱壓力136.8t,應(yīng)力.86.8MPaV[170MPa]；主梁時(shí)應(yīng)力

-86.9MPa?34.6MPa<[170MPa]0

三角斜拉主梁的前上橫梁位置出J撓度為6.1mm；

三角斜拉主梁支座反力：后錨固支座Rl=41.5t

前錨固支座R2=36.9t

10、后錨固系統(tǒng)檢算:

主桁后錨固力由后錨固梁分派梁日勺錨固筋提供。計(jì)算中未計(jì)該

部分自重，是偏安全的。

每片主桁后錨固采用4根無(wú)32預(yù)應(yīng)力鋼筋

主體?32預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉控制力50.3to

則K=F/P=2.566>2O

（四）、施工16#時(shí)掛籃計(jì)算（4.5m節(jié)段）

1、底模平臺(tái)縱梁檢算：

1）、底模平臺(tái)縱梁1（桁架縱梁）：縱梁1承擔(dān)著箱梁腹板混凝土荷

載及底模平臺(tái)部分重量：

一側(cè)腹板混凝土荷載：

G=9.53t/m

性超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及掛籃底模平臺(tái)重量為3.34t/m：

G'=1.1XG+3.34=13.8t/m

該重量由2根縱梁1承受

則q=6.9t/mo

計(jì)算模型:

q=6,9t/m

0.50.6

5.6m

選用桁架構(gòu)造，桁高1米，上下主桿用2[20a,連接斜桿用2[10

計(jì)算采用ALGOR18計(jì)算軟件對(duì)桁架建模檢算；

計(jì)算成果；

最大彎曲應(yīng)力。max=91MPa；

最大變形fmax=-l.8mm；

支座反力（下橫梁所受壓力）：R前二15.6t,R后=15.4t；

2）、底模平臺(tái)縱梁2：混凝土底板下8根縱梁2承擔(dān)著箱梁底板

混凝土荷載及底模平臺(tái)的一部分重量：

梁底板混凝土荷載：

G=9.9t/m

碎超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及掛籃底模平臺(tái)重量為4.51t/m：

G'=1.1XG+4.51=15.4t/m

該重量由8根縱梁2承受

則q=l.93t/mo

計(jì)算模型:

q=l.93t/m

*5____________（5______________。?6,

V5.6m—

選用H390X300X10X16型鋼，

截面面積:A=136.7cm2

截面慣性矩；L-38900cm」

抗彎截面模量：叫二2000cm

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。蛇=49.IMPa；

最大變形f=-2.3mm；

支座反力（下橫梁所受壓力）：R前二4.3t,R后=4.4t；

2、箱梁翼緣縱梁計(jì)算：

計(jì)算圖示:

q=3.844t/oi

\6fll

一側(cè)翼緣混凝土荷載：

G=l.131t/m

碎超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及外滑梁重量為2.86t/m：

q=l.1XG+2.86=3.844t/m

由兩根縱梁136a共同承擔(dān)：

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力OMAX=53,IMPa；

最大變形f=-3.7mm；

R前=8.53R后=8.7t

3、箱梁頂板縱梁計(jì)算：

計(jì)算圖示:

4.6

A=1.929m2,由兩根縱梁2140共同承擔(dān)

q'=(1.929/2)X2.625=2.508t/m

佐超打重量按1.1計(jì)、施工荷載及內(nèi)滑梁重量2.75t/m：

q=l.1XqJ+2.75=5.51t/m

計(jì)算成果：最大彎曲應(yīng)力Ow=47.8MPa；

最大變形f=~2.9nun；

R前二12.3t,R后=12.5t

4、底模平臺(tái)前下橫梁檢算：

掛籃澆注混凝土1牡塊時(shí)前下橫梁受力圖示:

Pl=15,4tPl=15.4t

P3=0.274tP2=4.3tP3=0.274t

選用兩根HN500X200X10X16型鋼，

截面面積：A=114.2cm2

截面慣性矩：L=47800cm」

抗彎截面模量：w=2140cm

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。MAX=46.3MPa；

最大變形f=-0.5(+1.8)mm；

支座反力(吊帶所受拉力)：R邊二26.2t,R中=22.lt。

5、底模平臺(tái)后下橫梁檢算：

施工狀態(tài)時(shí)，此時(shí)底模平臺(tái)前，后下橫梁承受底模平臺(tái)縱梁傳來(lái)

的混凝土重量、底模平臺(tái)自重其他重量。

計(jì)算模型:

Pl=15.6lPl=15.6t

P3=0.274tP2=4.4tPM2741

0.631.33Q,381J).6J),5j1.8。,50.61J3Q.63

0.360.36

選用兩根HN5OOX200X10X16型鋼，

截面面積：A=114.2cm2

截面慣性矩：L=47800cm」

抗彎截面模量：w=2140cm

計(jì)算成果：

最大彎曲應(yīng)力。MAx=84MPa；

最大變形f=-3.3(+1.l)mm；

支座反力(吊帶所受拉力)：R邊=15.6t,R中=33.5t。

6、底模平臺(tái)前、后吊掛檢算：

(1)底模平臺(tái)前吊掛

邊吊帶最大受刀：26.2t；中吊帶最大受力22.lt。

邊吊帶采用B=150mm,b=20mm;材質(zhì)為16Mn,651銷孔;銷軸6

50,材質(zhì)為40Cr。

吊帶承受的拉應(yīng)力：。小二N/A=87.3MPa；

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/87.3=3.3>2

4)50銷軸承受日勺剪應(yīng)力：T=Q/A=133MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力：。(:二Njy/dt=257MPa<[360MPa];

中吊帶采用B=150mm,6=20mm;材質(zhì)為16Mn,651銷孔;銷軸6

50,材質(zhì)為40Cr。

吊帶承受的拉應(yīng)力：。M,MN/A=74MPa；

按公路橋規(guī)：。b=290MPaK=290/74=3.9>2

*50銷軸承受的剪應(yīng)力：T=Q/A=113MPa<[315MPa];

孔壁承壓應(yīng)力：。。=Njy/dt=217MPa<[360MPa];