筏板基礎(chǔ)完整版本

筏板基礎(chǔ)RaftFoundation2011-04-1512/11/20241筏板基礎(chǔ)片筏基礎(chǔ)（或稱滿堂基礎(chǔ)、倒樓蓋基礎(chǔ)）當(dāng)上部結(jié)構(gòu)荷載較大，而所在地的地基承載力又較軟弱時，采用簡單的條形基礎(chǔ)或井格基礎(chǔ)已不能適應(yīng)地基變形的需要時，常將墻或柱下基礎(chǔ)連成一片，使整個建筑物的荷載作用在一塊整板上，這種基礎(chǔ)稱為筏板基礎(chǔ)或片筏基礎(chǔ)底板柱地梁柱墊層底板12/11/2024212/11/20243圖12.9筏形基礎(chǔ)（a）墻下筏形基礎(chǔ)；(b)平板式柱下筏形基礎(chǔ)；(c)下梁板式柱下筏形基礎(chǔ)；(d)上梁板式柱下筏形基礎(chǔ)12/11/2024412/11/2024512/11/2024612/11/2024712/11/2024812/11/2024912/11/20241012/11/20241112/11/20241212/11/20241312/11/20241412/11/20241512/11/20241612/11/202417樁承平板式筏形基礎(chǔ)12/11/202418樁承有梁筏形基礎(chǔ)12/11/202419JGJ6-99高層建筑箱形與筏形基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范12/11/20242012/11/202421當(dāng)建筑物開間尺寸不大，或柱網(wǎng)尺寸較小以及對基礎(chǔ)的剛度要求不很高時，為便于施工，可將其做成一塊等厚度的鋼筋混凝土平板，即平板式筏形基礎(chǔ)，板上若帶有梁，則稱為梁板式或肋梁式筏形基礎(chǔ)。筏形基礎(chǔ)自身剛度較大，可有效地調(diào)整建筑物的不均勻沉降，特別是結(jié)合地下室，對提高地基承載力極為有利。12/11/202422特點能充分發(fā)揮地基承載力基礎(chǔ)沉降量比較小，調(diào)整地基不均勻沉降的能力比較強具有良好的抗震性能可以充分利用地下空間施工方便經(jīng)濟(jì)12/11/202423應(yīng)用條件（影響方案選擇的因素）上部結(jié)構(gòu)的特點地基土質(zhì)條件建筑功能要求抗震要求材料及施工條件工程環(huán)境基礎(chǔ)造價工期12/11/202424常見類型梁板式平板式12/11/20242512/11/202426柱鋼筋在樁基承臺板/樁承筏形基礎(chǔ)中的錨固

12/11/202427柱鋼筋在樁基承臺板/樁承筏形基礎(chǔ)中的錨固

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柱鋼筋在梁板式筏形基礎(chǔ)中的錨固12/11/202429

柱鋼筋在梁板式筏形基礎(chǔ)中的錨固12/11/20243012/11/2024313.2筏板基礎(chǔ)設(shè)計要求一、一般規(guī)定（一）埋深1/12h，1/15h樁筏非抗震或抗震設(shè)防烈度為6度時，可適當(dāng)減小地下水位很高，可適當(dāng)減小設(shè)置地下一層地下室?guī)r基可不設(shè)地下室，但為保證結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定，防止傾覆和滑移，應(yīng)采用地錨等必要措施12/11/202432（二）選型梁板式：耗費鋼筋和混凝土較少，經(jīng)濟(jì)平板式：對地下室空間高度有利，施工便利筏基形式的選用根據(jù)以下條件綜合分析確定：土質(zhì)上部結(jié)構(gòu)體系柱距荷載大小施工條件12/11/202433（三）筏基的偏心距對單幢建筑物，在均勻地基的條件下，箱形和筏形基礎(chǔ)的基底平面形心宜與結(jié)構(gòu)豎向荷載重心重合當(dāng)不能重合時，在永久荷載與樓（屋）面活荷載長期效應(yīng)組合下，偏心距ｅ宜符合下式要求：ｅ≤(０．１Ｗ)/Ａ（5.1.2）式中Ｗ——與偏心距方向一致的基礎(chǔ)底面邊緣抵抗矩；

Ａ——基礎(chǔ)底面積。12/11/202434（一）筏板混凝土5.1.6箱形基礎(chǔ)的混凝土強度等級不應(yīng)低于Ｃ２０；筏形基礎(chǔ)和樁箱、樁筏基礎(chǔ)的混凝土強度等級不應(yīng)低于Ｃ３０。當(dāng)采用防水混凝土?xí)r，防水混凝土的抗?jié)B等級應(yīng)根據(jù)地下水的最大水頭的比值，按表5.1.6選用，且其抗?jié)B等級不應(yīng)小于0.6ＭＰａ。對重要建筑宜采用自防水并設(shè)架空排水層方案。二、構(gòu)造要求12/11/20243512/11/202436（二）筏板基礎(chǔ)的防滲措施地下室防滲防堵結(jié)合自防水并設(shè)架空排水層方案12/11/202437三）筏板基礎(chǔ)幾何尺寸的確定筏形基礎(chǔ)分梁板式和平板式兩種類型，應(yīng)根據(jù)地基土質(zhì)、上部結(jié)構(gòu)體系、柱距、荷載大小以及施工等條件確定12/11/2024381.梁板式筏基5.3.2梁板式筏基底板的板格應(yīng)滿足受沖切承載力的要求。梁板式筏基的板厚不應(yīng)小于300ｍｍ，且板厚與板格的最小跨度之比不宜小于1/20。5.3.3梁板式筏基的基礎(chǔ)梁除滿足正截面受彎及斜截面受剪承載力外，尚應(yīng)驗算底層柱下基礎(chǔ)梁頂面的局部受壓承載力。12/11/2024395.3.4地下室底層柱、剪力墻與梁板式筏基的基礎(chǔ)梁的連接構(gòu)造要求應(yīng)符合下列規(guī)定：5.3.4.1當(dāng)交叉基礎(chǔ)梁的寬度小于柱截面的邊長時，交叉基礎(chǔ)梁連接處應(yīng)設(shè)置八字角，柱角和八字角之間的凈距不宜小于50ｍｍ（圖5.3.4ａ）；5.3.4.2當(dāng)單向基礎(chǔ)梁與柱連接時，柱截面的邊長大于400ｍｍ，可按圖5.3.4ｂ、ｃ采用；柱截面的邊長小于等于4000ｍｍ，可按圖5.3.4ｄ采用；5.3.4.3當(dāng)基礎(chǔ)梁與剪力墻連接時，基礎(chǔ)梁邊至剪力墻邊的距離不宜小于50ｍｍ（圖5.3.4ｅ）。12/11/20244012/11/2024411.平板式筏基5.3.5平板式筏基的板厚應(yīng)能滿足受沖切承載力的要求。板的最小厚度不宜小于400ｍｍ。計算時應(yīng)考慮作用在沖切臨界截面重心上的不平衡彎矩所產(chǎn)生的附加剪力。距柱邊ｈｏ/２處沖切臨界截面的最大剪應(yīng)力τｍａｘ應(yīng)按公式(5.3.5-1)、（5.3.5-2）、（5.3.5-3）計算（圖5.3.5）。12/11/20244212/11/202443當(dāng)柱荷載較大，等厚度筏板的受沖切承載力不能滿足要求時，可在筏板上面增設(shè)柱墩或在筏板下局部增加板厚或采用抗沖切箍筋來提高受沖切承載能力。12/11/202444（四）筏基的抗彎要求5.3.11.1柱下板帶中在柱寬及其兩側(cè)各0.5倍板厚的有效寬度范圍內(nèi)的鋼筋配置量不應(yīng)小于柱下板帶鋼筋的一半，且應(yīng)能承受作用在沖切臨界截面重心上的部分不平衡彎矩Ｍｐ的作用。Ｍｐ應(yīng)按下列公式計算：Ｍｐ＝αｍＭ（5.3.11-1）αｍ＝１－αｓ（5.3.11-2）式中Ｍｐ——板與柱之間的部分不平衡彎矩；

αｍ——不平衡彎矩傳至沖切臨界截面周邊的彎曲應(yīng)力系數(shù)；5.3.11.2考慮到整體彎曲的影響，柱下筏板帶和跨中板帶的底部鋼筋應(yīng)有１/２～１/３貫通全跨，且配筋率不應(yīng)小于0.15％；頂部鋼筋應(yīng)按實際配筋全部連通；5.3.11.3對有抗震設(shè)防要求的平板式筏基，計算柱下板帶受彎承載力時，柱內(nèi)力應(yīng)考慮地震作用不利組合。

12/11/202445五、其他構(gòu)造要求（1）筏板的邊角區(qū)域是剛度和強度的薄弱地帶，應(yīng)對邊角區(qū)域采取加強措施：增加輻射狀鋼筋、增大配筋量、增加厚度（2）施工縫或后澆帶等垂直接縫，應(yīng)布置在剪力較小的部位（3）為減小板后，可在柱下采取增加彎起鋼筋的措施來抵抗沖切（4）筏形基礎(chǔ)地下室的外墻厚度不應(yīng)小于250ｍｍ，內(nèi)墻厚度不應(yīng)小于200ｍｍ。墻體內(nèi)應(yīng)設(shè)置雙面鋼筋，鋼筋配置量除滿足承載力要求外，豎向和水平鋼筋的直徑不應(yīng)小于10ｍｍ，間距不應(yīng)大于200ｍｍ。12/11/2024463.3筏板基礎(chǔ)計算（1）確定筏板底面尺寸和板厚（2）確定筏板基的地基反力（3）筏板內(nèi)力計算及配筋12/11/2024471.懸臂法方法概述——就是傳統(tǒng)的墻下鋼混條基計算法。計算特點——假定基底土反力為均勻分布，為了減小基底壓力使之滿足軟弱地基承載力的要求而將基底加寬到互相連通的程度，但不作為連續(xù)的整板去分析。方法缺點——基礎(chǔ)寬度加大后，基底土的反力分布實際上是不均勻的。計算時，基底已經(jīng)連成了一體卻不考慮其連續(xù)性，因此很不合理，計算的結(jié)果是不經(jīng)濟(jì)的。12/11/2024482.倒樓蓋法方法概述——假定筏板為一塊倒置于地基上的連續(xù)板，由縱橫墻支承。計算特點——假定基底土反力為均勻分布，按普通的樓蓋計算。方法缺點——考慮了筏板的整體性，計算結(jié)果較懸臂法經(jīng)濟(jì)。但此法仍然沒有考慮到基底土的反力分布實際上是不均勻的，所以各墻支座處所算得的負(fù)彎矩偏小，甚至出現(xiàn)小于實際彎矩而偏于不安全。12/11/2024493.柔性基礎(chǔ)簡化計算法方法概述——將在柱荷載作用下的十字交叉條形基礎(chǔ)簡化為各條單向連續(xù)條形基礎(chǔ)的計算方法。計算特點——將柱荷載的總值先按兩個方向交叉連續(xù)的條形基礎(chǔ)（板）的剛度比值進(jìn)行分配以作為各向的柱荷載，然后分別按單向連續(xù)條形基礎(chǔ)（板）計算。方法缺點——此方法的一般假定為基底反力是按線性分布的，柱下最大，跨中最小，計算結(jié)果較倒樓蓋法還要經(jīng)濟(jì)。但該方法只適用于柱下十字交叉條形基礎(chǔ)和柱下筏板基礎(chǔ)的簡化計算，不適用于橫墻承重的筏板基礎(chǔ)。12/11/2024504.彈簧地基梁法方法概述——假定筏板沿橫向被截分為單位寬的條板，置于文克爾假設(shè)的彈簧低級上，并假定板底面任一點的單位壓力p與地基沉降S成正比，即p=kS。計算特點——條板按受有一組橫墻集中荷載作用的無限長梁計算。由于地基沉降S與基礎(chǔ)撓度y接觸協(xié)調(diào)相等，有p(x)=kS=ky.方法缺點——同文克爾彈簧地基法假設(shè)。12/11/2024515.彈性理論截條法方法概述——將筏板橫向截分為單位寬的條板并置于均質(zhì)半空間彈性地基上。計算特點——由于積分上的困難，基底地基反力與沉降之間的關(guān)系很難用解析函數(shù)表達(dá)。目前是利用郭爾布諾夫-波薩多夫的《彈性地基上結(jié)構(gòu)物的計算》中的計算表格來簡化計算。方法缺點——雖然克服了文克爾彈簧地基法假設(shè)的基本缺點，具有能夠擴散應(yīng)力和變形的優(yōu)點，但是，它的擴散能力往往超過實際情況。由于計算所得的沉降量和地表沉降范圍較實測值為大，而實際地基壓縮層厚度是有限的，壓縮層范圍內(nèi)土質(zhì)往往是非均質(zhì)的，即使是同一種土層組成，變形參數(shù)也有隨深度而增長的情況。按半空間彈性理論所得的地基反力分布一般呈馬鞍形和集中在梁端和板的邊緣處，這是半空間彈性理論所算得的梁板彎矩大的主要原因。12/11/2024526.彈性地基板法方法概述——以雙向受力的彈性地基板理論為依據(jù)來分析筏板的內(nèi)力和變形。計算特點——假設(shè)筏板置于文克爾彈簧地基上，并將不埋筏板四周邊梁埋板的作用歸結(jié)為：不產(chǎn)生剪力、有約束彎矩、撓度不等于零、轉(zhuǎn)角等于零的半自由邊界條件，從而推導(dǎo)出彈性曲面的撓度方程式，建立配筋彎矩的計算公式。方法缺點——夸大了實際淺埋邊梁的邊固作用，且與一般彈性地基梁、板理論的缺陷一樣，只考慮地基與基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)變形工作，而實際上，上部結(jié)構(gòu)剛度的影響是不能忽略的。12/11/2024537.有限子結(jié)構(gòu)法此方法是將整塊筏板視做一根梁，整幢上部結(jié)構(gòu)視做一個鉸接于筏板的壁式框架（窗間墻視為框架柱、窗上墻視為框架梁），整個地基視做一組彈簧支座，上部結(jié)構(gòu)和筏板支承在這組彈簧地基上。在此假設(shè)下，可借助子結(jié)構(gòu)法解得整個上部結(jié)構(gòu)在筏板接口處的剛度，運用有限元法求解筏板考慮上部結(jié)構(gòu)與地基、基礎(chǔ)共同工作的整體彎曲內(nèi)力和地基反力，再以彈簧地基梁法解筏板的局部彎曲內(nèi)力。12/11/202454一、筏板基礎(chǔ)底面積和板厚確定原則筏板基底面積由地基承載力確定改變底板在四邊的外挑長度來調(diào)整基底形心，使其與結(jié)構(gòu)長期作用豎向荷載合力作用點重合，以減小偏心力矩，避免過大的不均勻沉降。12/11/202455筏板厚度根據(jù)抗剪和抗沖切強度驗算確定。筏板的板厚不應(yīng)小于200mm，對于高層建筑梁板式不應(yīng)小于300mm，平板式不宜小于400mm。梁板式筏板的板厚還不宜小于計算區(qū)段最小板跨的1/20。對于12層以上的高層建筑的梁板式筏基，底板厚度不應(yīng)小于最大雙向板格短邊的1/4，且不應(yīng)小于400mm。初擬尺寸可根據(jù)上部結(jié)構(gòu)開間和荷載大小經(jīng)驗確定根據(jù)樓層層數(shù)按每層50mm估算，但不小于構(gòu)造要求12/11/202456二、筏板基礎(chǔ)的地基反力地基反力可按直線分布考慮的情況：當(dāng)上部結(jié)構(gòu)剛度較大，且地基壓縮模量Es≤4MPa時上部結(jié)構(gòu)荷載比較均勻分布時筏板厚度大于l/6的筏板且上部結(jié)構(gòu)剛度較大時12/11/202457三、筏板基礎(chǔ)的穩(wěn)定性和沉降問題筏板基礎(chǔ)必須滿足強度和變形的要求：具有抵抗剪切破壞的足夠安全系數(shù)不會產(chǎn)生過大的沉降12/11/202458（一）穩(wěn)定性1、確定地基承載力：2、處理措施擴大板面積增大地基土抗剪強度12/11/202459四、筏板內(nèi)力計算（一）簡化計算方法：剛性板法、彈性板法1、剛性板法當(dāng)?shù)鼗容^均勻、上部結(jié)構(gòu)剛度較好，且柱荷載及柱間距變化不超過20%時，筏基可僅考慮局部彎曲作用，按倒樓蓋法進(jìn)行計算。倒樓蓋法適用于地基比較均勻、筏板基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)剛度相對較大、柱軸力及柱距相差不大；其缺點是完全不能考慮基礎(chǔ)的整體作用，也無法計算撓曲變形，夸大上部結(jié)構(gòu)剛度的影響。12/11/202460倒樓蓋法：將基礎(chǔ)視為倒置的樓蓋，以柱子或剪力墻為支座、地基凈反力為荷載，按普通鋼筋混凝土樓蓋來計算。平板筏板基礎(chǔ)=無梁樓蓋梁式筏板基礎(chǔ)=肋梁樓蓋12/11/202461（a）單向板肋梁樓蓋（b）雙向板肋梁樓蓋（c）井式樓蓋（d）密肋樓蓋（e）無梁樓蓋12/11/20246212/11/202463單向板＆雙向板1．兩對邊支承的板和單邊嵌固的懸臂板，應(yīng)按單向板計算；2．四邊支承的板（或鄰邊支承或三邊支承）應(yīng)按下列規(guī)定計算：

（1）當(dāng)長邊與短邊長度之比大于或等于3時，可按沿短邊方向受力的單向板計算；

（2）當(dāng)長邊與短邊長度之比小于或等于2時，應(yīng)按雙向板計算；

（3）當(dāng)長邊與短邊長度之比介于2和3之間時，宜按雙向板計算；當(dāng)按沿短邊方向受力的單向板計算時，應(yīng)沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋。12/11/202464剛性板計算步驟：（1）求板的形心，作為x，y坐標(biāo)系的原點12/11/202465（2）板底反力分布筏板基礎(chǔ)底面尺寸的確定和沉降計算與擴展式基礎(chǔ)相同。對于高層建筑下的筏板基礎(chǔ)，基底尺寸還應(yīng)滿足pmin≥0的要求，在沉降計算中應(yīng)考慮地基土回彈再壓縮的影響12/11/202466（3）求出基底反力后，進(jìn)行應(yīng)力調(diào)整：不考慮整體彎曲，在端部1~2開間內(nèi)將基底反力增加10%~20%，在按垂直的x、y兩個方向作整體分析。12/11/202467梁板式筏基計算步驟：（1）計算基底反力（基底反力=板上荷載）（2）將板上荷載沿板角45°線劃分范圍，吧梁所負(fù)責(zé)區(qū)或其他集中力的所有荷載分配給相應(yīng)的肋梁（3）按連續(xù)梁計算相應(yīng)梁的內(nèi)力（調(diào)整倒梁法）（4）按單向板或雙向板計算板內(nèi)力12/11/2024682.彈性板分析法美國混凝土學(xué)會（ACI）436委員會推薦：彈性板分析法均勻情況：當(dāng)相鄰柱荷載及柱間距變化不超過20%時，可將筏基縱、橫兩向分為寬度等于跨中到跨中的條形基礎(chǔ)按文克爾彈性地基梁計算內(nèi)力和基底反力一般情況：筏基剛度不大，屬于柔性基礎(chǔ)，柱荷載和柱距差別有較大時，應(yīng)按彈性地基上的板理論進(jìn)行計算把筏基作為一無限板、半無限板確定柱荷載對四周的影響。12/11/202469彈性板計算步驟：（1）按沖切或常規(guī)剛性法確定板厚（2）計算筏板的抗彎剛度D（3）計算有限剛度半徑l（4）計算任意點的徑向彎矩Mr、切向彎矩Mt、剪力Q和撓度ω：(5)將徑向彎矩Mr、切向彎矩Mt轉(zhuǎn)換成直角坐標(biāo)：Mx，My12/11/202470（6）當(dāng)基礎(chǔ)板的邊緣位于影響半徑之內(nèi)時，應(yīng)進(jìn)行修正（7）剛性梁墻可以作為通過墻分布到基礎(chǔ)板上的線荷載來處理?？砂寻宸指畛烧挥趬Φ囊恍﹩挝粚挾鹊慕貤l，同樣采用彈性地基梁的計算方法來計算。（8）把每一個單獨柱子和墻體所算得的所有彎矩和剪力疊加，就得到縱彎矩和總剪力。12/11/202471五、設(shè)計筏板基礎(chǔ)的一般原理1.剛性板法：2.彈性板法：3.計算的應(yīng)力值有差異的情況（1）蝶形沉降（2）包裹體不均勻沉降（3）砂土上的筏基，靠近基礎(chǔ)邊緣的砂土?xí)呄蛴诹鲃踊蛳蛲鈹D出，這樣會降低壓力。12/11/2024724、討論不論采用何種設(shè)計方法，增加配筋率是必要的在大多數(shù)情況下，由于深層沉降引起的蝶形沉降量可用沉降分析的方法估算支承在黏性土上的筏板基礎(chǔ)的壓力隨世界會改變，設(shè)計時必須預(yù)計到將來任何時候的最不利情況為了支承外墻或集中荷載，有時吧基礎(chǔ)板邊緣增厚，形成一個地梁12/11/20247312/11/202474（二）數(shù)值計算方法1.有限差分法FDM：彈性地基上的薄板理論，有限差分方程代替地基上薄板的偏微分方程12/11/202475有限差分方法(FDM)是計算機數(shù)值模擬最早采用的方法，至今仍被廣泛運用。該方法將求解域劃分為差分網(wǎng)格，用有限個網(wǎng)格節(jié)點代替連續(xù)的求解域。有限差分法以Taylor級數(shù)展開等方法，把控制方程中的導(dǎo)數(shù)用網(wǎng)格節(jié)點上的函數(shù)值的差商代替進(jìn)行離散，從而建立以網(wǎng)格節(jié)點上的值為未知數(shù)的代數(shù)方程組。該方法是一種直接將微分問題變?yōu)榇鷶?shù)問題的近似數(shù)值解法，數(shù)學(xué)概念直觀，表達(dá)簡單，是發(fā)展較早且比較成熟的數(shù)值方法。12/11/202476對于有限差分格式，從格式的精度來劃分，有一階格式、二階格式和高階格式。從差分的空間形式來考慮，可分為中心格式和逆風(fēng)格式?？紤]時間因子的影響，差分格式還可以分為顯格式、隱格式、顯隱交替格式等。目前常見的差分格式，主要是上述幾種形式的組合，不同的組合構(gòu)成不同的差分格式。差分方法主要適用于有結(jié)構(gòu)網(wǎng)格，網(wǎng)格的步長一般根據(jù)實際地形的情況和柯朗穩(wěn)定條件來決定。12/11/202477構(gòu)造差分的方法有多種形式，目前主要采用的是泰勒級數(shù)展開方法。其基本的差分表達(dá)式主要有三種形式：一階向前差分、一階向后差分、一階中心差分二階中心差分等，其中前兩種格式為一階計算精度，后兩種格式為二階計算精度。通過對時間和空間這幾種不同差分格式的組合，可以組合成不同的差分計算格式。12/11/202478地基上板的差分法計算圖式

與結(jié)點“0”有關(guān)的相鄰結(jié)點編號12/11/2024792.有限單元法有限差分法不適用于計算彎厚度板，帶肋板和形狀不規(guī)則的板。12/11/202480有限元方法有限元方法的基礎(chǔ)是變分原理和加權(quán)余量法，其基本求解思想是把計算域劃分為有限個互不重疊的單元，在每個單元內(nèi)，選擇一些合適的節(jié)點作為求解函數(shù)的插值點，將微分方程中的變量改寫成由各變量或其導(dǎo)數(shù)的節(jié)點值與所選用的插值函數(shù)組成的線性表達(dá)式，借助于變分原理或加權(quán)余量法，將微分方程離散求解。采用不同的權(quán)函數(shù)和插值函數(shù)形式，便構(gòu)成不同的有限元方法。12/11/202481有限元法返回12/11/202482數(shù)值模擬方法在巖土工程數(shù)值分析中最常用的數(shù)值方法有有限元法、邊界元法、離散元法、有限差分法、有限體積法和子結(jié)構(gòu)法等。有限元法是我們的主要模擬手段.常用數(shù)值分析程序有：Sap，Nastran，Hypermesh、Patran、FEMAP，Ansys，Ls-dyna，abaqus，Adina、Geoslope，F(xiàn)lac3d/2d，Plaxis等12/11/202483911Ansyssimulation

返回12/11/202484有限體積法有限體積法（FiniteVolumeMethod）又稱為控制體積法。其基本思路是：將計算區(qū)域劃分為一系列不重復(fù)的控制體積，并使每個網(wǎng)格點周圍有一個控制體積；將待解的微分方程對每一個控制體積積分，便得出一組離散方程。其中的未知數(shù)是網(wǎng)格點上的因變量的數(shù)值。為了求出控制體積的積分，必須假定值在網(wǎng)格點之間的變化規(guī)律，即假設(shè)值的分段的分布的分布剖面。從積分區(qū)域的選取方法看來，有限體積法屬于加權(quán)剩余法中的子區(qū)域法；從未知解的近似方法看來，有限體積法屬于采用局部近似的離散方法。簡言之，子區(qū)域法屬于有限體積法的基本方法。12/11/202485§3.5筏板基礎(chǔ)的施工

6.6.1箱基與筏基的施工應(yīng)執(zhí)行現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》（ＧＢ５０２０４）的有關(guān)規(guī)定。6.6.2基礎(chǔ)長度超過40ｍ時，宜設(shè)置施工縫，縫寬不宜小于80ｃｍ。在施工縫處，鋼筋必須貫通。6.6.3當(dāng)主樓與裙房采用整體基礎(chǔ)，且主樓基礎(chǔ)與裙房基礎(chǔ)之間采用后澆帶時，后澆帶的處理方法應(yīng)與施工縫相同。6.6.4施工縫或后澆帶及整體基礎(chǔ)底面的防水處理應(yīng)同時做好，并注意保護(hù)。6.6.5基礎(chǔ)混凝土應(yīng)采用同一品種水泥、摻合料、外加劑和同一配合比。12/11/2024866.6.6大體積混凝土可采用摻合料和外加劑改善混凝土和易性，減少水泥用量，降低水化熱，其用量應(yīng)通過試驗確定。摻合料和外加劑的質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)》（ＧＢ50164）的規(guī)定。6.6.7大體積混凝土宜采用蓄熱養(yǎng)護(hù)法養(yǎng)護(hù)，其內(nèi)外溫差不宜大于２５℃。6.6.8大體積混凝土宜采用斜面式薄層澆搗，利用自然流淌形成斜坡，并應(yīng)采取有效措施防止混凝土將鋼筋推離設(shè)計位置。6.6.9大體積混凝土必須進(jìn)行二次抹面工作，減少表面收縮裂縫。6.6.10混凝土的泌水宜采用抽水機抽吸或在側(cè)模上開設(shè)泌水孔排除。6.6.11基礎(chǔ)施工完畢后，基坑應(yīng)及時回填?；靥钋皯?yīng)清除基坑中的雜物；回填應(yīng)在相對的兩側(cè)或四周同時均勻進(jìn)行，并分層夯實。12/11/202487二、施工監(jiān)測6.7.1從基坑開挖至基坑回填完成期間（軟土地區(qū)尚應(yīng)延長４～６個月），應(yīng)對影響區(qū)范圍內(nèi)的鄰近建筑物和管線垂直與水平變形進(jìn)行監(jiān)測。6.7.2實施降水和回灌方案時，應(yīng)進(jìn)行降水觀測井和回灌觀測井的水位測試以及鄰近建筑物、管線的沉陷與水平位移觀測。6.7.3采用護(hù)坡樁系統(tǒng)時，應(yīng)對擋土樁的變形、樁的內(nèi)力變化進(jìn)行監(jiān)測。12/11/2024886.7.4當(dāng)采用地下連續(xù)墻作為圍護(hù)結(jié)構(gòu)時，應(yīng)監(jiān)測墻體位移、平面變形、結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定、土壓力、孔隙水壓力、土體位移和地下水位等項目。6.7.5基坑開挖過程中，應(yīng)對水平支撐系統(tǒng)和錨桿的工作狀態(tài)進(jìn)行檢查和監(jiān)測。6.7.6施工中應(yīng)進(jìn)行大體積混凝土的測溫工作。測溫點的布置應(yīng)便于繪制溫度變化梯度圖，可布置在基礎(chǔ)平面的對稱軸和對角線上。測溫點應(yīng)設(shè)在混凝土結(jié)構(gòu)厚度的１/２、１/４和表面處，離鋼筋的距離應(yīng)大于３０ｍｍ。

12/11/2024895.4樁箱與樁筏基礎(chǔ)5.4.1當(dāng)高層建筑箱形與筏形基礎(chǔ)下天然地基承載力或沉降變形不能滿足設(shè)計要求時，可采用樁加箱形或筏形基礎(chǔ)。樁的類型應(yīng)根據(jù)工程地質(zhì)資料、結(jié)構(gòu)類型、荷載性質(zhì)、施工條件以及經(jīng)濟(jì)指標(biāo)等因素確定。有關(guān)樁的設(shè)計應(yīng)符合國家現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（ＪＧＪ９４）的要求。5.4.2當(dāng)箱形或筏形基礎(chǔ)下樁的數(shù)量較少時，樁宜布置在墻下、梁板式筏形基礎(chǔ)的梁下或平板式筏形基礎(chǔ)的柱下?；A(chǔ)底板的厚度應(yīng)滿足整體剛度及防水要求。當(dāng)樁布置在墻下或基礎(chǔ)梁下時基礎(chǔ)板的厚度不得小于300ｍｍ，且不宜小于板跨的１/２０。12/11/2024905.4.3當(dāng)箱形或筏形基礎(chǔ)下需要滿堂布樁時，基礎(chǔ)板的厚度應(yīng)滿足受沖切承載力的要求?；A(chǔ)板沿樁頂、柱根、剪力墻或筒體周邊的受沖切承載力可按國家現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（ＪＧＪ９４）計算。

5.4.4基礎(chǔ)板的彎矩可按下列方法計算：5.4.4.1先將基礎(chǔ)板上的豎向荷載設(shè)計值按靜力等效原則移至基礎(chǔ)底面樁群承載力重心處。彎矩引起的樁頂不均勻反力按直線變化原則計算，并以柱或墻為支座采用倒樓蓋法計算板的彎矩。當(dāng)支座反力與實際柱或墻的荷載效應(yīng)相差較大時，應(yīng)重新調(diào)整樁位再次計算樁頂反力。12/11/2024915.4.4.2當(dāng)樁基的沉降量較均勻時，可將單樁簡化為一個彈簧，按支承于彈簧上的彈性平板計算板中的彎矩。樁的彈簧系數(shù)可按單樁載荷試驗或地區(qū)經(jīng)驗確定。5.4.5樁與箱基或筏基的連接應(yīng)符合下列規(guī)定：5.4.5.1樁頂嵌入箱基或筏基底板內(nèi)的長度，對于大直徑樁，不宜小于100ｍｍ；對中小直徑的樁不宜小于50ｍｍ；5.4.2.2樁的縱向鋼筋錨入箱基或筏基底板內(nèi)的長度不宜小于鋼筋直徑的35倍，對于抗拔樁基不應(yīng)少于鋼筋直徑的45倍。

12/11/202492柱鋼筋在箱形基礎(chǔ)頂部的錨固12/11/202493第一節(jié)板新規(guī)范增加了板的最小厚度的規(guī)定；對單向板和雙向板的范圍作出了界定；刪去了彎起式配筋的內(nèi)容，只列入方便施工廣泛應(yīng)用的分離式配筋方案；新增了溫度－收縮鋼筋的配置方法；新規(guī)范對抗沖切板的構(gòu)造規(guī)定同舊規(guī)范；新增了基礎(chǔ)筏板的構(gòu)造配筋要求。返回12/11/202494板的最小厚度板的類型最小厚度單向板屋面板60民用建筑樓板60工業(yè)建筑樓板70行車道下樓板80雙向板80密肋板肋間距小于或等于700mm40肋間距大于700mm50懸臂板懸臂長度小于或等于500mm60懸臂長度大于500mm80無梁樓板150返回12/11/202495單向板和雙向板的界定兩對邊支承的板應(yīng)按單向板計算，由支承對邊的距離確定其跨度；四邊支承的板，當(dāng)長邊與短邊之比大于或等于3時，按單向板計算，由短邊的長度確定其跨度；四邊支承的板，當(dāng)長邊與短邊之比小于或等于2時，按雙向板計算；四邊支承的板，當(dāng)長邊與短邊之比介于2和3之間時，宜按雙向板計算；也可按沿短邊受力的單向板計算，此時應(yīng)沿長邊方向布置不小于最小配筋率的構(gòu)造鋼筋。返回12/11/202496分離式配筋的方案多跨單向板和多跨雙向板采用分離式配筋時應(yīng)注意：１、跨中正彎矩鋼筋宜全部伸入支座；２、支座負(fù)鋼筋向跨內(nèi)的延伸長度應(yīng)覆蓋負(fù)彎矩圖并滿足鋼筋錨固的要求。受力鋼筋間距，當(dāng)板厚≤150mm時，不宜大于200mm；當(dāng)板厚＞150mm時，不宜大于1.5h，且不宜大于250mm（舊規(guī)范為300mm）。新規(guī)范對單向板的分布鋼筋要求比舊規(guī)范嚴(yán)：１、分布鋼筋的配筋面積不小于受力鋼筋的15%（舊規(guī)范為10%），且不宜小于該方向板截面面積的0.15%（舊規(guī)范無此規(guī)定）；２、分布鋼筋的間距不宜大于250mm（舊規(guī)范為300mm），直徑不宜小于6mm（舊規(guī)范為5mm）；當(dāng)有較大集中荷載作用時，分布鋼筋面積應(yīng)適當(dāng)增加，間距不宜大于200mm（舊規(guī)范無此規(guī)定）。對板的支承上部的構(gòu)造負(fù)筋的直徑提高到8mm（舊規(guī)范6mm），其他不變。返回12/11/202497溫度－收縮鋼筋的配置方法新規(guī)范規(guī)定，在溫度、收縮應(yīng)力較大的現(xiàn)澆板區(qū)域，已配置溫度－收縮鋼筋，配置原則如下：１、板的上下表面作雙層配筋，使板的所有表面均處于配筋狀態(tài)；２、板的上下表面的每個方向上，溫度－收縮鋼筋的配筋面積均不小于板的截面積的0.1%；３、溫度－收縮鋼筋的間距宜取為150-200mm；４、鑒于一般使用狀態(tài)下受力鋼筋應(yīng)力并不充分，故受力鋼筋也可視為溫度－收縮鋼筋加以利用；５、可利用原有鋼筋貫通布置，也可另行設(shè)置構(gòu)造鋼筋網(wǎng)，并與原有鋼筋按受拉鋼筋的要求搭接或在周邊構(gòu)件中錨固。返回12/11/202498基礎(chǔ)筏板的構(gòu)造配筋要求基礎(chǔ)筏板一般都是大體積混凝土構(gòu)件，容易產(chǎn)生溫度－收縮裂縫；新規(guī)范