地通道部分計算書

第一部分工程基本情況描述

1.工程簡介

B匝道總體長度約352m,道路等級為匝道，設(shè)計時速30km/h,標(biāo)準(zhǔn)路幅寬度9m：本次設(shè)

計為B匝道下穿道160米及U型槽30米，起終點連接擋墻。地通道斷面采用閉合箱涵，出口處

采用U型槽。

2.本工程采用設(shè)計規(guī)范

《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》(CJJ11-2011)

《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)

《城市人行天橋與人行通道技術(shù)規(guī)范》(CJJ69-1995)

《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)

《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JTGD63-2007)

《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2012)

《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》(JGJ120-2012)

《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010)(2015年版)

《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計規(guī)范》(GB/T50476-2(X)8)

《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330-2013)

《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2012)

《公路橋梁抗震設(shè)計細則》(JTG/TB02-01-2008)

《城市橋梁抗宸設(shè)計規(guī)范》(CJJ166-2011)

《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011-2010)(2016年版)

《公路隧道設(shè)計細則》(JTG/TD70-2010)

《建筑設(shè)計防火規(guī)范》(GB50016-2014)

《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)

3.本工程主要計算內(nèi)容

地通道主體結(jié)構(gòu)計算

地通道施工過程中基坑支護計算

具體計算過程及結(jié)果見之后章節(jié)，經(jīng)計算，上述各項均滿足要求。

第二部分地通道結(jié)構(gòu)計算

1.設(shè)計資料

1.1.使用程序：MIDAS/Civil,Civil2015(Ver.8.3.2RI)

1.2.截面設(shè)計內(nèi)力：三維

1.3.構(gòu)件類型處理：鋼筋混凝土構(gòu)件，整體按框架梁處理

1.4.結(jié)構(gòu)設(shè)計安全等級：一級

1.5.構(gòu)件制作方法：現(xiàn)澆

2.主要材料指標(biāo)

2.1.混凝土

標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)計值

彈性模量容重

強度等級線膨脹系數(shù)

f.Kf<afs

(MPa)(kN/m1)

(MPa)(MPa)(MPa)(MPa)

C4032500.0025.0()1.000e-00526.802.4018.401.65

2.2.普通鋼筋

彈性嗅量容重f.dr“

普通鋼筋

(MPa)(kN/n?)(MPa)(MPa)(MPa)

HRB400200000.0076.984iX).OO330.00330.30

說明：表格中HRB40G鋼筋強度設(shè)計值330Mpa為MIDAS采用值，相較于《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)

計規(guī)范》(GB50010-2010)(2015年版)HRB400鋼筋強度設(shè)計值360MPa而言偏小，采用330Mpa

計算結(jié)果偏安全；當(dāng)MIDAS軟件驗算時極面承載能力不足時，再采用設(shè)計值360MPa手動進行

計算負荷。

3.模型簡介

3.1.寬度取值：

根據(jù)規(guī)范對車輛橫向布置的間距規(guī)定，模型計算寬度取3.1m。

3.2.施工階段

3.2.1.主通道箱涵考慮以下施工階段：

CS1：結(jié)構(gòu)澆筑，同時施加邊界條件

CS2：施加土壓力，結(jié)合施工時主通道兩側(cè)均采用排樁支護，故僅考慮頂部土壓力

CS3：地通道內(nèi)人行路面結(jié)構(gòu)施工

CS4：使用運營階段

3.2.2.次通道及U型槽考慮以下施工階段:

CSI：結(jié)構(gòu)澆筑，同時施加邊界條件

CS2：施加土壓力，施工時次通道及U型槽部分僅單側(cè)進行排樁支護，則另一側(cè)需考慮水

平土壓力

CS3：地通道內(nèi)人行路面結(jié)構(gòu)施工

CS4：使用運營階段

3.2.3.主、次通道相交處框架結(jié)構(gòu)考慮以下施工階段：

CS1：結(jié)構(gòu)澆筑，同時施加邊界條件

CS2：施加土壓力，僅考慮頂部土壓力

CS3：地通道內(nèi)人行路面結(jié)構(gòu)施工

CS4：使用運營階段

3.3.邊界條件：

底板兩端采用一般支博，約束結(jié)構(gòu)整體水平、側(cè)向及相轉(zhuǎn)位移等：底板整體采用彈性支撐.

用于模擬基礎(chǔ)對地通道的支撐作用，彈性支撐類型為只受壓；另外，次通道及U型槽單側(cè)考慮

水平士.壓力，另一側(cè)考慮水平向彈性連接模擬支護樁與結(jié)構(gòu)間土體受壓時對結(jié)構(gòu)的水平向彈性支

撐作用。

3.4.結(jié)構(gòu)作用荷載工況

3.4.1.自重

按容重26kN/m3計，程序內(nèi)置材料容重為25kN/m3,自重考慮1.04系數(shù)

3.4.2恒載土壓力：填土產(chǎn)生的土壓力效應(yīng)

根據(jù)規(guī)范填土取值17~18kN/m3,填石取值19~20kN/n?,考慮通道頂路而結(jié)構(gòu)層容重稍大，

填上計算容重統(tǒng)一取22kN/nA

3.4.3活載產(chǎn)生土壓力：運營階段移動荷載產(chǎn)生的土壓力效應(yīng)

主要針對次通道及U型槽部分僅單側(cè)進行排樁支護的情況，根據(jù)D60-2015第4.3.4條，將位

丁破壞棱體上的車輛或人器荷載換算為等代均布，層厚度，然后計算其產(chǎn)牛.的水平上壓力,

3.4.4通道內(nèi)人群荷栽效應(yīng)'

人群荷載集度按4kN/m2施加于結(jié)構(gòu)底板，荷載類型選定為活荷載（L,LL）。

3.4.5通道內(nèi)人行路面結(jié)構(gòu)層重量

考慮通道內(nèi)墊層、地炭鋪裝等荷載。

3.4.6移動荷載

主要為運營階段通道頂面汽車、人群向載。汽車按城-A施加.乍道附載。

MIDAS/Civil計算模型圖

右圖：U型槽計算模型

4.荷載組合說明

本工程采用MIDAS/Civil內(nèi)置RC驗算模塊對地通道結(jié)構(gòu)講行驗筑，荷教組合由程序自動生

成：另根據(jù)需要手動進行荷載組合用于地基承載能力計算。

號名稱激活類型說明

1基本1承載能力相加01.4EH+l.2(cD)+1.0(cCR)+I.OfcSH)

2基本2承載能力相加0l.4EH+l.2(cD)+1.0(cCR)+l.(XcSH)+I.8M

3基本3承載能力相加01.4EH+1.2(cD)+l,0(cCR)+l.(XcSH)+l.4TJ1J

4基本4承載能力相加0l.4EH+l.2(cD)+1.0(cCR)+I.O(cSH)+1,4T|2]

5基本5承載能力相加01.4EH+1.2(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.8M+1.05T(1]

6基本6承載能力相加0I.4EH+!.2(cD)+1.0(cCR)+l.(XcSH)+1.8M+l.05T(2)

7基本7承載能力相加。?I.0EH+l.(XcD)+1.0(cCR)+I.OfcSH)

8基本8承載能力相加0I.0EH+l.(XcD)+1.0(cCR)+l.(XcSH)+1.8M

9基本9承載能力相加0I.0EH+l.(XcD)+1.0(cCR)+l.(XcSH)+1,4T|IJ

10基本10承載能力相加0I.0EH+I.O(cD)+l.O(cCR)+l.(XcSH)+1.4TR]

II基本H承載能力相加0I.0EH+!.(XcD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.8M+1.O5T|1J

12基本12承載能力相加0I.0EH+1.0(cD)+1.0(cCR)+I.O(cSH)+I.8M+l.05T[2]

13頻遇13頻遇組合相加0I.0EH+I.O(cD)+l.O(cCR)+I.O(cSH)+l.0T(l]

14頻遇14頻遇組合相加0I.0EH+l.(XcD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T|2]

15頻遇15頻遇組合相加01.0EH+1,0(cD)+1,0(cCR)+l.(XcSH)+O.7/(l+mu)M

頻遇頻遇組合相加0(

1616_1.OEH+1.0(cD)+l,0(cCR)+l.XcSH)+O.7/(l+mu)M+l.0T|1]

17頻遇17頻遇組合相加?！?.OEH+1.0(cD)+l.O(cCR)+l.0(cSH)+0.7/(l+mu)M+l.0T[2)

18準(zhǔn)永久18準(zhǔn)永久組合相加0I.0EH+I.O(cD)+l.O(cCR)+l.(XcSH)+1.0T|1J

19準(zhǔn)永久19準(zhǔn)永久組合相加0I.0EH+l.(XcD)+1.0(cCR)+I.O(cSH)+l.0T|2J

20準(zhǔn)永久20準(zhǔn)永久組合相加01.0EH+l.(XcD)+1.0(cCR)+l.(XcSH)+0.4/(l+mu)M

21準(zhǔn)永久21準(zhǔn)永久組合相加0I.OEH+l.(XcD)+1.0(cCR)+l.(HcSH)+€.4/(l+mu)M+1.OT|1J

22準(zhǔn)永久22準(zhǔn)永久組合相加01.OEH+1.(XcD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M+1.0T|2J

23標(biāo)準(zhǔn)23使用性能相加1I.OEH+1.O(cD)+l.O(cCR)+l.O(cSH)+l.()M

24標(biāo)準(zhǔn)24使用性能相加11.OEH+I.O(cD)+1.0(cCR)+I.O(cSH)+I.OM+I.OT|1]

25標(biāo)準(zhǔn)25使用性能相加11.OEH+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M+l.0T|2]

26地基膾算自組合承載能力相加0

荷教組合表格中.“說明”欄中各字母項所表示含義如下表,其中恒荷載(CS)包含在施I

階段施加的所有荷載；荷載組合由程序自動生成，本項目實際不含預(yù)應(yīng)力相關(guān)的cCR、cCR。

名稱描述

EH水平土壓力(ST)

cD慎荷載(CS)

cCR鋼束二次(CS)

cCR徐變二次(CS)

M移動荷載工況

T|1J溫開

T[2]溫降

5.箱涵驗算結(jié)果

施工階段法向壓應(yīng)力(最大)驗算圖

施工階段法向壓應(yīng)力最大值為8.716MPa,小于規(guī)范限值17.152MPa,滿足要求。

5.2.施工階段中性軸史主拉應(yīng)力驗算

施工階段中性軸處主拉應(yīng)力驗算圖

施工階段中性軸處主拉應(yīng)力最大值為L105MPa,小于規(guī)范限值1.920MPa,滿足要求。

5.3.使用階段裂縫寬度驗算

使用階段裂縫寬度瞼算圖

使用階段裂健寬度最大值為0.159mm,小于規(guī)范限值0.200mm,滿足要求。

5.4.使用階段正截面抗彎驗算

使用階段正截面抗彎（最大）駿算圖

使用階段正截面抗彎（最?。炈銏D

最大正彎矩為8131.873kN-m,對應(yīng)截面抗力為12451.873kN-m；絕對值最大的負彎矩為

6744.058kNm,對應(yīng)截面抗力為108（）4.237kN?m；使用階段正截面抗彎能力滿足要求。

5.5使用階段斜截面抗剪驗算

MIDAS/Civil

POST"PROCESSOR

BEAMDIAGRAM

藥力々

3.5700le-KX)3

2.92092e+003

2.27183e-HX)3

1.62273e-KK)3

9.73640e*002

3.24547e-KX)2

O.OOOOOe-HXJO

---------1.62273e+003

---------2.27183e-K)03

292092**003

LUU

-3.5700

斷面剪力包絡(luò)圖

MIDAS/Civil

POSTWOCESSOR

BEAMDIAGRAM

石力

3.25967e*003

2?66700e+003

2.07434e+003

1.48167e+O03

8.89002e+002

2.963柞+002

0.00000e*000

M*8.89002?*002

■--1.48167?*003

-2.07434e?H)03

-2.66700e*003

-3.25967e*003

1)頂板最大剪力值為357O.OkN,出現(xiàn)在頂板角部位置，計算截面高度1.6m：底板最大剪力

3259.7kN,出現(xiàn)在底板角部位置，計算截面高度1.4m；對比兩者剪力及截面尺寸，選取底板角部

位置進行驗算。

a)根據(jù)D62-2004第529條：

().51xMT3H=().51x1(尸xV50x31()()x1300=14533.2kN>3259.7kN

抗剪截面驗算滿足要求;

b)根據(jù)D62?2004第5210條:

0.51x10—J/%=0.51x10-3x1.65x3100x1300=3391.2kN>3259.7kN

可不進行斜截面抗剪承載力驗算，僅按照規(guī)范進行構(gòu)造配筋即可。

MIDAS/Qvil

POST"PROCESSOR

BEAMDIAGRAM

量力Q

2.50489e-K)03

■2.04946e+003

1.59402e-K)03

1.13859?-K)03

633152**002

O.OOOOOe-H)OD

-2.27717e+002

?663152c*002

?1.13859e-K)03

?1.59402#-K)03

2049—3

-2.S0489e+003

頂、底板中間等厚段剪力包絡(luò)圖

2)頂、底板中間等厚段最大剪力值為2504.9kN,出現(xiàn)在頂板倒角靠跨中位置處，計算截面

高度L2m.

a)根據(jù)D62-2004第5.2.9條:

0.51x10=0.51X10-3xV50x3100xl100=12297.3kN>2504.9kN

抗剪截面驗算滿足要求：

b）根據(jù)D62-2004第5210條：

0.51x0-3%制%=0.51x10-3x1.65x3100xllOO=2869.5kN>2504.9kN

可不進行斜截面抗剪承載力驗算，僅按照規(guī)范進行構(gòu)造配筋即可。

6.U型槽驗算結(jié)果

6.1.施工階段法向壓應(yīng)力驗算

施工階段法向壓應(yīng)力驗算圖

施工階段法向壓應(yīng)力最大值為0.81IMPa,出現(xiàn)在底板靠側(cè)墻位置處，小于規(guī)范限值

17.152MPa,滿足要求。

6.2.施工階段中性軸史主拉應(yīng)力驗算

施工階段中性軸處主拉應(yīng)力驗算圖

施工階段中性軸處主拉應(yīng)力最大值為0.176MPa,出現(xiàn)在底板靠側(cè)墻位置處，小于規(guī)范限值

1.920MPa,滿足要求。

6.3.使用階段裂縫寬度驗算

?n

使用階段裂縫寬度驗算圖

使用階段裂縫寬度最大值為0.140mm,出現(xiàn)在底板跨中位置處（底板橫向裂縫寬度相差不

大），小于規(guī)范限值0.200mm,滿足要求。

6.4.使用階段正截面抗彎驗算

使用階段正截面抗彎（最大）驗算圖

使用階段正截面抗彎(最小)噲算圖

截面均承受負彎矩，絕對值最大的負彎矩為1937.298kN?m,對應(yīng)截面抗力為3958.298kN?m；

使用階段正截面抗彎能力湎足要求。

7樁基承載力驗算

按《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JTG3363-2019)對樁基的豎向承載

力進行驗算。

5.3.4支承在基巖上城嵌入基巖內(nèi)的鉆(挖)孔樁、沉樁的單樁軸向受壓承栽力容許值

［凡］，可按下式計算：

!凡」=cMg+喏C2/+；￡竭禽注(5.3.4)

式中：［KJ—單樁軸向受壓承載力容許值(kN).樁身自重與置換土重(當(dāng)自重計人浮力

時,置換土重也計入浮力)的差值作為荷載考慮;

?！恳灰桓鶕?jù)清孔情況、巖石破碎程度等因素而定的端阻發(fā)揮系數(shù)，按表5.3.4采

用；

冊一樁端截面面積(H),對于擴底粒，取擴底板面面積；

-桃端巖石飽和單軸抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值(kPa),就土質(zhì)巖取天然濕度單軸抗壓

招度標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)4小于2MPa時按摩擦樁計算(/ki為第i層的Affi)；

5——根據(jù)清孔情況、巖石破碎程度等因素而定的第i層巖層的側(cè)阻發(fā)揮系數(shù),

按表5.3.4采用；

?—各土層或各巖層部分的樁身周長5);

心一機嵌入名巖層部分的厚度(mJ,不包括強風(fēng)化層和全風(fēng)化層：

料一巖層的層數(shù)，不包括強風(fēng)化層和全風(fēng)化層;

口一覆蓋層土的側(cè)阻力發(fā)揮系數(shù).根據(jù)樁端A確定：當(dāng)2MPa〈A<15MPa時.

Q=0.8;當(dāng)l5MPaw幾<30MPa時，Q=0.5;當(dāng)?！?0MPa時，乙=0.2;

h—各土層的厚度(m);

加一桃側(cè)第i層土的側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa),宜采用單樁庠阻力試驗值，當(dāng)無試驗

條件時，對于鉆(挖)孔處按本規(guī)范表5.3.34選用，對于沉樁按本規(guī)范表

5.3.34遺用；

n—土層的層數(shù),強風(fēng)化和全風(fēng)化巖層按土層考慮。

表5?3.4系數(shù)c］、C2值

巖石層情況C】

完整、較完整0.60.05

較破碎0.50.04

破碎、極破碎0.40.03

注：1.當(dāng)入巖深度小于或等于0.5m時.q乘以U.75的折減系數(shù),門二。。

2.對于鉆孔樁，系數(shù)G、Q值應(yīng)降低20%采用；

樁燉沉渣厚度:應(yīng)滿足以卜要求：dw1.5m時,y50mm;d>1.5m時,y100mme

3.對于中風(fēng)化層作為持力層的情況,j?2應(yīng)分別乘以0.75的折減系數(shù)。

設(shè)計采用鉆孔嵌巖樁，根據(jù)地勘資料，樁基持力層為中風(fēng)化泥巖，其天然單

軸抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值為9.40MPao

根據(jù)規(guī)范應(yīng)折減相應(yīng)系數(shù)：

②基巖為較完整中風(fēng)化巖層，cl=0.6,c2=0.05；

②樁基采用機械成孔，cl、c2降低0.2；

③持力層為中風(fēng)叱巖，cl、c2應(yīng)分別乘以0.75折減系數(shù)。

c1=0.6X0.8X0.75=0.36,c2=0.05X0.8X0.75=0.03

為保守起見樁基承載能力暫不考慮強風(fēng)化層及土層所產(chǎn)生的摩阻力作用，樁

體按進入基巖長度按三倍樁徑進行控制取值,即主墩1.5m樁按4.5m嵌巖長度計。

(1)1.5m樁基承載力計算

lRa]I,5m=0.36x0.75x0.757ix9400+0.03x].57cx4.5x9400=ll954.0kN

Pi5m=8545.5kN+1.32x0.7527tx14x26=9394.1kN<[Ra]i.5m

8進出口擋墻驗算

計算項目：衡重式擋土墻1

計算時間：2021-09-1316:13:04星期一

原始條件:

墻身尺寸：

墻身總高：9.000(m)

上墻高：3.600(m)

墻頂寬：1.050(m)

臺寬：1.150(m)

面坡傾斜坡度：1:0.000

上墻背坡傾斜坡度：1:0.400

下墻背坡傾斜坡度：L-0.250

采用1個擴展墻址臺階：

墻趾臺階bl:0.500(m)

墻趾臺階hl:0.800(m)

墻趾臺階與墻面坡坡度相同

墻底傾斜坡率：0.200:1

卜墻土壓力計算方法：力多邊形法

物理參數(shù)：

烤工砌體容重：23.000(kWm3)

用工之間摩擦系數(shù)：0.400

地基土摩擦系數(shù)：0.500

墻身砌體容許壓應(yīng)力：2100.000(kPa)

墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力：280.000(kPa)

墻身砌體容許剪應(yīng)力：110.000(kPa)

材料抗壓極限強度：1.600(MPa)

材料抗力分項系數(shù)：2.310

系數(shù)醴：0.0020

場地環(huán)境：一般地區(qū)

墻背與墻后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重：18.000(kN/m3)

修正后地基承載力特征值：1000.000(kPa)

地基承載力特征值提高系數(shù)：

墻趾值提高系數(shù)：1.000

墻踵值提高系數(shù)：L300

平均值提高系數(shù)：1.000

墻底摩擦系數(shù)：0.500

地基土類型：土質(zhì)地基

地基土內(nèi)摩擦角：30.000(度)

墻后填土土層數(shù)：2

土層號層厚容重浮容重內(nèi)摩擦角粘聚力土壓力

(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)調(diào)整系數(shù)

14.23019.000—30.0000.0001.000

26.00019.000—40.0000.0001.000

土壓力計算方法：庫侖

坡線土柱：

坡面線段數(shù)：1

折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)

110.0000.0001

第1個:距離0.000(m),寬度10.000(01),高度0.592(m)2004路基規(guī)范擋土墻車輛荷

地面橫坡角度：20.000(度)

填土對橫坡面的摩擦角：35.000(度)

墻頂標(biāo)高：0.000(m)

擋墻分段長度：10.000(m)

荷載組合信息：

結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：1.000

荷載組合數(shù)：2

第1種情況：組合1

組合系數(shù)：L000

1.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000V

2.填土重力分項系數(shù)=1.000V

3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.200J

4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.200V

［土壓力計算］計算高度為9.531(ni)處的庫侖主動土壓力

無荷載時的破裂角=30.002(度)

計算上墻土壓力

按假想增背計算得到：

第1破裂角：30.366(度)

Ea=130.701(kN)Ex=53.717(kN)Ey=119.152(kN)作用點高度Zy=1.349(m)

因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：

第2破裂角=30.009(度)第1破裂角=30.002(度)

Ea=109.108(kN)Ex=54.540(kN)Ey=94.498(kN)作用點高度Zy=1.349(m)

計算下墻土壓力

無荷載時的破裂角=33.724(度)

按力多邊形法計算得到：

破裂角：34.329(度)

Ea=113.538(kN)Ex=113.522(kN)Ey=1.910(kN)作用點高度Zy=2.556(m)

墻身截面積=23.524(m2)電量=541.060(kN)

衡重臺上填料重(包括超載)=62.547(kN)重心坐標(biāo)⑵207,-1.844)(相對于墻面坡上角

點)

(-)滑動穩(wěn)定性驗算

基底摩擦系數(shù)=0.500

采用傾斜基底增強抗消動穩(wěn)定性，計算過程如下：

基底傾斜角度=11.310(度)

Wn=591.885(kN)En=127.496(kN)Wt=118.377(kN)Et=145.891(kN)

滑移力=27.514(kN)抗滑力:359.690(kN)

滑移驗算滿足：Kc=13.073>1.300

滑動穩(wěn)定方程驗算：

滑動穩(wěn)定方程滿足：方程值=364.254(kN)>0.0

地基土層水平向：滑移力=168.062(kN)抗滑力=356.362(kN)

地基土層水平向：滑移驗算滿足：Kc2=2.120>1.300

(-)傾覆穩(wěn)定性驗算

相對于墻趾，墻身重力的力臂Zw=1.817(m)

相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=3.361(m)

相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=6.749(m)

相對于墻趾，卜墻Ey的力臂Zx3=3.296(m)

相對于墻趾，下墻Ex的力臂Zy3=2.025(m)

驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性

傾覆力矩=597.910(kK-m)抗傾覆力矩=1476.113(kN-m)

傾覆驗算滿足:K0=2.469>1.500

傾覆穩(wěn)定方程驗算：

傾覆穩(wěn)定方程滿足：方程值=592.966(kN-m)>0.0

(=)地基應(yīng)力及偏心距驗算

基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力

取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距

作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=719.381(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=878.203(kN-m)

基礎(chǔ)底面寬度B=2.710(m)偏心距e=0.134(m)

基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=1.221(m)

基底壓應(yīng)力：趾部=344.309踵部=186.646(kPa)

最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=344.309/186.646=1.845

作用于基底的合力偏心距驗算滿足：e=O.134<=0.167*2.710=0.452(m)

墻趾處地基承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=344.309<=1000.000(kPa)

墻隨處地基承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=186.646<=1300.000(kPa)

地基平均承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=265.477<=1000.000(kEa)

(四)基礎(chǔ)強度驗算

基礎(chǔ)為天然地基，不作強度驗算

(五)上墻截面強度驗算

上墻重力Ws=146.556(kN)

上墻墻背處的Ex=54.540(kN)

上墻墻背處的Ey=21.816(kN)

相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=0.934(m)

相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=1.349(m)

相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=1.951(m)

［容許應(yīng)力法］：

法向應(yīng)力檢算：

相對于上墻墻趾,合力作用力臂Zn=0.629(m)

截面寬度B=2.490(m)偏心距el=0.616(m)

截面上偏心距驗算滿足:el=0.616<=0.250*2.490=0.623(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=168.032背坡=-32.793(kPa)

壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=168.032<=2100.000(kPa)

拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=32.793<=280.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=-5.144<=110.000(kPa)

斜截面剪應(yīng)力檢算：

驗算斜截面與水平面的夾角=31.257(度)

斜剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=32.749<=110.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］:

重要性系數(shù)?0=1.000

驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=172.735(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)普=0.533

擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=2.490(m2)

材料抗壓極限強度Ra=1600.000(kPa)

與工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)知=2.310

偏心受壓構(gòu)件在萼曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)額=1.000

計算強度時：

強度驗算滿足：計算值=172.735<=919.037(kN)

計算穩(wěn)定時：

穩(wěn)定驗算滿足：計算值=172.735<=919.037(kN)

(六)墻底截面強度驗算

驗算截面以上，墻身截面積=22.783(m2)重量=524.009(kN)

相對于驗和截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.817(m)

［容許應(yīng)力法］：

法向應(yīng)力檢算：

作用于截面總豎向力=682.964(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=876.227(kN-m)

相對于驗算截面外邊緣,合力作用力臂Zn=1.283(m)

截面寬度B=2.790(m)偏心距el=0.112(m)

截面上偏心距驗算滿足:el=0.112<=0.250*2.790=0.697(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=303.763背坡=185.818(kPa)

壓應(yīng)力驗算滿足：計算值=303.763<=2100.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-37.679<=110.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］：

重要性系數(shù)?0=1.000

驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=702.246(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)普=0.932

擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=2.790(m2)

材料抗壓極限強度Ra=