DB37-T 4788-2024 城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋風(fēng)險(xiǎn)控制技術(shù)規(guī)范

城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋風(fēng)險(xiǎn)控制技術(shù)規(guī)范2024-12-30發(fā)布2025-01-30實(shí)施I前言 III 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語和定義 14總體要求 15風(fēng)險(xiǎn)分級 2 2 2 36勘察設(shè)計(jì) 4 46.2勘察與環(huán)境調(diào)查 46.3變形控制指標(biāo) 46.4線路設(shè)計(jì) 56.5防護(hù)措施設(shè)計(jì) 5 67.1通用要求 67.2掘進(jìn)施工控制 77.3掘進(jìn)姿態(tài)控制 77.4掘進(jìn)參數(shù)控制 77.5盾構(gòu)施工監(jiān)控 8 88監(jiān)控量測 8 98.2監(jiān)測要求 9附錄A(資料性)盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工風(fēng)險(xiǎn)清單 1附錄B(規(guī)范性)盾構(gòu)小半徑曲線掘進(jìn)地表變形計(jì)算 2B.1盾構(gòu)小半徑曲線掘進(jìn)力學(xué)模型 2B.2開挖面附加推力引起的地表變形 3B.3盾殼摩擦力引起的地表變形 5 6B.5地層損失引起的地表變形 6B.6盾構(gòu)小半徑曲線施工總地表變形 7附錄C(規(guī)范性)盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)設(shè)計(jì) 9C.1盾構(gòu)總推力 9C.2刀盤扭矩 C.3同步注漿量 DB37/T4788—2024C.4掘進(jìn)出土量 附錄D(資料性)盾構(gòu)隧道下穿高架橋監(jiān)測項(xiàng)目 本文件按照GB/T1.1—2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機(jī)構(gòu)不承擔(dān)識別專利的責(zé)任。本文件由山東省交通運(yùn)輸廳提出并組織實(shí)施。本文件由山東省交通運(yùn)輸標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會歸口。1城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋風(fēng)險(xiǎn)控制技術(shù)規(guī)范本文件規(guī)定了城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋的勘察設(shè)計(jì)、施工、監(jiān)控量測中風(fēng)險(xiǎn)控制的技術(shù)要求，描述了對應(yīng)的證實(shí)方法。本文件適用于城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿鐵路、公路、市政等高架橋的風(fēng)險(xiǎn)控制。2規(guī)范性引用文件下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改單)適用于本文件。GB50157地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范盾構(gòu)法隧道施工及驗(yàn)收規(guī)范城市軌道交通地下工程建設(shè)風(fēng)險(xiǎn)管理規(guī)范城市軌道交通工程監(jiān)測技術(shù)規(guī)范GB/T51438盾構(gòu)隧道工程設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)CJJ/T202—2013城市軌道交通結(jié)構(gòu)安全保護(hù)技術(shù)規(guī)范TB10182—2017公路與市政工程下穿高速鐵路技術(shù)規(guī)程3術(shù)語和定義下列術(shù)語和定義適用于本文件。盾構(gòu)姿態(tài)shieldpositionandstance盾構(gòu)主機(jī)的空間狀態(tài)，通常采用橫向偏差、豎角、方位角、滾轉(zhuǎn)角和切口里程等參數(shù)描述。地層損失groundloss盾構(gòu)隧道施工中實(shí)際開挖土體體積與竣工隧道體積之差。通過收集、分析和解釋各種數(shù)據(jù)和信息，對可能發(fā)生的突發(fā)事件、風(fēng)險(xiǎn)或異常情況進(jìn)行提前識別和警示的過程。一種利用樁結(jié)構(gòu)起到阻隔地基附加應(yīng)力和地層變形傳遞作用，并減少對既有結(jié)構(gòu)物影響的工程措施。4總體要求24.1城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋工程，應(yīng)搜集以下基礎(chǔ)資料：——工程地質(zhì)和水文地質(zhì)勘察報(bào)告；——施工沿線的環(huán)境、建(構(gòu))筑物、地下管線和障礙物等調(diào)查報(bào)告；——既有橋梁的設(shè)計(jì)資料、荷載情況、竣工資料等；——既有橋梁的現(xiàn)狀技術(shù)狀況評定報(bào)告、安全評估報(bào)告(I級、IⅡ級環(huán)境風(fēng)險(xiǎn));——類似地層的盾構(gòu)選型及施工經(jīng)驗(yàn)。4.2城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋勘察設(shè)計(jì)、施工、監(jiān)控量測中應(yīng)綜合考慮地質(zhì)條件、橋梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、兩者相對位置關(guān)系、周邊環(huán)境要求及施工條件等因素，因地制宜、合理設(shè)計(jì)、精細(xì)控制、動態(tài)監(jiān)4.3城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋工程應(yīng)根據(jù)需要委托具有相應(yīng)資質(zhì)和經(jīng)驗(yàn)的單位提供第三方監(jiān)測、橋梁結(jié)構(gòu)檢測、安全風(fēng)險(xiǎn)評估等技術(shù)或管理服務(wù)。4.4盾構(gòu)機(jī)選型應(yīng)根據(jù)工程場區(qū)范圍內(nèi)工程地質(zhì)與水文地質(zhì)條件、地面環(huán)境、隧道凈空尺寸、隧道平縱斷面、襯砌型式、施工組織等因素綜合確定，并符合GB/T51438相關(guān)要求。4.5城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋工程各階段均應(yīng)開展安全風(fēng)險(xiǎn)技術(shù)管理工作，并符合GB50652—2011相關(guān)要求?！ㄔO(shè)規(guī)劃及可行性研究階段以規(guī)避風(fēng)險(xiǎn)為主，對線路走向、埋深及工程方案進(jìn)行調(diào)整或優(yōu)化?！辈煸O(shè)計(jì)階段以規(guī)避和降低風(fēng)險(xiǎn)為原則，選擇安全合理、技術(shù)可靠、工藝成熟、對橋梁結(jié)構(gòu)影響小的設(shè)計(jì)方案。——施工階段以控制風(fēng)險(xiǎn)為原則，依據(jù)設(shè)計(jì)文件、施工規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)的要求制定專項(xiàng)施工方案，并嚴(yán)格按照審批的施工方案施工，加強(qiáng)施工組織管理，開展工程監(jiān)測、現(xiàn)場巡視、安全風(fēng)險(xiǎn)評價(jià)、預(yù)警、響應(yīng)及處置等施工安全風(fēng)險(xiǎn)防控工作。5風(fēng)險(xiǎn)分級5.1.1風(fēng)險(xiǎn)分級標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)根據(jù)工程特點(diǎn)、工程地質(zhì)及水文地質(zhì)、周邊環(huán)境條件及可能造成的影響(危害)等綜合確定。5.1.2按照風(fēng)險(xiǎn)等級由高到低順序，工程自身風(fēng)險(xiǎn)分為I級、II級和III級，環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)分為I級、II5.1.3可采用事故樹法、檢查表法(見附錄A)、工程類比法、專家調(diào)查法和模糊綜合評判法等方法對風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行辨識和分級。5.2工程自身風(fēng)險(xiǎn)分級5.2.1工程自身風(fēng)險(xiǎn)分級宜以盾構(gòu)隧道相互之間的空間位置關(guān)系、地質(zhì)條件適宜性以及工程部位等為基本分級條件，并根據(jù)工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件、盾構(gòu)機(jī)型式等進(jìn)行修正。盾構(gòu)法工程自身風(fēng)險(xiǎn)分級宜符合表1規(guī)定。表1盾構(gòu)法工程自身風(fēng)險(xiǎn)分級表3分級I級較長范圍處于非常接近狀態(tài)(隧道凈距L?≤0.3D)的并行或交疊盾構(gòu)隧道a)對以下情況，可上調(diào)一級：1)地質(zhì)條件復(fù)雜(巖溶、半軟半硬、富水砂層、不均勻風(fēng)化、采空區(qū)、通航河流等);2)線路條件復(fù)雜(曲線半徑小于350m、縱坡大于25%);可下調(diào)一級。II級較長范圍處于接近狀態(tài)(0.3D<L?≤0.7D)的并行或交疊盾構(gòu)隧道；盾構(gòu)區(qū)間的聯(lián)絡(luò)通道；盾構(gòu)始發(fā)、到III級注1:Li為盾構(gòu)隧道凈距，單位為米(m);注2:D為盾構(gòu)隧道直徑，單位為米(m);注3:風(fēng)險(xiǎn)分級修正時(shí)，最多調(diào)整一個(gè)等級。5.2.2盾構(gòu)法工程自身風(fēng)險(xiǎn)分級修正應(yīng)結(jié)合不良地質(zhì)、特殊性巖土、承壓水等不利于工程實(shí)施的條件進(jìn)行綜合確定。5.3工程環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)分級5.3.1工程環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)分級宜根據(jù)橋梁重要性、與新建城市軌道交通工程的接近程度、軌道交通建設(shè)對橋梁的影響程度大小綜合確定。5.3.2橋梁重要性依據(jù)高架橋的類型、功能、使用性質(zhì)、特征、規(guī)模等綜合確定，按照橋梁重要性由高到低順序，分為極重要、重要、較重要、一般四級。橋梁重要性分級宜符合表2的規(guī)定。表2橋梁重要性分級表高速鐵路橋梁a)橋梁為簡支梁橋，可下調(diào)一級；(不含高速鐵路橋梁),可下調(diào)一級；c)鐵路橋梁道岔區(qū)，應(yīng)上調(diào)一級。次干路橋梁、匝道橋、人行天橋、其他一般橋梁5.3.3橋梁與新建城市軌道交通工程的接近程度宜用接近關(guān)系表示，按照接近程度由近到遠(yuǎn)順序，分為非常接近、接近、較接近、不接近四級。橋梁與新建城市軌道交通工程接近關(guān)系分級宜符合表3的規(guī)定。表3橋梁與新建城市軌道交通工程接近關(guān)系分級表接近關(guān)系橋梁基礎(chǔ)位于隧道正上方0.7D(含)范圍內(nèi)；或隧道外側(cè)0.3D(含)范圍內(nèi)橋梁基礎(chǔ)位于隧道正上方0.7D~1.5D(含)范圍內(nèi)；或隧道外側(cè)0.3D～0.7D(含)范圍內(nèi)橋梁基礎(chǔ)位于隧道正上方1.5D~3.0D(含)范圍內(nèi)；或隧道外側(cè)0.7D~2.0D(含)范圍內(nèi)橋梁基礎(chǔ)位于隧道正上方大于3.0D;或隧道外側(cè)大于5.3.4工程環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)分級宜符合表4的規(guī)定。表4工程環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)分級表4性接近關(guān)系I級I級II級III級a)當(dāng)工程自身風(fēng)險(xiǎn)等級為I級，且盾構(gòu)隧道平行連續(xù)側(cè)穿高架橋時(shí)，應(yīng)上調(diào)一級；b)當(dāng)高架橋建設(shè)期間與新建城市軌道交通工級。I級II級III級III級II級III級III級IV級III級III級IV級IV級5.3.5當(dāng)同一單位(子單位)工程范圍內(nèi)存在多個(gè)類型相近的環(huán)境設(shè)施，且可合并采取同一環(huán)境保護(hù)處理措施時(shí)，宜歸并為一個(gè)環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)工程群，并按其中較高的風(fēng)險(xiǎn)等級采取措施。6.1.1初步設(shè)計(jì)和施工圖設(shè)計(jì)階段應(yīng)在風(fēng)險(xiǎn)辨識與分級的基礎(chǔ)上，進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)工程設(shè)計(jì)。I級、II級環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)工程應(yīng)進(jìn)行專項(xiàng)設(shè)計(jì)。工程自身風(fēng)險(xiǎn)等級為I級時(shí)，應(yīng)編制風(fēng)險(xiǎn)控制專項(xiàng)措施，并應(yīng)通過理論和試驗(yàn)研究，評估其影響程度和范圍。專項(xiàng)設(shè)計(jì)文件應(yīng)包含但不限于以下內(nèi)容：——風(fēng)險(xiǎn)分析評價(jià)；——風(fēng)險(xiǎn)應(yīng)對措施；——施工影響分析；——高架橋防護(hù)措施；——高架橋監(jiān)測項(xiàng)目控制值及要求；——設(shè)計(jì)及施工中的重點(diǎn)部位和環(huán)節(jié)等內(nèi)容。6.1.2初步設(shè)計(jì)和施工圖設(shè)計(jì)階段編制的I級、II級環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)工程專項(xiàng)設(shè)計(jì)，并對專項(xiàng)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行安全評估。6.1.3I級環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)工程應(yīng)對高架橋工程進(jìn)行檢測、評估，形成檢測和評估報(bào)告。6.1.4在設(shè)計(jì)文件中應(yīng)注明涉及超過一定規(guī)模的危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)工程的重點(diǎn)部位和環(huán)節(jié)，提出保障工程周邊環(huán)境安全和工程施工安全的意見。6.1.5施工圖設(shè)計(jì)完成后，應(yīng)對I級、II級風(fēng)險(xiǎn)工程進(jìn)行專項(xiàng)交底。6.2.1勘察工作中，宜開展地質(zhì)風(fēng)險(xiǎn)評價(jià)工作。地質(zhì)風(fēng)險(xiǎn)評價(jià)宜包括地質(zhì)風(fēng)險(xiǎn)因素辨識、地質(zhì)風(fēng)險(xiǎn)分析評價(jià)、地質(zhì)風(fēng)險(xiǎn)應(yīng)對措施建議等內(nèi)容。6.2.2遇到下列情況時(shí)，應(yīng)在常規(guī)勘察工作及成果的基礎(chǔ)上，開展相應(yīng)的專項(xiàng)勘察工作：——存在對工程安全影響較大的特殊地質(zhì)問題；——場地范圍內(nèi)水文地質(zhì)條件復(fù)雜，且預(yù)測對工程安全有影響；——工程方案變更或施工中出現(xiàn)新的地質(zhì)問題，且對工程安全有影響。6.2.3周邊環(huán)境調(diào)查工作前，應(yīng)明確提出調(diào)查的范圍、對象、內(nèi)容及成果要求等。6.3.1高架橋的水平位移、沉降、差異沉降和傾斜等變形控制值應(yīng)在調(diào)查分析橋梁規(guī)模、結(jié)構(gòu)形式、基礎(chǔ)類型、建筑材料、養(yǎng)護(hù)情況等基礎(chǔ)上，通過結(jié)構(gòu)檢測、計(jì)算分析和安全性評估確定。6.3.2高速鐵路高架橋墩頂位移應(yīng)符合TB10182—2017相關(guān)要求，根據(jù)下穿工程各階段工況計(jì)算確定，5并評估其對高速鐵路運(yùn)營安全的影響。6.3.3I級、II級環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)工程的風(fēng)險(xiǎn)源監(jiān)測控制值，宜根據(jù)專項(xiàng)安全風(fēng)險(xiǎn)評估成果和專項(xiàng)設(shè)計(jì)文件6.4線路設(shè)計(jì)6.4.1城市軌道交通盾構(gòu)隧道線路設(shè)計(jì)應(yīng)綜合考慮下穿地質(zhì)條件、空間關(guān)系、功能需求等因素。6.4.2城市軌道交通盾構(gòu)隧道線路平面宜順直，與高架橋工程宜為正交；當(dāng)長距離并行下穿時(shí)，應(yīng)采取相應(yīng)措施減少盾構(gòu)施工對高架橋的影響。6.4.3線路縱斷宜避免穿越斷裂帶、巖溶、半軟半硬、孤石、砂卵石等不利地層，確因條件限制無法避開不利地層時(shí)，應(yīng)結(jié)合所處的地質(zhì)條件進(jìn)行分析，必要時(shí)可采取相應(yīng)的地層加固等防護(hù)措施。6.5防護(hù)措施設(shè)計(jì)6.5.1盾構(gòu)隧道下穿高架橋的防護(hù)措施設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)風(fēng)險(xiǎn)等級，綜合考慮工程地質(zhì)和水文地質(zhì)特點(diǎn)、周邊環(huán)境要求、現(xiàn)場情況及技術(shù)經(jīng)濟(jì)性等因素，經(jīng)方案比選后采用隔離樁、地層預(yù)加固、橋梁基礎(chǔ)托換、橋梁加固等防護(hù)措施。6.5.2對注漿、旋噴等有壓力的地層預(yù)加固應(yīng)采取控制注漿壓力、設(shè)置減壓槽等措施，在實(shí)施前制定安全可靠的作業(yè)方案，并符合CJJ/T202—2013相關(guān)要求。6.5.3隔離樁防護(hù)措施設(shè)計(jì)符合以下要求：——盾構(gòu)隧道下穿高架橋，當(dāng)隧道位于軟黏土及飽和粉、細(xì)砂等不良地層時(shí)，或與隧道之間距離小于1.0D時(shí)，應(yīng)采取隔離樁防護(hù)措施；下穿其他類型橋梁，在地層條件良好，且具備隔離樁施工空間時(shí)可采用隔離樁；——隔離樁宜采用鉆孔樁，其與隧道結(jié)構(gòu)間的凈距不應(yīng)小于0.5m,與高架橋樁基的中心距不宜小于4倍高架橋的樁徑；——根據(jù)地質(zhì)條件，隔離樁頂可設(shè)置鋼筋混凝土冠梁，隔離樁間可設(shè)置止水措施；——隔離樁沿隧道線路方向超出高架橋承臺兩端的設(shè)置范圍不宜小于1.0D。6.5.4地層加固可采用注漿、深層攪拌、高壓旋噴等方式，地層加固應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場或室內(nèi)試驗(yàn)，以檢驗(yàn)其實(shí)施效果。加固方式宜符合表5的規(guī)定。注漿加固a)注漿加固法宜適用于砂性土、淤泥質(zhì)黏土、粉土、黏性土、強(qiáng)風(fēng)化巖和一般填土層。d)注漿鉆孔宜采用梅花形布置，口徑70mm~120mm,間距0.6m~1.8m。垂直精度應(yīng)小于1%,e)注漿量和注漿壓力應(yīng)根據(jù)地層的孔隙特性和漿液的滲透特性，由現(xiàn)場試驗(yàn)確定。f)注漿加固后地層無側(cè)限抗壓強(qiáng)度應(yīng)大于0.5MPa,現(xiàn)場應(yīng)對加固效果進(jìn)行檢查。表5加固方式要求匯總表(續(xù))6深層攪拌加固c)攪拌樁的垂直度偏差不應(yīng)大于1.5%,樁位偏差不應(yīng)大于50mm,樁徑偏差不d)深層攪拌樁7天無側(cè)限抗壓強(qiáng)度不應(yīng)低于0.2MPa~0.5MPa,加固高壓旋噴加固a)高壓旋噴加固宜適用于淤泥質(zhì)黏土、淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土、粘質(zhì)粉土、砂質(zhì)粉土、圍宜達(dá)到隧道外輪廓線以外0.5D范圍(D為盾構(gòu)隧d)高壓旋噴注漿的主要材料可以選用以水泥為主的單液型，也可e)高壓旋噴樁鉆孔垂直度偏差不應(yīng)大于1.5%。樁位和樁體直徑偏差不應(yīng)大于50mm。樁身中心允許偏差不應(yīng)大于0.2d(d為設(shè)計(jì)樁徑)。f)采用高壓旋噴樁進(jìn)行地基加固時(shí)，對橋梁基礎(chǔ)產(chǎn)生的附加應(yīng)力不大于20kPa。g)加固后地層無側(cè)限抗壓強(qiáng)度應(yīng)大于0.5MPa,現(xiàn)場應(yīng)對加固效果進(jìn)行檢查。6.5.5橋梁基礎(chǔ)托換的防護(hù)措施設(shè)計(jì)，應(yīng)符合以下要求：——橋梁基礎(chǔ)托換設(shè)計(jì)前，進(jìn)行現(xiàn)場調(diào)查收集相關(guān)資料，對原有地基進(jìn)行加密勘察，對橋梁基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢測；——橋梁基礎(chǔ)托換設(shè)計(jì)時(shí)，依據(jù)既有橋梁鑒定結(jié)論，制定既有橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)變超前和托換結(jié)構(gòu)應(yīng)力滯后的削減措施；并根據(jù)上部結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)和地基的共同作用，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析比較確定，必要時(shí)進(jìn)行專門論證；——臨時(shí)托換結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，荷載取值根據(jù)施工期間實(shí)際荷載確定。6.5.6隧道的工作井、聯(lián)絡(luò)通道及泵房等附屬工程不宜設(shè)置在高架橋樁基外側(cè)2倍承臺長邊尺寸范圍6.5.7隧道施工應(yīng)在隔離樁及其它加固措施達(dá)到設(shè)計(jì)要求后實(shí)施。6.5.8隧道壁后注漿符合以下要求：——盾構(gòu)隧道施工期間應(yīng)進(jìn)行壁后注漿，壁后注漿分為同步注漿和二次補(bǔ)強(qiáng)注漿，應(yīng)根據(jù)地層特點(diǎn)、結(jié)構(gòu)受力及變形要求、環(huán)境控制要求及現(xiàn)場具體情況等分一次或多次完成；——同步注漿量應(yīng)按照公式(C.10)計(jì)算；——二次補(bǔ)強(qiáng)注漿應(yīng)通過管片預(yù)留注漿孔完成，特殊情況也可通過地面或地層注漿等其他方式完成。6.5.9城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋時(shí)，宜增設(shè)管片注漿孔作為應(yīng)急措施。7.1通用要求7.1.1盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工前，應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)提出的風(fēng)險(xiǎn)等級編制專項(xiàng)施工方案，并應(yīng)編制風(fēng)險(xiǎn)應(yīng)急處置預(yù)案。7.1.2盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工前，應(yīng)對盾構(gòu)機(jī)設(shè)備進(jìn)行全面故障排查及檢修，并組織條件驗(yàn)收，驗(yàn)收合格后方可組織施工。77.1.3對于I級環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)，盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工前，應(yīng)選擇相似地層地段進(jìn)行試掘進(jìn)，分析、調(diào)整、設(shè)定相對合理的盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)。7.2掘進(jìn)施工控制7.2.1掘進(jìn)施工時(shí)應(yīng)控制盾構(gòu)排渣量、土倉壓力及盾構(gòu)姿態(tài)。7.2.2當(dāng)盾構(gòu)隧道在小半徑曲線段掘進(jìn)施工時(shí)，應(yīng)采取措施減小已成型管片的橫向與豎向位移對盾構(gòu)隧道軸線的影響，并控制地層變形對高架橋樁基結(jié)構(gòu)的影響。7.2.3盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工宜一次性連續(xù)完成下穿掘進(jìn)。7.3掘進(jìn)姿態(tài)控制7.3.1盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工前，應(yīng)提前進(jìn)行盾構(gòu)掘進(jìn)姿態(tài)線性復(fù)測及糾偏，避免在盾構(gòu)隧道下穿施工期間進(jìn)行盾構(gòu)開倉和大幅度姿態(tài)糾偏。7.3.2盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工過程中，應(yīng)做好管片點(diǎn)位選擇，合理控制油缸壓力和千斤頂行程差。7.3.3應(yīng)對盾構(gòu)姿態(tài)及管片狀態(tài)進(jìn)行測量和人工復(fù)核，按照設(shè)計(jì)軸線進(jìn)行掘進(jìn)控制。當(dāng)盾構(gòu)軸線偏離設(shè)計(jì)軸線時(shí)，控制盾構(gòu)姿態(tài)符合以下要求：——盾構(gòu)縱坡和平面的單環(huán)最大糾偏量應(yīng)小于0.5%;——加強(qiáng)盾尾間隙控制，避免糾偏引起已安裝的管片受到破壞；——盾構(gòu)糾偏應(yīng)防止盾尾漏漿而增大地面變形；——盾構(gòu)掘進(jìn)軸線與隧道設(shè)計(jì)軸線的偏角應(yīng)小于0.3%;——實(shí)施盾構(gòu)糾偏應(yīng)逐環(huán)、小量糾偏；——盾構(gòu)殼體滾轉(zhuǎn)角應(yīng)控制在±0.5°以內(nèi)；——根據(jù)盾構(gòu)的橫向和豎向偏差及轉(zhuǎn)動偏差，宜采取千斤頂分組控制、仿行刀適量超挖或反轉(zhuǎn)刀盤等措施調(diào)整盾構(gòu)姿態(tài)。7.3.4在盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工過程中，遇到下列情況時(shí)，應(yīng)停止掘進(jìn)、分析原因并及時(shí)采取處理——高架橋墩身沉降及差異沉降超過報(bào)警值；——盾構(gòu)前方地層沉降或隆起超過報(bào)警值；——盾構(gòu)殼體滾轉(zhuǎn)角超過3°;——盾構(gòu)軸線偏離隧道設(shè)計(jì)軸線超過±50mm;——盾構(gòu)推力或刀盤扭矩發(fā)生異常波動，與預(yù)計(jì)值相差超過50%;——管片嚴(yán)重開裂或嚴(yán)重錯(cuò)臺；——盾尾同步注漿系統(tǒng)或壁后注漿系統(tǒng)發(fā)生故障無法正常注漿；——?jiǎng)恿ο到y(tǒng)、密封系統(tǒng)、控制系統(tǒng)等發(fā)生故障。7.3.5在盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工過程中同時(shí)存在盾構(gòu)小半徑曲線掘進(jìn)時(shí)，制定相應(yīng)的小半徑曲線施工控制措施，符合以下要求：——使用先行刀進(jìn)行超挖時(shí)，應(yīng)合理控制超挖量；——盾尾壁后注漿應(yīng)選擇體積變化小、早期強(qiáng)度高、速凝型的注漿材料；——施工過程中應(yīng)考慮小半徑曲線施工開挖面不均勻附加推力、盾殼非對稱摩擦力、刀盤超挖引起盾尾間隙差異等因素對地表變形沉降的影響。盾構(gòu)小半徑曲線掘進(jìn)地表變形應(yīng)按照附錄B7.4掘進(jìn)參數(shù)控制7.4.1盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工前，應(yīng)根據(jù)隧道工程地質(zhì)及水文條件、地表環(huán)境、橋梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、橋8根據(jù)施工監(jiān)測動態(tài)反饋調(diào)整。盾構(gòu)掘進(jìn)控制要求宜符合表6的規(guī)定，盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)應(yīng)按附錄C計(jì)算。表6盾構(gòu)掘進(jìn)控制要求控制項(xiàng)目開挖控制保持開挖面土壓平衡，對土倉壓力進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測對總推力、扭矩、掘進(jìn)速度、刀盤轉(zhuǎn)速、土倉壓力、千斤頂壓力等進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測控制線型控制注漿控制管片拼裝控制管片拼裝錯(cuò)臺、開縫、正圓度、緊固扭矩、滲漏水角度7.4.2土壓平衡盾構(gòu)在軟土地層或含水量較大地層應(yīng)保持渣土充滿土倉；在“上軟下硬”地層中，應(yīng)7.4.3盾構(gòu)掘進(jìn)速度應(yīng)與地表控制的隆陷值、出渣量、土倉壓力及同步注漿等相協(xié)調(diào)。7.4.4盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工過程應(yīng)提前做好姿態(tài)調(diào)整及渣土改良，維持連續(xù)平穩(wěn)掘進(jìn)，避免長期7.5盾構(gòu)施工監(jiān)控7.5.1應(yīng)加強(qiáng)施工監(jiān)測，隨時(shí)調(diào)整推進(jìn)參數(shù)，控制施工后地表變形量，控制盾構(gòu)、管片、設(shè)計(jì)軸線三7.5.2推進(jìn)過程中應(yīng)掌握好開挖面土壓力、推力、推進(jìn)速度、出土量、千斤頂工作油壓等施工參數(shù)。7.5.3盾構(gòu)掘進(jìn)引起的地層損失率不應(yīng)大于1%,相應(yīng)管片脫出盾尾15D后不同盾構(gòu)覆土厚度處的地面沉降槽最大沉降量不應(yīng)大于30mm,盾構(gòu)前方的最大隆起量不應(yīng)大于10mm。7.6盾構(gòu)注漿控制7.6.1城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋工程，應(yīng)加強(qiáng)注漿控制，并根據(jù)注漿填充效果進(jìn)行壁后二次7.6.2同步注漿控制應(yīng)以注漿量和注漿壓力雙指標(biāo)結(jié)合的方法，填充系數(shù)應(yīng)根據(jù)地層條件、施工狀況7.6.3二次補(bǔ)強(qiáng)注漿不宜超過盾尾管片脫出后5環(huán)進(jìn)行，且應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場變形監(jiān)測數(shù)據(jù)進(jìn)行多次補(bǔ)漿?！{壓力根據(jù)地質(zhì)條件、注入方式、管片類型、設(shè)備性能、漿液特性以及隧道埋深等綜合確定；通常注漿壓力值為地層阻力強(qiáng)度增加0.05MPa～0.2MPa。8監(jiān)控量測98.1.1盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工應(yīng)建立施工測量和監(jiān)控量測系統(tǒng)，并加強(qiáng)監(jiān)測信息化動態(tài)管理。8.1.2城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋監(jiān)測項(xiàng)目見附錄D,并根據(jù)相應(yīng)安全評估報(bào)告、專項(xiàng)設(shè)計(jì)及運(yùn)營管理要求確定。8.1.3I級、II級環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)工程應(yīng)根據(jù)規(guī)范要求及安全評估報(bào)告編制專項(xiàng)監(jiān)測方案。8.1.4盾構(gòu)隧道下穿鐵路、軌道交通橋梁宜采用遠(yuǎn)程自動化監(jiān)測方法。8.1.5城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋監(jiān)測應(yīng)根據(jù)工程項(xiàng)目特點(diǎn)、監(jiān)測項(xiàng)目控制值、當(dāng)?shù)厥┕そ?jīng)驗(yàn)等制定監(jiān)測預(yù)警等級和預(yù)警標(biāo)準(zhǔn)，一般取監(jiān)測控制值的70%、85%和100%劃分為三級，監(jiān)測預(yù)警分級標(biāo)準(zhǔn)宜符合表7的規(guī)定。表7城市軌道交通工程監(jiān)測預(yù)警分級標(biāo)準(zhǔn)預(yù)警級別變形監(jiān)測的絕對值和速率值雙控指標(biāo)均達(dá)到控制值的70%,或雙控指標(biāo)之一達(dá)到控制值的85%。變形監(jiān)測的絕對值和速率值雙控指標(biāo)均達(dá)到控制值的85%,或雙控指標(biāo)之一達(dá)到控制值。變形監(jiān)測的絕對值和速率值雙控指標(biāo)均達(dá)到控制8.1.6出現(xiàn)突發(fā)風(fēng)險(xiǎn)事件時(shí)，應(yīng)在原有監(jiān)測工作的基礎(chǔ)上有針對性地加密監(jiān)測點(diǎn)、提高監(jiān)測頻率或增加監(jiān)測項(xiàng)目。8.2監(jiān)測要求8.2.1橋梁結(jié)構(gòu)豎向位移、水平位移及垂直度測點(diǎn)應(yīng)布置在墩頂和墩身上，并宜在墩頂和墩身兩側(cè)對稱布置；群樁承臺宜適當(dāng)增加監(jiān)測點(diǎn)；工程地質(zhì)不良地段宜適當(dāng)增加監(jiān)測點(diǎn)。8.2.2橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)力監(jiān)測點(diǎn)宜布設(shè)在橋梁梁板結(jié)構(gòu)中部或應(yīng)力變化較大部位。8.2.3橋梁結(jié)構(gòu)的裂縫寬度監(jiān)測應(yīng)根據(jù)裂縫的具體情況，選擇應(yīng)力或應(yīng)力變化較大部位的裂縫或?qū)挾容^大的裂縫。裂縫監(jiān)測點(diǎn)應(yīng)按組布設(shè)在裂縫最寬處和首、末端，根據(jù)裂縫的長度設(shè)當(dāng)加密，每組不少于8.2.4當(dāng)采用人工監(jiān)測時(shí)，盾構(gòu)隧道下穿高架橋監(jiān)測頻率宜符合表8的規(guī)定，監(jiān)測頻率應(yīng)符合GB50446-2017和GB50911-2013相關(guān)要求；當(dāng)采用自動化監(jiān)測系統(tǒng)時(shí)，數(shù)據(jù)采集頻率宜采用20min/次~60min/次。當(dāng)監(jiān)測數(shù)據(jù)趨于穩(wěn)定后，監(jiān)測頻率宜為1次/(15d~30d);當(dāng)發(fā)生預(yù)警時(shí)，監(jiān)測頻率宜適當(dāng)加密。表8盾構(gòu)隧道下穿高架橋監(jiān)測頻率1次/(3d～5d)1次/2d1次/1d(1次～2次)/1d1次/(1d~2d)注1:D為盾構(gòu)隧道直徑，單位為米(m);注2:L2為開挖面至監(jiān)測點(diǎn)或監(jiān)測斷面的水平距離，單位為米(m)。8.2.5盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工期間應(yīng)由專人進(jìn)行現(xiàn)場巡查，每天不宜少于2次，并應(yīng)進(jìn)行記錄，異常情況應(yīng)增加巡查次數(shù)。8.2.6按照以下要求整理監(jiān)測成果資料：——監(jiān)測數(shù)據(jù)應(yīng)真實(shí)、有效；——監(jiān)測數(shù)據(jù)應(yīng)及時(shí)進(jìn)行整理，并結(jié)合施工進(jìn)度對監(jiān)測數(shù)據(jù)的變化趨勢及發(fā)生預(yù)警的可能性進(jìn)行——監(jiān)測數(shù)據(jù)應(yīng)定時(shí)報(bào)送，當(dāng)發(fā)生預(yù)警或出現(xiàn)塌方、管涌等突發(fā)事故時(shí)應(yīng)實(shí)時(shí)報(bào)送；——當(dāng)監(jiān)測數(shù)據(jù)達(dá)到預(yù)警條件時(shí)，應(yīng)按相應(yīng)的預(yù)警狀態(tài)發(fā)出預(yù)警并啟動相應(yīng)的預(yù)警響應(yīng)；當(dāng)出現(xiàn)異常數(shù)據(jù)時(shí)，應(yīng)對其原因及風(fēng)險(xiǎn)征兆進(jìn)行及時(shí)分析和報(bào)告；——監(jiān)測報(bào)告應(yīng)包括監(jiān)測日報(bào)、預(yù)警報(bào)告、階段報(bào)告和總結(jié)報(bào)告。監(jiān)測日報(bào)應(yīng)在盾構(gòu)隧道下穿高架橋工程監(jiān)測周期內(nèi)逐日報(bào)送當(dāng)日監(jiān)測情況；階段報(bào)告可根據(jù)下穿工程進(jìn)程及相關(guān)要求期限提交；預(yù)警報(bào)告應(yīng)在出現(xiàn)監(jiān)測預(yù)警后提交，及時(shí)報(bào)告發(fā)生預(yù)警的項(xiàng)目及位置、預(yù)警情況、分析原因、提出處置建議；總結(jié)報(bào)告應(yīng)在下穿工程監(jiān)測工作完成后提交，匯總整理監(jiān)測資料，記錄分析監(jiān)測數(shù)據(jù)，總結(jié)預(yù)警及處置情況，得出監(jiān)測結(jié)論。1(資料性)盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工風(fēng)險(xiǎn)清單城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工風(fēng)險(xiǎn)清單見表A.1。表A.1城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工風(fēng)險(xiǎn)清單風(fēng)險(xiǎn)類別12管片接縫滲透水345既有高架橋風(fēng)險(xiǎn)6789高鐵軌道變形風(fēng)險(xiǎn)附屬設(shè)施損害風(fēng)險(xiǎn)盾構(gòu)施工對橋樁變形影響盾構(gòu)施工對橋樁應(yīng)力影響測點(diǎn)布置不良監(jiān)控量測信息反饋滯后量測儀器損壞或精度不良應(yīng)變措施和加固措施不當(dāng)2(規(guī)范性)盾構(gòu)小半徑曲線掘進(jìn)地表變形計(jì)算B.1盾構(gòu)小半徑曲線掘進(jìn)力學(xué)模型B.1.1盾構(gòu)小半徑曲線施工對周圍地層的擾動力主要分為：盾構(gòu)開挖面附加推力q、盾殼與周圍土體摩擦力f、盾尾注漿壓力p,建立小半徑曲線盾構(gòu)推進(jìn)力學(xué)模型如圖B.1所示，圖中盾構(gòu)沿x軸正方向水平掘進(jìn)，開挖面位于x=0處的yoz平面，盾構(gòu)直徑為D,盾構(gòu)機(jī)盾殼長度為L,隧道軸線埋深為H。標(biāo)引序號說明：4——盾構(gòu)掘進(jìn)方向；圖B.1盾構(gòu)小半徑曲線掘進(jìn)力學(xué)模型B.1.2根據(jù)Mindlin推導(dǎo)的彈性半空間內(nèi)任意一點(diǎn)(x',y',z)在豎向集中力P和水平集中力Ph作用下的豎向位移計(jì)算公式，進(jìn)行盾構(gòu)小半徑曲線掘進(jìn)地表變形計(jì)算，為了便于分析其施工應(yīng)力對地層變形的影響，進(jìn)行如下假設(shè)：a)土體不排水且為線彈性半無限空間；b)盾構(gòu)推進(jìn)僅考慮空間位置變化，不考慮時(shí)間效應(yīng)；c)盾構(gòu)曲線掘進(jìn)過程中，通過設(shè)定盾尾千斤頂分組推力及行程來實(shí)現(xiàn)盾構(gòu)姿態(tài)偏轉(zhuǎn)。根據(jù)盾構(gòu)機(jī)設(shè)計(jì)資料，千斤頂推力分為4組，分組角度為67.5°、90°、112.5°、90°,如圖B.2a)所示，其中組D與組B推力相同，組A推力大于組C以實(shí)現(xiàn)盾構(gòu)向左側(cè)轉(zhuǎn)彎；d)開挖面推力由于千斤頂分組的影響而表現(xiàn)出不均勻性，假定開挖面附加推力以刀盤中線為界線，左側(cè)、右側(cè)分別均勻分布，分別為附加推力q?、q?,且q?=sqi(s≥1),ξ為開挖面推力差異系數(shù)，如圖B.2b)所示；e)由于轉(zhuǎn)彎段線路內(nèi)側(cè)盾殼擠壓土體較嚴(yán)重，假定盾殼與土體之間的摩擦力以隧道中線為界線，左側(cè)、右側(cè)分別均勻分布，分別為摩擦力fi、f?,且f?=nfi(η≤1),η為盾殼摩擦力差異系數(shù)，如圖B.2b)所示；f)盾尾注漿壓力p沿管片圓周徑向均勻分布，作用范圍為盾尾后方1環(huán)管片寬度。3a)盾構(gòu)千斤頂推力分組b)開挖面及盾殼受力6——盾殼摩擦力(fi);7——盾殼摩擦力(f2);8——開挖面附加推力(qi);9——開挖面附加推力(q?);圖B.2曲線盾構(gòu)受力分析B.2開挖面附加推力引起的地表變形B.2.1對于盾構(gòu)開挖面正面附加推力，其計(jì)算模型如圖B.3所示，開挖面中任一微元的面積dA=rdrdθ,dPh=qrdrdθ,q為某一點(diǎn)的開挖面附加推力；為求dP在坐標(biāo)系xyz中某一點(diǎn)(x,y,z)處引起的地表豎向位移dw?,圖中Mindlin解x'y'z'坐標(biāo)系的坐標(biāo)系變換按照公式(B.1)計(jì)算。4標(biāo)引序號說明：1——地面；H——盾構(gòu)隧道軸線埋深；dA——開挖面中任一微元的面積；r—微元至開挖面中心的距離；0——微元與開挖面中心水平面的夾角；dr——沿開挖面徑向微元的長度；d0——沿開挖面環(huán)向微元的角度。圖B.3開挖面附加推力引起地層變形的計(jì)算模型B.2.2根據(jù)曲線盾構(gòu)線路左、右側(cè)附加推力不等而分區(qū)間積分，可得開挖面附加推力引起的地層變形Rq?=√x2+(y-rcosθ)2+(z-H+rsinθ)2(Rq?=√x2+(y-rcosθ)2+(z+H+rsRq?=√x2+(y+rcosθ)2+(z-H-rsinθ)2(B5B.3盾殼摩擦力引起的地表變形B.3.1盾殼摩擦力引起的地層變形計(jì)算模型如圖B.4所示，對于盾殼上任一微元的為盾殼半徑；s為該微元至開挖面的軸向距離。該微元所受集中力為dP=fRdθds,坐標(biāo)系變換按照公 圖B.4盾殼摩擦力引起地層變形的計(jì)算模型B.3.2根據(jù)曲線盾構(gòu)線路內(nèi)、外側(cè)盾殼摩阻力不等而分區(qū)間積分，可得盾殼摩擦力引起的地層變形wr6Rr?=√x+s)2+(y-Rcosθ)2+(z+H-Rsinθ)2(BRf?=√(x+s)2+(y+Rcosθ)2+(z-H-Rsinθ)2(BRr?=√x+s)2+(y+Rcosθ)2+(z+H+Rsinθ)2(B.4盾尾注漿壓力引起的地表變形填盾尾管片外圍間隙。在盾尾同步注漿過程中，由于注漿液在間圓周徑向均勻分布，忽略注漿壓力p水平分量引起的豎向位移，其豎向分量引起的地表變形(B.13)計(jì)算。Rpz=√(x+s+D2+(y-Rcosθ)2+(z+H-RsS——盾尾注漿段長度，單位為米(m),一般取1環(huán)管片寬度。B.5地層損失引起的地表變形B.5.1盾構(gòu)掘進(jìn)過程中，刀盤超挖將使盾殼與周圍土層間產(chǎn)生一定空隙，造成地層損失進(jìn)而引起地層損失集中在盾尾處，隧道周圍地層損失均勻分布，其引起的地表豎向位移w,按照公式(C.6)計(jì)算。B.5.2對于地層損失量Vios可根據(jù)等效土體損失參數(shù)g進(jìn)行計(jì)算，如圖B.5所示，在盾構(gòu)直線施工中，7B.5.3而對于盾構(gòu)小半徑曲線施工，由于盾構(gòu)小半徑曲線掘進(jìn)線路內(nèi)側(cè)超挖較大，會使內(nèi)側(cè)等效土體損失參數(shù)g大于外側(cè)，設(shè)線路內(nèi)側(cè)額外超挖量為δ,單位為米(m)。因此，由盾構(gòu)直線施工修正得到的Rc——曲線盾構(gòu)線路的曲線半徑，單位為米(m);L?——單段盾殼長度，單位為米(m),考慮盾構(gòu)機(jī)鉸接裝置的作用，取L?=L/2。對盾構(gòu)直線掘進(jìn)引起的圓柱體均勻分布地層損失理論進(jìn)行修改，將坐標(biāo)系沿y軸進(jìn)行平離為0.58,進(jìn)行坐標(biāo)變換y'=y+0.58,得到盾構(gòu)曲線掘進(jìn)地層損失引起的地表豎向位移w,按照公式圖B.5曲線盾構(gòu)掘進(jìn)地層損失示意圖B.6盾構(gòu)小半徑曲線施工總地表變形8盾構(gòu)小半徑曲線掘進(jìn)施工引起的總地表變形由開挖面附加推力、盾殼與周圍土體間摩擦力、盾尾注漿壓力以及地層損失引起的地表變形4部分組成，其總變形w按照公式(B.22)計(jì)算?？偟乇碜冃蝫雙重積分結(jié)果通過Gauss-Legendre數(shù)值積分計(jì)算得到。9(規(guī)范性)盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)設(shè)計(jì)C.1盾構(gòu)總推力在盾構(gòu)平穩(wěn)掘進(jìn)時(shí)，其總推力F按照公式(C.1)計(jì)算：αF——盾構(gòu)總推力修正系數(shù)，通過推力實(shí)測值與理論計(jì)算值的比值得到；F?——盾構(gòu)總推力理論計(jì)算值；F?——盾構(gòu)側(cè)面與周圍地層的摩阻力；F?——盾構(gòu)掘進(jìn)的正面阻力；F?——管片和盾尾間的摩擦阻力；F?——切口環(huán)貫入地層的貫入阻力；Fs——盾構(gòu)姿態(tài)調(diào)整或轉(zhuǎn)向附加阻力；F6——牽引后配套拖車的牽引阻力。在盾構(gòu)實(shí)際施工中，F(xiàn)?、F?、F?的影響較小，為便于工程應(yīng)用可不予考慮，影響盾構(gòu)總推力的對于黏性土地層，F(xiàn)?按照公式(C.2)計(jì)算。L——盾殼總長度；c——盾殼周圍土體的黏聚力。對于高滲透性地層中掘進(jìn)，作用在盾殼上的土壓力應(yīng)按有效重度計(jì)算，F(xiàn)?按照公式(C.3)計(jì)算。f——鋼板與土體的摩擦系數(shù)；y'——土體有效重度；Ka——主動土壓力系數(shù)；H——盾構(gòu)軸線埋深；L——盾構(gòu)主機(jī)長度；W——盾構(gòu)主機(jī)總重。對于面板式盾構(gòu)機(jī)，F(xiàn)?按照公式(C.4)計(jì)算。p——土倉壓力平均值；p'——面板上的壓力附加值。根據(jù)盾尾管片、盾尾刷與盾殼的摩擦力關(guān)系，F(xiàn)?按照公式(C.5)計(jì)算。ni——盾尾內(nèi)管片的環(huán)數(shù)；Ws——每環(huán)管片的重量；Hs——盾尾刷與管片的摩擦系數(shù)，一般取值0.3～0.5;b每道盾尾刷與管片的接觸長度；PT——盾尾刷內(nèi)的油脂壓力；n?——盾尾刷的層數(shù)。C.2刀盤扭矩盾構(gòu)機(jī)刀盤在切削巖、土體過程中，其刀盤扭矩T按照公式(C.6)計(jì)算。a——盾構(gòu)掘進(jìn)的刀盤扭矩修正系數(shù)，通過刀盤扭矩實(shí)測值與理論計(jì)算值的比值得到；T?——刀盤扭矩理論計(jì)算值；T?——刀盤切削土體扭矩；T,刀盤正面與土體間摩擦扭矩；T?——刀盤圓周面的摩擦扭矩；T?——刀盤背面與土倉內(nèi)土體摩擦扭矩；Ts——刀盤攪拌阻力矩；T?——刀盤開口槽的剪切力矩；T?——刀盤軸承扭矩；T?——密封裝置摩擦扭矩。在盾構(gòu)實(shí)際掘進(jìn)中，T?、T?、T?是影