DB33T 1035-2018 建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程　

浙江省工程建設(shè)標準couplersinbuildingconsTechnicalruleforsteeltubularform施行日期：2018年12月1日浙江大學出版社3根據(jù)浙江省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳《關(guān)于印發(fā)布〈2013年度浙江省建筑節(jié)能及相關(guān)工程建設(shè)地方標準制修訂計劃〉的通知》（建模板支架技術(shù)規(guī)程》DB33/1035-2006應(yīng)用情況廣泛的調(diào)查，結(jié)合國內(nèi)外扣件式鋼管模板支架設(shè)計和施工的成功經(jīng)驗，采用浙江省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳科研項目《扣件式鋼管支模承重腳手架施工風險分析與應(yīng)用》的研究成果，遵循《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計、監(jiān)理單位，以及行業(yè)主管部門對本標準的意見，并織由各方面專家參加的專題論證，經(jīng)過反復(fù)討論和修改，本規(guī)程由浙江省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳負責管理，授在執(zhí)行過程中如發(fā)現(xiàn)需要修改或補充之處，請將意見寄送浙江省建設(shè)投資集團股份有限公司（浙江省杭州市西），本規(guī)程主編單位：浙江大學本規(guī)程參編單位：溫州建設(shè)集團有限公司本規(guī)程主要起草人員：金偉良 附錄DQ235-A鋼軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)φ 1.0.3扣件式鋼管模板支架的設(shè)計、施工除應(yīng)符合本規(guī)程外，尚2模板支架中水平布置的構(gòu)件，包括底模、方木、橫向32.1.20水平剪刀撐horizontal立桿、縱向水平桿、橫向水平桿三桿緊靠的M—彎矩設(shè)計值；Me—水平力產(chǎn)生的附加彎矩；Ni—驗算點處立桿附加軸力；∑N∑Nw0—基本風壓；σm—彎曲應(yīng)力；σ—正應(yīng)力；τ—剪應(yīng)力。E—彈性模量；Rf—鋼材的抗拉、抗壓強度設(shè)計值；fm—抗彎強度設(shè)計值；fv—抗剪強度設(shè)計值；fa—修正后的地基承載力特征值；fak—地基承載力特征值；A—截面面積，基礎(chǔ)底面面積；W—截面模量；a—外伸長度、伸出長度；D—鋼管外直徑；d—鋼管內(nèi)直徑h—立桿步距，方木截面高度；b—方木截面寬度；I—截面慣性矩；LLk—計算長度附加系數(shù)；KHμ—考慮模板支架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)；μz—風壓高度變化系數(shù)；μs—風荷載體型系數(shù)；φ—軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；λ—長細比；73.1.1模板支架鋼管宜采用現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T3.1.2模板支架宜采用φ48.3×3.6mm的鋼管，壁厚不得小于3.2.1扣件式鋼管模板支架應(yīng)采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作的扣件，采用其他材料制作的扣件時，應(yīng)經(jīng)試驗證明其質(zhì)量符合相關(guān)標準83.3.2可調(diào)托撐的螺桿與支架托板焊接及可調(diào)底座的螺桿與底板焊接應(yīng)牢固，焊縫高度不得小于6mm；螺桿與螺母旋合長度不得1tt23 / /1tt23453.3.5可調(diào)底座的底板長度和寬度均94.1荷載分類4.1.1作用于模板支架上的荷載可分4.1.2永久荷載包括：模板及支架自表4.2.1模板自重標準構(gòu)，樓板可采用1.1kN/m3，梁可采用1.4.2.4振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值，對水4.2.5作用在模板支架上的水平風荷載標準值，應(yīng)按下列公式計wk=μz.μs.w0（4.2.5）μz—風壓高度變化系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷μs—模板支架風荷載體型系數(shù)，按4.2.6條的規(guī)定采用；w0—基本風壓（kN/m2），按現(xiàn)行國家標準《建表4.2.6模板及支架的風荷載體型系數(shù)μs0μst注：μst值可將單列模板支架視為單榀桁架，按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷表4.2.7敞開式模板支架的擋風系數(shù)φ值4.2.8對于作用在模板上的水平力，平力取風荷載作用產(chǎn)生的水平力標準值和泵送混凝土及不板支架的一排橫向支架作為計算單元，作用在計算單La—模板支架的縱向長度(mm)；la—立桿縱距(mm)。4.2.9水平力引起的計算單元立桿附加軸力按線性分布確定，如H—模板支架高度(mm)；Lb—模板支架的橫向長度(mm)。m—計算單元中附加軸力為壓力的立桿數(shù)，按下式計算：式中:n—計算單元立桿數(shù)；的荷載取其最不利組合進行計算，荷載效應(yīng)組合宜按表4.永久荷載（不包括支架自重）設(shè)計值+施工活荷載永久荷載（不包括支架自重）標準值+施工活荷載①永久荷載（包括支架自重）設(shè)計值+施工活荷載1永久荷載的分項系數(shù):對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，取5.1.1模板支架的承載能力應(yīng)按概率極限狀態(tài)設(shè)計法的要求，采5.1.2當縱向或橫向水平桿的軸線對立桿軸線的偏心距小于55mm5.1.3模板支架計算時，應(yīng)先確定搭設(shè)方案、明確計算單元和荷5.1.4鋼管截面特性取值應(yīng)根據(jù)材料進場后的抽5.1.5宜選用在梁兩側(cè)設(shè)置立桿的支撐模式，通過調(diào)整立桿縱向間距使其滿足受力要求。當在梁兩側(cè)設(shè)置立桿的基礎(chǔ)上再在梁底5.1.7扣件、底座、可調(diào)托撐的承載力設(shè)計值應(yīng)按表5.1.7采用。表5.1.7扣件、底座和可調(diào)托撐的承載力表5.1.8木材強度設(shè)計值和彈性模量參fmfv5.1.9鋼管受壓構(gòu)件的長細比不應(yīng)超過表5.1.表5.1.9鋼管受壓構(gòu)式中：σ—彎曲應(yīng)力（N/mm2），fm—抗彎強度設(shè)計值（N/mm2根據(jù)構(gòu)件材料類別按表M=YGΣMGk+1.4ΣMQk（5.2.2）應(yīng)取1.2；而對由永久荷載效應(yīng)控制的組ΣMGk—模板自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產(chǎn)生ΣMQk—施工人員及施工設(shè)備荷載標準值、振搗混凝土時產(chǎn)式中：τ—剪應(yīng)力（N/mm2fV—抗剪強度設(shè)計值（N/mm2），根據(jù)構(gòu)件材料類別按表ΣQGk—模板自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產(chǎn)生ΣQQk—施工人員及施工設(shè)備荷載標準值、振搗混凝土時產(chǎn)v≤[v]（5.2.4-1）P—跨中集中荷載(N)；E—彈性模量(N/mm2)；I—截面慣性矩(mm4)；[v]—容許撓度，不應(yīng)大于受彎構(gòu)件計算跨度的1/250或5.2.5計算橫向、縱向水平桿的內(nèi)力和撓度時，橫向水平桿宜按Nut=YGΣNGk+1.4ΣNQk（5.3.1-1）Nut=YGΣNGk+0.9×1.4ΣNQk（5.3.1-2）式中：Nut—計算段立桿的軸向力設(shè)計值）；）；（5.3.2-1）（5.3.2-2）對兩層及兩層以上模板支架，考慮疊合效應(yīng)，立桿的（5.3.2-3）（5.3.2-4）Nut—計算段立桿的軸向力設(shè)計值（Nφ—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)長細比λ由附錄Dλ—長細比），），），Me—偏心距產(chǎn)生的附加彎矩，Me=Nute，e為偏心距。=kμh）；a—模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐）；μ—考慮支架整體穩(wěn)定因素的單桿等效計算長度系數(shù)，按（5.3.4）Mw=1.4Mwk=（5.3.5）la—立桿縱距(mm)；5.4.1對單層模板支架，縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件R≤Rc（5.4.1-1）對兩層及兩層以上模板支架，考慮疊合效應(yīng)，縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力應(yīng)按下列公式計Rc—扣件抗滑承載力設(shè)計值，應(yīng)按表5.1.7采用；p≤fa（5.5.1-1）（5.5.1-2）A—立桿的基礎(chǔ)底面面積(mm2)；fa—修正后的地基承載力特征值(N/mm2)，按5.5.2條的規(guī)5.5.2修正后的地基承載力特征值fa按下式計算：fa=kcf.ak（5.5.2）fak—地基承載力特征值(N/mm2)，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《建筑5.5.3對搭設(shè)在樓面和地下室頂板上的模板支架，應(yīng)對樓面承載滿足要求時，應(yīng)對土體采取壓實、鋪設(shè)塊石或澆筑混凝在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩桿固定，高低差不應(yīng)大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線桿的縱、橫距離除滿足設(shè)計要求外，不應(yīng)大6.2.8模板支架底層步距應(yīng)滿足設(shè)計置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應(yīng)端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于154設(shè)置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數(shù)量行安全技術(shù)交底。安全技術(shù)交底內(nèi)容應(yīng)與模板支架專項統(tǒng)一，交底的重點為材料控制、搭設(shè)參數(shù)、構(gòu)造措施、和安全注意事項。安全技術(shù)交底應(yīng)形成書面記錄，交底7.2.1模板支架地基與基礎(chǔ)的施工及驗收應(yīng)符合專項施工方案要求及《建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50202的相關(guān)規(guī)不能滿足專項施工方案要求時，應(yīng)修改專項施工方2螺栓擰緊扭力矩不應(yīng)小于40N·m，且不應(yīng)直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件的中心點的相互距離不應(yīng)大2應(yīng)進行抽樣檢測。鋼管材質(zhì)檢驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準3鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分4鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應(yīng)分別符合本規(guī)范附錄年一次。檢查時，應(yīng)在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使2應(yīng)進行抽樣檢測，其技術(shù)性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼管2應(yīng)有質(zhì)量檢驗報告，可調(diào)托撐抗壓承載力應(yīng)符合本規(guī)程第項目專業(yè)技術(shù)負責人及相關(guān)人員進行驗收。對于高大施及扣件螺栓擰緊扭力矩等。其中地基與基礎(chǔ)、搭設(shè)參數(shù)措施應(yīng)符合專項施工方案及本規(guī)程要求，立桿搭設(shè)誤差應(yīng)表7.4.10扣件擰緊抽樣檢查1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平580112352連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣58123572擰緊扭力矩未達到要求的扣件必須重新擰緊，直至滿足要計無具體要求時，同條件養(yǎng)護的混凝土立方體試件抗壓板>2，≤8>8>8 7.5.2模板支架拆除的順序和方法應(yīng)符合專項可采取先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模7.5.3后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，側(cè)模宜在預(yù)應(yīng)力張拉前拆方不少于二層的模板支架。拆除時間應(yīng)根據(jù)連續(xù)支模7.5.5模板支架拆除前，項目部應(yīng)對拆除人員進行技術(shù)交底，并段拆除的高差不應(yīng)大于二步。設(shè)有附墻連接件的模板支架件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數(shù)步拆除及時檢查、整修與保養(yǎng)，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則》GB5036考核合格的搭設(shè)與拆除作業(yè)。雨、雪后上架作業(yè)應(yīng)有防滑措施，況。監(jiān)測或觀察發(fā)現(xiàn)模板支撐系統(tǒng)異常時，應(yīng)立即停筑作業(yè)，情況緊急時應(yīng)迅速撤離人員，消除安全隱患表A模板支截面積Amm2)mm4)mm3)i表B浙江省代KMKVKWM1中MB支q0.070.0960.032-0.125-0.125—0.3750.437—-0.6250625-0.6250.625—0.5210.912-0.391 FFFABll0.1560.2030.047-0.188-0.188 0.3120.406 -0.6880.688-0.6880.688 0.9111.497-0.586FFFFFF ABCll0.2220.2780.084-0.3330.333—0.6670.833—-1.3331.333-1.3331.333—1.4662.508-1.042注：1均布荷載作用下：M=KMql2，V=KVql，w=Kw集中荷載作用下：M=KMFl，V=KVF，w=Kw4求跨中最大正彎矩及最大撓度時，該跨應(yīng)滿布活荷載，相鄰彎矩系數(shù)KM剪力系數(shù)KV擾度系數(shù)KWM1中M2中MB支圖0.0800.101-0.0250.0250.075-0.050-0.1000.1170.0170.4000.450 -0.6000.500-0.6170.583 0.6770.9900.3130.0520.677-0.625圖0.1750.213-0.0380.1000.175-0.075-0.150-0.1750.0250.3500.425 -0.6500.500-0.6750.625 1.1461.615-0.4690.2081.146-0.937圖0.2440.289-0.0670.0670.200-0.133-0.267-0.3110.0440.7330.866 -1.2671.000-1.3111.222 1.8832.716-0.8330.2161.883-1.667qlllFFFFFFFFFAlllAA注：1均布荷載作用下：M=KMql2，V=KVql，w=KW集中荷載作用下：M=KMFl，V=KVF，w=KW。4求某跨的跨中最大正彎矩及最大撓度時，該跨應(yīng)滿布活荷載彎矩系數(shù)KM剪力系數(shù)KV擾度系數(shù)KWM1中M2中MB支MC支圖0.0770.100-0.0230.0360.098-0.045-0.1070.1210.013-0.071-0.1070.0180.3930.446—-0.6070.536-0.6200.603—-0.4640.464-0.5710.571—0.6320.967-0.3070.1860.660-0.558圖0.1690.210-0.0400.1160.183-0.067-0.161-0.1810.020-0.107-0.1610.0200.3390.420—-0.6610.554-0.6810.654—-0.4460.446-0.6070.607—1.0791.581-0.4600.4091.121-0.711圖0.2380.286-0.0710.1110.222-0.119-0.286-0.3210.036-0.191-0.2860.0480.7140.857 -1.2861.095-1.3211.274 -0.9050.905-1.1901.190 1.76420657-0.8190.5731.838-1.265qCCllll表C-4qABCll=nlnM1M2MB最大MB左最大MB右最大M1最大M2最大 表C-5qABCDll=nlnM1M2MB支M1最大M2最大MB最大0.40.087-0.063-0.0830.417-0.5830.2000.0890.015-0.0960.422-0.5960.4610.50.088-0.049-0.0800.420-0.5800.2500.0920.022-0.0950.429-0.5950.4500.60.088-0.035-0.0800.420-0.5800.3000.0940.031-0.0950.434-0.5950.4600.70.087-0.021-0.0820.413-0.5820.3500.0960.040-0.0980.439-0.5930.4830.80.086-0.006-0.0860.414-0.5860.4000.0980.051-0.1020.443-0.6020.5120.90.0830.010-0.0920.408-0.5920.4500.1000.063-0.1080.447-0.6080.5460.0800.025-0.1000.400-0.6000.5000.1010.075-0.1170.450-0.6170.5830.0760.041-0.1100.390-0.6100.5500.1030.089-0.1270.453-0.6270.6230.0720.058-0.1220.378-0.6220.6000.1040.103-0.1390.455-0.6390.6650.0660.076-0.1360.365-0.6360.6500.1050.118-0.1520.458-0.6520.7080.0610.094-0.1510.349-0.6510.7000.1060.134-0.1680.460-0.6680.7530.0550.113-0.1630.332-0.6630.75010.70.151-0.1850.462-0.6350.7980.0490.133-0.1870.313-0.6870.8000.1070.169-0.2040.463-0.7040.8430.0430.153-0.2030.292-0.7080.8500.1080.188-0.2240.465-0.7240.8900.0360.174-0.2310.269-0.7310.9000.1090.203-0.2470.466-0.7470.9370.0300.196-0.2550.245-0.7550.9500.1090.229-0.2710.468-0.7710.9852.00.0240.219-0.2810.219-0.7811.0000.1100.250-0.2970.469-0.7971.0312.250.0110.279-0.3540.146-0.8541.1250.1110.307-0.3690.471-0.8691.1512.50.0020.344-0.4330.063-0.9381.2500.1120.307-0.4520.474-0.9521.272附錄DQ235-A鋼軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)φ表DQ235-A鋼軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)φλ01234567890—————————k表E-1模板支架的等效計算長度系數(shù)μh/lah/lb1212h—立桿步距（m）；la—立桿縱距（m當h/la或h/lb大于2時，應(yīng)按2.0取值。表E-2計算長度附加系數(shù)kkΔ具1尺23尺44m<l≤6.5mΔ具5尺、塞尺鋼管扣件性N·m水平(高度＞4m)專業(yè)監(jiān)理工程師（總監(jiān)理工程師）：“應(yīng)按……執(zhí)行”或“應(yīng)符合……要求（或規(guī)couplersinbuildingcons 高層建筑現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)中被廣泛使用。鑒于浙江省發(fā)生的多起扣件式鋼管模板支架倒塌事故，浙江省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳專門立項研究扣件式鋼管模板支架的安全性，并根據(jù)研究成果，編制了時扣件式鋼管模板支架無標準可依的空白，為規(guī)范扣件式鋼管模板支架的材料、設(shè)計、施工及驗收等，保證安全生產(chǎn)和工程質(zhì)量標準發(fā)布后近十年來，《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技少部分條款已不符合國家、行業(yè)標準的規(guī)定；另外，我省建筑施工扣件式鋼管模板支架施工水平有了一定的提升，對建筑施工扣件式鋼管模板支架施工的要求也有所提高，而該規(guī)程少部分內(nèi)容本規(guī)程的修訂遵循了《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計況，在基本維持原規(guī)程基本內(nèi)容的前提下對少部分條款進行了修支架的設(shè)計與施工，斜向混凝土梁板結(jié)構(gòu)的模板支架在考荷載影響后及網(wǎng)架、鋼結(jié)構(gòu)的施工支撐架等，可參照使在相關(guān)標準及部門規(guī)章中沒有一個統(tǒng)一簡稱，為方便使用2.1.23對于模板支架高度的定義，相關(guān)標準及部門規(guī)章中均未設(shè)置術(shù)語將其定義為“模板支架立桿底到新澆筑混凝土上表面的為使術(shù)語更符合實際情況，將原規(guī)程的“立桿底”修改為“支架模板支架和腳手架還大量存在φ48×3.5mm規(guī)格的鋼管，該規(guī)格鋼管是按照原國家標準《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3092進行生產(chǎn)的，而現(xiàn)該標準已更新。鑒于φ48×3.5mm規(guī)格鋼管的市場應(yīng)用情況及去存量化需要一定的時間，本規(guī)程將按原國家規(guī)范生產(chǎn)的鋼管繼續(xù)保留使用，故規(guī)范用詞為“由于鋼管壁厚對模板支架穩(wěn)定承載力有顯著影響，而調(diào)查研究和試驗資料證實，目前鋼管普遍存在壁厚不足的問題，因此增3.3.3為確?？烧{(diào)托撐在正常使用狀態(tài)下不發(fā)生破壞，根據(jù)可調(diào)的產(chǎn)品標準，且以小作坊生產(chǎn)方式居多。為保證構(gòu)配件質(zhì)可調(diào)托撐支托板尺寸做了規(guī)定。在實際應(yīng)用中，可調(diào)托撐底座宜提供企業(yè)產(chǎn)品標準，明確構(gòu)造尺寸和允許偏差，應(yīng)厚尺寸，要求盡量擴大可調(diào)底座底板與立桿基礎(chǔ)的接觸面積，以此來分散立桿傳至底座的壓力，防止支架基礎(chǔ)的局部受壓剪切破3.4.2用于構(gòu)成現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)的底模和方木的樹種應(yīng)根據(jù)實際情況選擇質(zhì)量好的材料，不得使用腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯對于現(xiàn)場制作的木構(gòu)件、竹、木膠合模板板材的含水率也應(yīng)對于模板支架中的其它輔助材料主要是指代替方木作為模板其選用標準和要求可引用《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162根據(jù)現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092.1.1、2.1.2條確定。布料機不宜直接放置與模板之上，當將布料機直接施置于模板之上時，模板支撐架需要局部加密立規(guī)范》JGJ130未考慮模板支架自重荷載隨著搭設(shè)高度來的不利影響，在立桿計算（尤其是支架高度超過4m)時增加模經(jīng)測算，一般情況下支架自重按模板支架高度以0采用其它混凝土（如重晶石混凝土）和型鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)時，荷載考慮，根據(jù)工程實際情況，統(tǒng)一按1kN/m的豎向施工荷載并不太大，由于考慮到混凝土下料過程堆素會產(chǎn)生不均勻荷載，會對局部支架產(chǎn)生較大豎向沖擊荷荷載作用時間較短，且離散性又很大，考慮其荷載分布特模板支撐架是指本規(guī)程所指的支架架體所受的風荷載，由工程大部分模板支架處于腳手架及密目安全網(wǎng)的圍護下工時支架所受的風荷載大大減小，可以不考慮風荷載作用，故取其系數(shù)為零；當沒有外部的圍護阻擋時，即認為是到模板處于建筑物頂部，安全圍護的擋風作用不大凝土輸送泵等水平力對模板支撐架的作用，確實會對模板支架的整體穩(wěn)定性產(chǎn)生不利影響。增加對模板支撐架整體作用的水平力作用，以水平結(jié)構(gòu)邊梁上風荷載或者泵送混凝土及不均勻堆載等因素產(chǎn)生的附加水平荷載的標準值的形式出現(xiàn)，水平結(jié)構(gòu)邊梁上風荷載可直接按當?shù)仫L荷載取值，泵送混凝土及不均勻堆載產(chǎn)生取值基本可以含蓋此兩因素所引起的附加水平荷載。基于最大風荷載和泵送混凝土或不均勻堆載等因素同時出現(xiàn)的概率極低，故兩者取大值考慮。根據(jù)對固定的混凝土泵輸送泵對模板支撐架水平?jīng)_擊力離散性很大，且與泵管的支撐條件關(guān)系密切，若將泵管用鋼筋架子支撐起來，可大大減小泵管對支撐架的水平?jīng)_擊力，故建議泵管應(yīng)用統(tǒng)一的架子架起來，不應(yīng)將泵管直接置于模板及4.2.13根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準》GB500687.0.4條規(guī)定：永久荷載的分項系數(shù)：當其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時，對由可變荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取1.2；而對由永久荷載效應(yīng)控制的軸線在主節(jié)點上并不交匯在一點。當縱橫向水平桿傳荷載時，存在偏心距，其最小偏心距大小與55mm相近，會產(chǎn)生《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666第4.3.1規(guī)定：“立桿頂部承受水平桿扣件傳遞的豎向荷載時不小于50mm的偏心距進行承載力驗算，高大模板支模確定鋼管截面特性，防止數(shù)據(jù)取值偏大而使計算偏于不模式。因梁寬較大而必須在在梁兩側(cè)設(shè)置立桿的基礎(chǔ)上再5.2.1～5.2.5典型的模板支架的傳力路線為：荷重——底?！侥?、橫向和縱向水平桿作為支撐體系中的受力構(gòu)件，應(yīng)對其抗規(guī)范》JGJ130未考慮模板支架搭設(shè)高度對整體穩(wěn)定性產(chǎn)板支架的穩(wěn)定承載力進行調(diào)降，立桿穩(wěn)定性計算公式也將立桿的軸力利用修正系數(shù)進行調(diào)整。根據(jù)現(xiàn)場實測，測得變異性、安全性和實際操作性，取修正系數(shù)為1.0架進行了類別劃分：單、雙排腳手架以及滿堂腳手架、滿堂支撐架。其單、雙排腳手架立桿長度計算系數(shù)也小于2，取值范圍與本規(guī)程吻合。計算長度系數(shù)區(qū)別主要在于滿堂腳手架和滿堂支撐支模架時，未設(shè)置足夠的水平剪刀撐，在十三個分析模型中，僅有一個模型設(shè)置了水平剪刀撐，立桿計算長度系數(shù)的取值以未設(shè)置水平剪刀撐支撐架模型為基礎(chǔ)分析得到。本規(guī)程的試驗與有限元分析依據(jù)中，充分考慮了水平剪刀撐的影響，立桿計算長度系JGJ130滿堂腳手架、支模架步距最小為0.6、立桿間距最小為基本相同。當跨數(shù)一定時，立桿間距越小，則支模架整體高寬比越大，整體穩(wěn)定性越差，因此《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全架的立桿計算長度系數(shù)取值也是偏完全的，因為本規(guī)程的立桿計算長度系數(shù)是以單排、雙排支模架模型為基礎(chǔ)分析確定的，而依據(jù)本規(guī)程搭設(shè)的三跨以上支模架其立桿間距、步距、剪刀撐、水平約束（連墻件）、支模架高度、扣件緊固扭矩等穩(wěn)定性影響因素均未放松，僅僅是高寬比降低，高寬比的降低對穩(wěn)定性反而是與本規(guī)程立桿計算長度系數(shù)的取值不同主要是因為水平剪刀撐設(shè)規(guī)定。根據(jù)單扣件和雙扣件的抗滑承載力，規(guī)定了單扣件和雙扣模板支架的承載力在很多場合由支架頂部水平桿與立桿連接的抗滑承載力決定，此點有別于腳手架承載力往往由立桿穩(wěn)定性主導(dǎo)的情況。模板支架設(shè)計時必須對扣件抗滑承載力當扣件抗滑承載力達不到要求時，不能簡單地通過增加扣件數(shù)量來使其滿足，而宜采用可調(diào)托座?？烧{(diào)托座能夠使立桿直接承受大梁荷載，保證荷載的安全傳遞，防止扣件破壞引發(fā)而且可以減小模板支架空間跨度，改善模板支架受力性能對模板支架高度超過4m的結(jié)構(gòu)的混凝土澆筑程序作了規(guī)載占總荷載的60％以上，容易發(fā)生破壞。為此提出了用可調(diào)托撐的要求。對高大模板支架，則要求梁板底調(diào)研表明橫向水平桿未拉通或設(shè)置不全的現(xiàn)象十分普桿的計算長度增大，承載能力下降。為此，強調(diào)了對橫有效地提高立桿的極限承載能力，本條對剪刀撐的具架工程坍塌事故調(diào)查表明，大部分模板支架工程坍塌的主是模板工程專項施工方案缺失或?qū)ｍ検┕し桨竷?nèi)容嚴重不程實際情況?，F(xiàn)場例行檢查也表明，相當數(shù)量的工程模板有專項施工方案，項目部擅自組織施工，存在較大的安全隱為杜絕發(fā)生模板支架坍塌事故，保障施工人員的人身安全的高度、跨度、荷載和施工