2024超限高層民用建筑工程抗震設計導則

超限高層民用建筑工程抗震設計導則二〇二三年十二月目次總 術語和符 術 主要符 超限高層民用建筑工程的界 一般規(guī) 超限分 抗震設計基本規(guī) 一般規(guī) 概念設 抗震性能化設 抗連續(xù)倒塌設 非結構構件及附屬設備抗震性能設 荷載和地震作 一般規(guī) 風荷載與雪荷 地震作 計算分析和加強措 一般規(guī) 高度超限和高寬比超限的結 平面不規(guī)則的結 帶轉換層、加強層和超長懸挑的結 連體結構和立面開洞結 大底盤多塔樓、豎向體型收進和帶斜柱結 巨型結 混合結 高層鋼框架、鋼框架-支撐、鋼板剪力墻結 大跨度空間結 山地建筑 地下室和基 結構抗震試驗與風洞試驗的基本要 一般規(guī) 模擬地震振動臺試 擬靜力試 擬動力試 結構風洞試 附錄A時程分析推薦采用的四川天然地震動加速度時程記 附錄B超限高層建筑工程抗震設計可行性論證報告基本內 本導則用詞說 引用標準名 General Termsand AppraisalforOut-of-codehigh-risecivilbuildingsofseismic General Transfinite Basicprovisionsforseismic General Conceptual Seismicperformance-based Anti-continuouscollapse Seismicperformancedesignofnon-structuralcomponentsandauxiliary Loadsandseismic General Windloadandsnow Seismic Computationalanalysisandreinforcement General Structurewithout-of-limitheight-widthratioandheight Planeirregular Structurewithtransferlayer,reinforcementlayerandsuper-long Conjoinedstructureandfacade Multi-towerswithcommonchassis,verticaltyperetractedandcolumn Mega Mixed High-risesteelframe,steelbracedframe,steelplateshear Large-spanspatial Structureona Basementand Basicrequirementsforstructuralseismictestandwindtunnel General Shakingtabletestofsimulated Pseudo-static Pseudo-dynamic Structuralwindtunnel motionaccelerationtimehistoryrecordsrecommendedfortimehistory AppendixBBasiccontentsoffeasibilitystudyreportonseismicdesignofOut-of-codehigh-rise ExplanationofWordinginThis ListofQuoted Explanationof 1總則按住房和城鄉(xiāng)建設部《超限高層建筑工程抗震設防管理規(guī)定》（建設部令第111號）要求，為進一步做好四川省超限高層民用建筑工程抗震設防專項設計和審查工作，更好地落實《超限高層建筑工程抗震設防專項審查技術要點》（建質〔2015〕67號）的實施，結合四川省的實際情況，制定本導則。本導則適用于四川省抗震設防烈度6度、7度、8度和9度，超出國家和四川省現行規(guī)范、標準所規(guī)定的適用高度和適用結構類型、建筑形體及其結構布置特別不規(guī)則的高層民用建筑工程，以及有關的規(guī)范、規(guī)程、政府管理文件中規(guī)定應當進行超限抗震專項審查的高層民用建筑工程。超限高層民用建筑工程設計應體現建筑形體多樣化與結構受力合理性統(tǒng)一的原則；體現結構的概念設計與計算分析并重的原則；體現重點部位精細化分析和加強措施有針對性的原則；體現結構試驗驗證必要性的原則。在現有的技術和經濟條件下，結構安全可靠性與建筑功能、美觀之間出現矛盾時，建筑方案應服從結構安全可靠性的需要。超限高層民用建筑工程的抗震設防目標應高于一般高層民用建筑工程，應采用抗震性能化設計方法進行抗震專項設計。超限高層民用建筑工程的非結構構件，包括建筑非結構構件和建筑附屬機電設備，其自身及其與主體結構的連接應滿足與主體結構相對應的抗震性能要求，并充分考慮其對主體結構抗震性能的影響。本導則中未列入的內容，應符合國家現行有關標準的規(guī)定。術語和符號術語抗震設防超限高層民用建筑工程 out-of-codetallbuildingofseismic房屋高度超過現行地方標準《四川省抗震設防超限高層民用建筑工程界定標準》DB51/T5058的建筑高度限值，或房屋高度不超過上述高度限值，但結構布置屬于該標準第4章規(guī)定的特別不規(guī)則、5章規(guī)定的其他類型等高層民用建筑工程。超限高層民用建筑工程包括建筑結構高度超限、結構規(guī)則性超限和其它類型超限三種情況。高層民用建筑tallbuilding1010層以上或房屋高度大于28m的住宅建筑和房屋高度大于24m的其他高層民用建筑。房屋高度building室外地面至房屋主要屋面的高度。不包括局部突出屋面且豎向構件圍合面積不大于大屋面面積30%的機房、水箱間、樓梯間，以及無樓板的構架等高度。復雜高層結構complextallbuilding現行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ310章所指的帶轉換層的結構、帶加強層的結構、錯層結構、連體結構和豎向體型收進、懸挑結構。山地建筑結構structureona建于坡地上，底部抗側力構件的約束部位不在同一水平面上且不能簡化為同一水平面時的結構。按接地類型可分為吊腳結構（2.1.5-1）、掉層結構（圖2.1.5-2）等形式。圖2.1.5- 吊腳結 圖2.1.5- 掉層結構1—上部結構；2—上接地層；3—吊腳部分；4—各接地端；5—首層樓蓋；6—掉層部分；7—上接地端；8—下接地端；9—上接地端樓蓋；10—上接地層樓蓋建筑抗震概念設計seismicconceptdesignofbuildings根據地震災害和工程經驗等所形成的基本設計原則和設計思想，進行建筑和結構總體布置并確定細部構造的過程?？拐鸫胧﹕eismicdesignmeasures除地震作用計算和抗震計算以外的抗震設計內容，包括抗震構造措施。結構抗震性能化設計performance-basedseismicdesignofstructure基于結構抗震性能目標的結構抗震設計?？拐鹦阅苣繕藄eismicperformanceobjectives針對各級地震動水準設定的建筑結構達到的抗震性能水準，由地震作用水準和抗震性能水準兩要素組成，表示結構構件在特定的地震作用下所需達到的抗震性能水準?？拐鹦阅芩疁蕇eismicperformancelevelsofstructure對結構在特定地震作用下損壞狀態(tài)及繼續(xù)使用可能性等抗震性能的界定。結構構件structuralmembers指主體結構構件，不包括隔震和減震部件。非結構構件non-structuralcomponents除承重骨架體系以外的固定構件和部件，主要包括非承重墻體、圍護結構構件、裝飾構件、建筑附屬機電設備、固定于樓面的大型儲物柜等。結構相關范圍structure-dependentrange用于地上結構嵌固端判斷時，地上結構（主樓、有裙房時含裙房）邊外延不大于3跨且不大于20m的地下室范圍。彈性設計elasticdesign以彈性分析進行結構效應計算，結構構件設計取作用效應設計值，考慮承載力抗震調整系數，材料強度取設計值的設計方法。不屈服設計unyieldingdesign以彈性分析進行結構效應計算，結構構件設計取作用效應標準值，承載力抗震調整系數取1.0，材料強度取標準值的設計方法。極限承載力設計ultimatebearingcapacitydesign以彈性分析進行結構效應計算，結構構件設計取作用效應標準值，承載力抗震調整系數取1.0，材料強度取極限值的設計方法?；炷翗O限強度可取立方強度標準值0.88倍、鋼筋極限強度可取屈服強度標準值的1.25倍、鋼材極限強度可取抗拉強度最小值。等效彈性反應譜法equivalentelasticresponsespectrumdesignmethod通過增加結構阻尼比、降低剪力墻連梁剛度、調整結構自振周期受填充墻影響的折減系數等近似模擬結構中部分構件進入彈塑性狀態(tài)的情況，采用彈性反應譜方法進行結構內力計算的方法。設防地震下正常使用要求requirements for normal use fortificationintensityearthquakes發(fā)生本區(qū)域設防地震時，建筑主體結構基本不受損壞或不需修理即可繼續(xù)使用，非結構構件和用于滿足建筑功能的設備、設施和管線等能正常使用。高烈度設防區(qū)highintensityfortifiedarea抗震設防烈度為8度及以上的地區(qū)。地震重點監(jiān)視防御區(qū)earthquakekeySurveillancedefensearea未來5至10年內存在發(fā)生破壞性地震危險或者受破壞性地震影響，可能造成嚴重的地震災害損失的地區(qū)和城市。主要符號材料性能和抗力fck、ftk——分別為混凝土抗壓強度標準值和抗拉強度標準值；fy——鋼筋（鋼材）抗拉強度設計值；Ec——混凝土彈性模量；Es——鋼筋（鋼材）彈性模量；K——結構（構件）的剛度；MR——抗傾覆彎矩標準值。幾何參數Ac——混凝土的截面面積；As——型鋼（鋼板）的截面面積；Ib——梁截面慣性矩；Iw——剪力墻截面慣性矩；ei——第i層質心偏移值；Li——i層建筑物總長度；作用和作用效應F0——總水平力標準值；Gj——j層的重力荷載代表值；t0——剪力墻墻肢名義拉應力；Mov——傾覆彎矩標準值；Ms——滑動力矩標準值；Nt——設防地震下雙向水平地震作用下的墻肢軸拉力標準值；Vf——對應于地震作用標準值且未經調整的各層（或某一段內各層）框架承擔的地震總剪力；VEk——水平地震剪力標準值；Vi——i層的地震剪力標準值Δi——i層在地震作用標準值作用下的層間位移。計算系數k——抗傾覆安全系數；αmax——水平地震影響系數最大值；λ——最小地震剪力系數；λcr——結構整體失穩(wěn)最低階屈曲因子；——結構阻尼比。超限高層民用建筑工程的界定一般規(guī)定抗震設防超限高層民用建筑工程的界定應根據《超限高層建筑工程抗震設防專項審查技術要點》（建質〔2015〕67號）和現行地方標準《四川省抗震設防超限高層民用建筑工程界定標準》DB51/T5058進行判斷，符合其中之一均應界定為抗震設防超限高層民用建筑工程?？拐鹪O防超限高層民用建筑工程界定應明確其包含的超限類型、超限項數量及超限程度，并按照本導則第3.2.1條進行超限分級。界定為嚴重不規(guī)則的高層民用建筑工程，應進行方案調整。超限分級抗震設防超限高層民用建筑工程應按照超限類型、超限項數量及超限程度，按表3.2.1劃分超限分級，并應符合本導則相應的要求。3.2.1超限分級超限分級超限類型、超限項數量及超限程度鋼筋混凝土高層建筑結構混合結構、鋼結構房屋高度規(guī)則性房屋高度規(guī)則性B規(guī)則或一般不規(guī)則結構超過適用高度限值,但超過高度不大規(guī)則或一般不規(guī)則結構A按三項及以上進行不規(guī)則判斷時超限項不超過四項的特別不規(guī)則結構不超過適用高度限值按三項及以上進行不規(guī)則判斷時超限項不超過四項的特別不規(guī)則結構按二項不規(guī)則進行不規(guī)則判斷的特別不規(guī)則結構，且超限項不超過三項按二項不規(guī)則進行不規(guī)則判斷的特別不規(guī)則結構，且超限項不超過三3.2.1超限分級超限分級超限類型、超限項數量及超限程度鋼筋混凝土高層建筑結構混合結構、鋼結構房屋高度規(guī)則性房屋高度規(guī)則性B級但超過高度不大于規(guī)則或一般不規(guī)則結構超過適用高度限值大于40%但小于規(guī)則或一般不規(guī)則結構B按三項及以上進行不規(guī)則判斷時超限項不超過四項的特別不規(guī)則結構超過適用高度限值,但超過高度不大于40%按三項及以上進行不規(guī)則判斷時超限項不超過四項的特別不規(guī)則結構按二項不規(guī)則進行判斷的特別不規(guī)則結構，且超限項不超過三項按二項不規(guī)則進行判斷的特別不規(guī)則結構，且超限項不超過三項A按三項及以上進行不規(guī)則判斷時超限項超過四項的特別不規(guī)則結構不超過適用高度限值按三項及以上進行不規(guī)則判斷時超限項超過四項的特別不規(guī)則結構按二項不規(guī)則進行判斷的特別不規(guī)則結構，且超限項超過三項按二項不規(guī)則進行判斷的特別不規(guī)則結構，且超限項超過三項按一項不規(guī)則進行判斷的特別不規(guī)則結構，且超限項不超過三項按一項不規(guī)則進行判斷的特別不規(guī)則結構，且超限項不超過三項B級大于40%規(guī)則或一般不規(guī)則結構超過適用高度限值大于規(guī)則或一般不規(guī)則結B特別不規(guī)則結構超過適用高度限值大于40%但小于特別不規(guī)則結構B按三項及以上進行不規(guī)則判斷時超限項超過四項的特別不規(guī)則結構超過適用高度限值,但超過高度不大于40%按三項及以上進行不規(guī)則判斷時超限項超過四項的特別不規(guī)則結構按二項不規(guī)則進行判斷的特別不規(guī)則結構，且超限項超過三項按二項不規(guī)則進行判斷的特別不規(guī)則結構，且超限項超過三項按一項不規(guī)則進行判斷的特別不規(guī)則結構按一項不規(guī)則進行判斷的特別不規(guī)則結構A按一項不規(guī)則進行判斷的特別不規(guī)則結構，且超限項超過三項不超過適用高度限值按一項不規(guī)則進行判斷的特別不規(guī)則結構，且超限項超過三項特殊類型高層建筑中屬于超長懸挑結構；特大跨度的連體結構注：超限分級劃分時，現行地方標準《四川省抗震設防超限高層民用建筑工程界定標準》DB51/T50583.0.1條所列高度限值等同于A級高度限值。位于高烈度設防區(qū)的新建學校、幼兒園、醫(yī)院、養(yǎng)老機構、兒童福利機構、應急指揮中心、應急避難場所、廣播電視等乙類建筑不宜采用超限分級II級，不應采用超限分級III級的超限高層結構；位于地震重點監(jiān)視防御區(qū)的上述乙類建筑不宜采用超限分級III級的超限高層結構。設防烈度8度不宜、9度不應采用超限分級III級的超限高層結構。設防烈度9度不應采用帶轉換層的結構、帶加強層的結構、錯層結構?？拐鹪O計基本規(guī)定一般規(guī)定結構選型應遵循下列原則：宜采用具有多道抗震防線的結構體系。結構應優(yōu)先采用設置剪力墻、豎向連續(xù)支撐等具有較大抗側剛度的結構構件作為主要抗側力構件，在無法滿足抗側剛度需求的情況下，可設置伸臂加強層。需要加強承載力、增加延性的構件可采用鋼構件或型鋼混凝土、鋼管混凝土等形式的組合構件。結構體系應具有合理的屈服機制，符合水平抗側力構件先于豎向構件屈服、豎向構件屈服數量較少、水平抗側力構件屈服數量較多的設計原則；應避免同一樓層豎向構件全部屈服。當有水平轉換構件時，水平轉換構件及其支承構件不應先于被轉換構件屈服。結構體系應具有良好的彈塑性耗能能力，有明確的耗能構件或部位。耗能構件不宜設置在結構薄弱部位。結構體系應有明確的傳力路徑，宜按次水平構件傳主水平構件、再傳豎向構件的順序傳力，避免逆向順序傳力。結構的總體剛度應適當，結構自振周期控制在合理范圍。超限高層民用建筑工程的抗震性能化設計主要目標是提高主體結構抗震安全度。構件在設防地震、罕遇地震下具有相應的抗震承載力或損傷處于受控狀態(tài)，結構和構件變形控制在合理程度。需要滿足設防地震下正常使用要求時，應嚴格控制結構層間位移角，進行必要的非結構構件及其與主體結構連接的抗震驗算和構造加強措施處理，以及必要的樓面加速度驗算。超限高層民用建筑結構應滿足抗連續(xù)倒塌概念設計要求，帶轉換層結構、超長懸挑結構、特大跨度連體結構、大跨度空間結構等宜進行抗連續(xù)倒塌設計。超限高層民用建筑工程抗震設計應按照本導則附錄B編制可行性論證報告。概念設計結構布置應符合下列原則：主要抗側力結構構件平面布置應均勻，避免結構質心與剛心偏離過大。宜避免作為第一道防線的結構構件產生剛度退化后，結構發(fā)生明顯的抗扭轉特性改變。應避免軟弱層和薄弱層出現在同一樓層。超長懸挑結構、特大跨度連體結構宜在其支座附近就近布置剪力墻、豎向連續(xù)支撐等具有較大抗側剛度的豎向結構構件進行有效傳力。結構的第一和第二振型不應以扭轉為主，且第一振型中扭轉成分不宜超過30%。對于環(huán)形平面等質量集中于建筑平面外圍的結構，可另行具體研究。結構布置宜通過合理設置防震縫，減少不規(guī)則項或降低不規(guī)則程度，但應避免防震縫設置形成薄弱部位、內力和變形集中、地震扭轉效應增大等情況出現。結構樓蓋應具有較好整體性。對不規(guī)則平面轉角處、開洞及連接薄弱處、轉換層、加強層及其上下樓層、連體、大懸挑結構、斜柱起止層、多塔結構裙房屋蓋、高位收進處的樓蓋應進行加強。上部結構的嵌固部位宜設置于地下室頂板；當嵌固部位設置于頂板以下部位時，地下室頂板的構造仍應滿足嵌固部位的構造要求。剪力墻結構應控制短肢剪力墻數量，并符合下列規(guī)定：A級高度不宜采用具有較多短肢剪力墻的剪力墻結構。在規(guī)定的水平地震作用下，剪力墻結構中短肢剪力墻承擔的底部傾覆力矩不應大于結構底部總地震傾覆力矩的50%。當采用具有較多短肢剪力墻的剪力墻結構時，房屋適用高度應比現行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3的規(guī)定適當降低，7度、8度（0.2g）8度（0.3g）時分別不應大于100m、80m60m。A級高度以及9度設防的結構不宜布置短肢剪力墻，不應采用具有較多短肢剪力墻的結構。注：1短肢剪力墻是指墻厚不大于300mm，各墻肢截面高度與厚度之比的最大值大于4但不大于8的剪力墻。2具有較多短肢剪力墻的剪力墻結構是指：在規(guī)定的水平地震作用下，短肢剪力墻承擔的底部傾覆力矩不小于結構底部總地震傾覆力矩的30%的剪力墻結構。剪力墻結構住宅宜避免出現某一方向少墻情況，否則應采取相應的計算分析及加強措施。框架-剪力墻結構的剪力墻布置應符合下列規(guī)定：剪力墻應雙向布置，間距應滿足相關規(guī)范要求，應有相連樓板有效傳遞水平力、協(xié)調變形。不開洞的單肢剪力墻宜設置端柱或翼墻。剪力墻端部宜布置順墻身梁，梁的另一端宜支承于豎向構件或框架梁上，不應支承于懸挑梁上。連體結構的塔樓高度、體型、剛度等明顯不同時，連接體與支承結構宜采用可滑動連接，并應采取防墜落、防撞擊措施。帶轉換層結構的轉換層布置應避免多級復雜轉換。宜采用梁式或箱型轉換，6、7、8度抗震設計時地下室的轉換結構構件可采用厚板。當結構平面由于開洞等樓板缺失造成各部分連接薄弱時，應采取措施保證連接失效后各部分結構體系仍然完整有效，能夠獨立工作抵御地震作用。結構高寬比超過現行地方標準《四川省抗震設防超限高層民用建筑工程界定標準》DB51/T5058適用限值時，應采取以下措施：從嚴控制豎向規(guī)則性。從嚴控制平面長寬比。加大基礎埋深，采用整體性較好的基礎形式如筏基或樁筏基礎。從嚴控制結構層間變形。錯層結構兩側應采用相同的結構體系，宜采用側向剛度相近的結構布置。結構抗連續(xù)倒塌的概念設計應符合下列規(guī)定：應采取必要的結構連接措施，增強結構的整體性。結構構件應具有一定的反向承載能力。結構構件應具有適宜的延性。梁柱宜剛接。結構應具有多重傳力途徑，較多的冗余度。鋼結構應避免構件失效引起其他構件失效或整體結構失穩(wěn)，應具有明確的內力重分布途徑。采用獨立柱基，無地下室抗水板時宜設置基礎拉梁連接。可采用隔震和減震技術，通過合理設置隔震層、減震裝置，降低結構不規(guī)則性帶來的地震作用不利影響?？拐鹦阅芑O計抗震性能化設計應區(qū)分關鍵構件（部位）、普通豎向構件、耗能構件和非結構構件。抗震性能化設計應設定不同地震水準下各分類構件屈服機制，一般應符合從耗能構件、普通豎向構件到關鍵構件的屈服順序，達到屈服耗能目的。抗震性能化設計應在多遇地震設計基礎上，復核設防地震、預估的罕遇地震下結構構件的承載力和變形，滿足預設的結構抗震性能目標所要求的構件性能水準。地震作用計算可采用振型分解反應譜法、彈性時程分析法、彈塑性靜力推覆分析法和彈塑性動力時程分析法。設防地震、預估的罕遇地震下結構構件的內力和變形應根據所復核構件的性能水準要求，采用彈性計算、等效彈性計算或彈塑性計算方法進行分析，并符合下列規(guī)定：彈性計算用于彈性設計和不屈服設計，可采用振型分解反應譜法、彈性時程分析法。等效彈性計算也可用于彈塑性設計，采用等效彈性反應譜法，通過增大阻尼比、對周期折減系數采用較大值或不折減、對連梁剛度折減系數采用較小值等考慮結構進入彈塑性狀態(tài)和非結構構件損壞的影響，使其計算結果與彈塑性計算有相似性，滿足工程設計精度要求。等效彈性反應譜計算結果的底部剪力應大于彈塑性時程分析計算結果。彈塑性計算用于結構彈塑性抗震性能分析評價，可采用彈塑性靜力推覆分析法或彈塑性動力時程分析法?？拐鹦阅芑O計應綜合考慮抗震設防類別、設防烈度、場地類別、超限分級、結構方案的特殊性、建筑使用功能和附屬設施功能的要求、建造費用、震后損失和修復難易程度等，設定適宜的結構抗震性能目標。超限高層民用建筑的抗震性能目標應滿足以下要求：位于高烈度設防區(qū)、地震重點監(jiān)視防御區(qū)的新建學校、幼兒園、醫(yī)院、養(yǎng)老機構、兒童福利機構、應急指揮中心、應急避難場所、廣播電視等乙類建筑應保證在發(fā)生本區(qū)域設防地震時能夠滿足正常使用要求。結構抗震性能目標選用可遵循以下原則：抗震設防類別越重要則性能目標越高、超限分級越高性能目標越高、較低設防烈度則宜取較高性能目標。必要時，可將結構抗震性能目標劃分為整體目標和局部目標，整體目標注重結構整體應達到的抗震性能，局部目標注重解決與超限類型及超限程度有關的薄弱部位的抗震性能，局部目標應高于整體目標。評價結構是否達到預期的抗震性能目標，應按照現行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3和《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》JGJ99復核各地震水準下結構構件的承載力及變形，進行結構抗震性能水準的判定?？惯B續(xù)倒塌設計抗連續(xù)倒塌設計可采用拆除構件方法，應符合下列規(guī)定：高層建筑結構抗連續(xù)倒塌設計的拆除構件方法應符合現行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3規(guī)定。大跨鋼屋蓋建筑結構抗連續(xù)倒塌設計的拆除構件方法應符合現行團體標準《建筑結構抗倒塌設計標準》T/CECS392規(guī)定。需要進行抗地震倒塌設計時，宜符合現行團體標準《建筑結構抗倒塌設計標準》T/CECS392規(guī)定。非結構構件及附屬設備抗震性能設計需要進行設防地震下非結構構件及附屬設備的抗震性能水準界定時，應符合表4.5.1規(guī)定：4.5.1非結構構件的抗震性能水準性能水準功能描述變形能力與主體結構連接外觀可能損壞，但不影響使用和防火能力；使用、應急系統(tǒng)可正常運具有經受相連結構構件產生1.4倍變形限值的能力非結構構件的連接，可能發(fā)生輕微損壞經一般性修理后可恢復正常使用；附屬設備的連接不受損壞，正常運行可基本正常使用或很快恢復，耐火時間減少1/4；使用系統(tǒng)檢修后運行、應急系統(tǒng)可正常運行具有經受相連結構構件產生1.0倍變形限值的能力非結構構件的連接，可能發(fā)生不致造成人員傷亡和危及主體結構安全的損壞；附屬設備的連接和設備可能損壞，經一般修理后可繼續(xù)運行4.5.1非結構構件的抗震性能水準性能水準功能描述變形能力與主體結構連接耐火時間明顯減少，出現局部垮塌；使用系統(tǒng)明顯損壞，需檢修后才能恢復功能、應急系統(tǒng)受損但仍可基本運行具有經受相連結構構件產生0.6倍變形限值的能力非結構構件的連接，可能損壞但不致發(fā)生倒塌傷人；附屬設備的連接和設備不致嚴重損壞，造成人員傷亡和危及主體結構的次生災害位于高烈度設防地區(qū)、地震重點監(jiān)視防御區(qū)的新建學校、幼兒園、醫(yī)院、養(yǎng)老機構、兒童福利機構、應急指揮中心、應急避難場所、廣播電視等建筑應進行非結構構件及附屬設備在設防地震下抗震性能水準評定。采用隔震結構時宜達到性能1，采用非隔震結構時應達到性能2或以上。荷載和地震作用一般規(guī)定結構上的作用及效應分析，應符合下列規(guī)定：應計算重力荷載、風荷載及地震作用及其效應。當溫度變化影響對結構性能影響不能忽略時，應計算溫度作用及效應。當混凝土收縮、徐變對結構性能影響不能忽略時，應計算混凝土收縮、徐變對結構性能的影響。當建設項目要求考慮偶然作用時，應按要求計算偶然作用及其效應。直接承受動力及沖擊荷載作用的結構或結構構件應考慮結構動力效應。結構設計應考慮施工影響，必要時進行施工階段的構件承載力驗算。風荷載與雪荷載基本風壓應按現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009及《工程結構通用規(guī)范》GB55001的規(guī)定采用。對風荷載比較敏感的超限高層民用建筑，承載力設計時應按基本風壓的1.1倍采用。高度大于400m的超高層建筑或連接體高度大于200m的連體建筑，宜在不同風洞試驗室進行獨立對比試驗。當對比試驗的結果差別較大時，應經專門論證確定合理的試驗結果取值。主體結構設計需要根據風洞試驗報告確定風荷載時，應符合下列規(guī)定：無獨立的對比試驗結果時，由取定的風荷載得出的主軸方向基底彎矩不應低于按現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009規(guī)定的計算值的80%。有獨立的對比試驗結果時，應按兩次試驗結果中的較高值取用，且由取定的風荷載得出的主軸方向基底彎矩不應低于按現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009規(guī)定的計算值的70%。圍護結構設計需要根據風洞試驗報告確定風荷載時，應符合下列規(guī)定：無獨立的對比試驗結果時，風荷載取值不應低于現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009規(guī)定值的90%。有獨立的對比試驗結果時，應按兩次試驗結果中的較高值取用，且不應低于現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009規(guī)定值的80%。建筑高度超過150m或高寬比大于5的超限高層民用建筑，應考慮橫風向風振影響。大跨屋蓋結構的基本風壓和基本雪壓應按重現期100年采用。索結構、膜結構、長懸挑結構、跨度大于120m的空間網格結構及屋蓋體型復雜時，風載體型系數和風振系數、屋面積雪（含融雪過程中的變化）分布系數，應比規(guī)范要求適當增大或通過風洞模型試驗或數值模擬研究確定。屋蓋坡度較大時尚宜考慮積雪融化可能產生的滑落沖擊荷載。地震作用各抗震設防類別的超限高層民用建筑的地震作用確定，應符合下列規(guī)定：特殊設防類（）建筑和業(yè)主要求按特殊設防類（）進行設防的重點設防類（）建筑，應按批準的地震安全性評價結果且高于本地區(qū)抗震設防烈度要求確定。重點設防類（）、標準設防類（）建筑，應按本地區(qū)抗震設防烈度確定。當超限高層民用建筑處于發(fā)震斷裂兩側10km以內時，應計入近場效應對設計地震動參數的影響，按現行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011有關規(guī)定乘以近場增大系數。動力時程分析時可選用帶速度脈沖效應的近場地震波，不再進行放大。注：有可靠經驗或隔震建筑可按現行國家標準《建筑隔震設計標準》GB/T51408采用近場增大系數。當超限高層民用建筑處于條狀突出的山嘴、高聳孤立的山丘、非巖石和強風化巖石的陡坡、河岸與邊坡邊緣等不利地段時，應計入不利地段對水平設計地震參數的放大作用，放大系數取值應符合現行國家標準《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》GB55002規(guī)定，根據不利地段的具體情況采用1.1~1.6。多遇地震作用計算應符合下列規(guī)定：應分別采用振型分解反應譜法和時程分析法計算，進行包絡設計。應計算雙向水平地震作用下的扭轉影響，并與單向地震作用考慮偶然偏心的計算結果進行比較，取不利的情況進行設計。偶然偏心的偏移值應按下式采用：ei

式中：ei—i層質心偏移值（m），各樓層質心偏移方向相同；Li—i層垂直于地震作用方向的建筑物總長度（m）。7、8度設防的大跨度、長懸臂結構、轉換結構、連體結構的連接體和度設防結構，應計入豎向地震作用，其值不應小于7度（0.10g）、7（0.15g）、8度（0.20g）、8度（0.30g）、9度對應結構、構件的重力荷載代表值的5%、8%、10%、15%、20%。振型分解反應譜法所采用的地震影響系數應符合現行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011的規(guī)定；結構周期大于6.0s時，在6.0s后為水平段。設防地震作用計算應符合下列規(guī)定：振型分解反應譜法所采用的地震影響系數按本導則第5.3.4構阻尼比按本導則第6.1.11條取值。應計算雙向水平地震作用下的扭轉影響。應按本導則第5.3.4條要求計入豎向地震作用。罕遇地震作用計算應符合下列規(guī)定：振型分解反應譜法所采用的結構地震影響系數曲線的阻尼調整和形狀參數應符合下列要求：結構的阻尼比為0.05時，地震影響系數曲線（圖5.3.6）的阻尼調整系數應取1.0，形狀參數應符合下列規(guī)定：直線上升段為周期小于0.1s的區(qū)段；水平段為自0.1s至特征周期區(qū)段，應取最大值αmax；曲線下降段衰減指數γ應取0.9。5.3.6地影響系數曲線當結構的阻尼比不等于0.05時，地震影響系數曲線的阻尼調整系數η5.3.6-1取值，衰減指數γ5.3.6-2取值。10.05 0.08（5.3.6-（5.3.6-—結構阻尼比。特征周期應增加0.05s，結構阻尼比取值可按本導則表6.1.11采用。應計算雙向水平地震作用下的扭轉影響。應按本導則第5.3.4條要求計入豎向地震作用。多遇地震下，水平地震剪力標準值應符合下式規(guī)定：VEKiGjj式中：VEki—i層水平地震剪力標準值；λ—最小地震剪力系數，應按1~3款的規(guī)定取值；對豎向不規(guī)則結構的薄弱層，尚應乘以1.15的增大系數；Gj—j層的重力荷載代表值。對扭轉不規(guī)則或基本周期小于3.5s的結構，最小地震剪力系數不應小于表5.3.7的基準值。對基本周期大于5.0s的結構，最小地震剪力系數不應小于表5.3.7的基準值的0.75倍。對基本周期介于3.5s5.0s之間的結構，最小地震剪力系數不應小于表5.3.7的基準值的（9.5-T1）/6倍（T1為結構計算方向的基本周期）5.3.7最小地震剪力系數基準值設防烈度67度7889基本周期大于6.0s的結構，計算的底部剪力系數比上述規(guī)定最小值低20%以內，基本周期在3.5~5.0s的結構比規(guī)定最小值低15%以內，即可采用上述剪力系數規(guī)定最小值進行設計，不必進行結構方案調整；基本周期在5.0~6.0s的結構可以插值采用。6度設防且基本周期大于5.0s的結構，當計算的底部剪力系數比規(guī)定最小值低但按表5.3.7的基準值換算的層間位移滿足規(guī)范要求時，即可采用規(guī)定最小值進行設計，不必進行結構方案調整。結構時程分析時所選取的地震波，應符合下列規(guī)定：選取的地震動參數應能反映場地最大地震的地震規(guī)模、震中距與震源機制等，選取的地震加速度時程曲線應滿足頻譜特性、有效峰值和有效持續(xù)時間的規(guī)定。彈性時程分析，應采用不少于7組加速度時程；彈塑性時程分析，不應少于3組加速度時程。其中實際記錄的數量不應少于總數量的2/3，實際記錄不宜來自同一地震事件。基本周期不大于4.0s的結構，宜采用不少于1條本導則附錄A所列出四川省內實際地震記錄。罕遇地震下人工模擬時程應按罕遇地震反應譜構造。多組時程曲線的平均地震影響系數，應與振型分解反應譜法所采用的地震影響系數在統(tǒng)計意義上相符。時程分析的計算結果，應按下列規(guī)定取用：采用不少于7組地震波，結構地震作用效應取各組地震波時程分析結果平均值與振型分解反應譜法結果的包絡值。采用3組地震波，結構地震作用效應取各組地震波時程分析結果較大值與振型分解反應譜法結果的包絡值。計算分析和加強措施一般規(guī)定結構分析應采用至少兩個具有不同力學模型的結構分析軟件進行整體計算。不同分析軟件應具有輸入參數和計算結果的相似性，符合下列規(guī)定:不同結構分析軟件的振型分解反應譜法計算整體參數結果的總質量、前二階平動振型周期相差不宜超過5，第一階扭轉振型周期相差不宜超過10%，基底剪力相差不宜超過10%，傾覆彎矩相差不宜超過15%。如分析的結果差異較大，應分析原因，必要時應采用第三個計算軟件進行校核。高度超過250m的超高層結構，應有兩個獨立的動力彈塑性分析，并按最不利情況采取加強措施。整體振動性較差的結構、進行豎向地震分析的結構，當采用振型分解反應譜方法進行分析時，宜采用與荷載相關的Ritz向量法求解。結構彈塑性分析應符合下列規(guī)定：平面和豎向均規(guī)則、第一平動振型質量參與系數在70%以上、扭轉位移比不大于1.2、房屋高度不超過150m時，可采用彈塑性靜力推覆方法；當結構布置明顯不對稱，應沿正反兩個方向進行推覆。其余情況應采用動力彈塑性分析。應根據設定的結構抗震性能目標，優(yōu)先采用有可靠試驗數據支持的構件層次的力-變形關系和損傷、破壞判別準則，也可采用材料層次的本構關系和屈服準則。當確有依據，也可采用其他的本構關系和屈服準則。應采用構件的實際尺寸和配筋。應考慮幾何非線性的影響。鋼框架宜考慮梁柱節(jié)點域的彈塑性剪切變形。應對計算結果的合理性進行分析判斷。對受力復雜的結構構件和節(jié)點，宜在整體分析的基礎上進行精細有限元分析，按應力分析結果復核承載力。結構的重力二階效應及整體穩(wěn)定性驗算，應符合下列規(guī)定：沿豎向結構體型及質量無較大變化的結構，應符合現行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3或《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》JGJ規(guī)定。剛度或樓層重力荷載沿豎向分布特別不均勻的結構，應進行考慮樓層豎向荷載和水平荷載分布影響的整體穩(wěn)定性驗算。必要時，整體穩(wěn)定性可采用屈曲分析進行復核，結構整體失穩(wěn)線性屈曲因子不應小于10。結構整體分析模型的構件計算單元應符合下列規(guī)定：一般情況下，梁、柱、支撐構件可用桿單元模擬；樓板可采用剛性假定，需要考慮面內變形影響的樓板宜用膜單元模擬；剪力墻采用殼單元模擬；連梁可用桿單元或殼單元模擬。除剪力墻轉角洞口的連梁外，其余跨高比小于2的連梁，宜用殼單元模擬。結構整體計算模型應符合下列規(guī)定：應按實際情況反應構件之間的偏心關系，考慮偏心對構件承載力的不利影響。出屋面結構和構架自身較高或體型相對復雜時，應參與整體結構分析，材料不同時還需考慮阻尼比不同的影響?？蚣芙Y構的填充墻沿豎向各樓層布置差別較大且與主體結構采用剛性連接時，應考慮填充墻布置對結構樓層抗側剛度的影響。彈塑性分析模型與彈性分析模型的嵌固部位應相同。對于山地建筑結構，尚應符合山地建筑結構設計的相關規(guī)定。特別復雜的結構、高度超過200m的混合結構、靜載下豎向構件壓縮變形差異較大的結構等，應進行重力荷載下的結構施工模擬分析。進行地震作用分析時，應以施工全過程完成后的靜載內力為初始狀態(tài)?？拐鹪O計應明確上部結構的嵌固部位，計算模型可將嵌固部位作為約束邊界。當上部結構的嵌固部位位于地下室頂板以下時，宜與嵌固部位為地下室頂板的模型分析結果進行對比，進行包絡設計。結構計算采用的等效阻尼比可采用綜合阻尼比或區(qū)分結構類別的分類阻尼比。不同地震水準下各結構類型的阻尼比可按表6.1.11采用。6.1.11地震下結構阻尼比取值地震水準鋼筋混凝土結鋼筋混凝土預應力框架結構、板柱-框架結構多、高層鋼結構混合結構大跨度屋蓋結多遇地震H≤50m，可取0.04；50m<H<200m，可取0.03；H≥200m0.02；設置偏心支撐框架的地震傾覆力矩大于總地震傾覆力矩的50%時，其阻尼比可增加當下部支撐結構為鋼結構或屋蓋直接支撐在地面時，阻尼比可取當下部支撐結構為混凝土結構時，阻尼比可取0.025~索結構阻尼比可取0.01設防地震H≤50m，可取0.045；50m<H<200m，可取0.035；H≥200m0.025；設置偏心支撐框架的地震傾覆力矩大于總地震傾覆力矩的50%時，其阻尼比可增加罕遇地震計算各振型地震影響系數所采用的結構自振周期應考慮非承重墻體的剛度影響予以折減，符合下列規(guī)定：當非承重墻體與主體結構剛性連接時：混凝土框架結構可取0.6~0.7；混凝土框架-剪力墻結構可取0.7~0.8；混凝土框架-核心筒結構可取0.8~0.9；混凝土剪力墻結構可取0.8~1.0；高層鋼結構可取0.8~0.9當非承重墻體與主體結構柔性連接時：混凝土框架結構可取0.8~0.9；混凝土框架-剪力墻結構可取0.9~1.0；混凝土框架-核心筒結構可取1.0；混凝土剪力墻結構可取1.0；高層鋼結構可取1.0。當建筑形體傾斜或結構布置的核心筒偏置較大時，含有鋼筋混凝土豎向構件的結構宜進行長期作用（主要是收縮徐變）下的豎向不均勻變形效應驗算。高層建筑應進行風振舒適度驗算，符合下列規(guī)定：在現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009規(guī)定的10年一遇的風荷載標準值作用下，結構頂點的順風向和橫風向振動最大加速度計算值不應超過現行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3或《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》JGJ99的限值。計算舒適度時結構阻尼比的取值，對混凝土結構取0.02，對混合結構可根據房屋高度和結構類型取0.01~0.02，對于鋼結構宜取0.01~0.015。結構頂點的順風向和橫風向振動最大加速度，也可通過風洞試驗結果判斷確定。樓蓋結構應進行必要的人致振動的舒適度驗算，滿足現行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3或《建筑樓蓋結構振動舒適度技術標準》JGJ/T441有關豎向振動頻率和豎向振動加速度峰值限值的規(guī)定。采用雙重抗側力體系的結構，其框架部分的設計內力除應符合現行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3或《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》JGJ99的規(guī)定外，尚應符合下列規(guī)定：鋼筋混凝土（含混合結構）框架-剪力墻、框架-核心筒結構，框架部分地震剪力的調整宜依據其超限分級，Ⅰ、Ⅱ級按0.2V0和1.5Vf.max二者的較小值，Ⅲ級按0.2V0和1.5Vf.max二者的較大值采用。鋼筋混凝土（含混合結構）框架-核心筒結構，其混凝土內筒和外框之間的剛度宜有一個合適的比例，滿足框架部分計算分配的樓層地震剪力除底部個別樓層（≤5%的樓層總數）、加強層及其相鄰上下層外，多數（50%）于基底剪力的8%且最大值不宜低于10%，最小值不宜低于5%且不應低于2%的要求。鋼框架-支撐結構、鋼框架-延性墻板結構的框架部分按剛度分配計算得到的地震剪力應乘以調整系數，達到不小于0.25V0和1.8Vf.max二者的較小值。但采用防屈曲支撐、防屈曲鋼板墻代替支撐、延性墻板時，可不進行調整。出現小偏拉的豎向和水平構件應提高縱筋配筋率，必要時設置型鋼承擔拉力。在設防地震下出現小偏心受拉的鋼筋混凝土剪力墻，應驗算其名義拉應力，符合下列規(guī)定：剪力墻墻肢名義拉應力應按雙向地震作用下，由墻肢的全截面軸向力計算，宜采用等效彈性分析的計算結果。設置型鋼或鋼板的剪力墻在計算名義拉應力時宜考慮型鋼和鋼板的作用，將型鋼和鋼板按彈性模量折算為混凝土按下式計算：t0

AEs

t0—剪力墻墻肢名義拉應力；Ac—混凝土的截面面積；As—型鋼和（或）鋼板的截面面積；Ec—混凝土的彈性模量；Es—型鋼（鋼板）的彈性模量；Nt—中震時雙向水平地震作用下的墻肢軸向拉力標準值。設防地震下出現小偏心受拉的剪力墻應采用特一級構造，豎向分布鋼筋的直徑不小于14mm，豎向分布鋼筋的最小配筋率不小于0.5%。剪力墻墻身平均名義拉應力超過混凝土抗拉強度標準值ftk時宜設置型鋼，超過2ftk時應設置型鋼承擔全部拉力。全截面型鋼和鋼板的含鋼率超過2.5%時，平均名義拉應力可適當超過2ftk。抗震設計除應符合本章規(guī)定外，尚宜根據設防烈度、結構超限類型、超限分級采取下列加強措施：提高關鍵構件或部位的抗震等級。屬于超限分級Ⅲ級的高層結構，關鍵構件的抗震等級宜提高一級，已經為特一級的不再提高。設防烈度6度的超限高層結構的抗震等級不宜低于三級。對明顯的薄弱部位、重要構件、平面邊榀豎向構件，以及內力計算值偏小的豎向構件的內力進行增大調整，提高相應構件的承載力。嚴格控制混凝土豎向構件的軸壓比、剪壓比，以及鋼構件的應力比，關鍵構件的控制值宜小于規(guī)范限值的90%。預估先行屈服的構件應增加箍筋配置，提高配箍率、減小箍筋間距；必要時可采取設置型鋼(鋼板)或鋼管、芯柱、約束邊緣構件等增加構件延性的措施。易發(fā)生剪切破壞的短柱、連梁宜采取設置芯柱、型鋼(鋼板)、斜筋等提高其抗剪承載力的措施。薄弱層、易損構件可設置或采用減震耗能部件。相鄰層豎向構件的截面和配筋出現較大突變時，應設置過渡層。相鄰層豎向構件布置變化較大時，應加強樓蓋的面內剛度和抗剪承載力。樓面大跨梁與剪力墻或核心筒墻肢平面外剛接時，墻身應設置暗柱或扶壁柱，必要時在各樓層標高處墻身設置邊框梁，邊框梁寬度應滿足樓面梁縱筋錨固長度要求。大跨鋼梁或型鋼混凝土梁與剪力墻或核心筒墻肢剛接時，墻身暗柱內宜設置型鋼鋼骨。樓面大跨梁不宜支承在連梁上，如無法避免時，可采用以下措施：連梁設置交叉斜筋或型鋼，或增加寬度等，必要時連梁剪壓比及受剪承載力按設防地震下彈性設計。樓面梁按與連梁鉸接進行罕遇地震下的極限承載力復核；樓面梁周邊板配筋加強，可按無樓面梁支承的樓板進行極限承載力復核。需要樓蓋傳遞較大水平力時，若采用水平鋼構件，其樓蓋混凝土板應與鋼構件有效連接，宜采用完全抗剪連接的組合梁形式進行抗剪連接件設計。采用壓型鋼板時應按現行行業(yè)標準《組合結構設計規(guī)范》JGJ138對圓柱頭焊釘連接件的抗剪承載力予以折減。沿全高不開洞的單肢墻，應設置端柱、翼墻等邊緣構件并提高邊緣構件縱筋配筋率和配箍率。高度超限和高寬比超限的結構本節(jié)適用于符合以下情況的超限高層民用建筑工程：房屋高度超過《超限高層建筑工程抗震設防專項審查技術要點》（〔2015〕67號）或現行地方標準《四川省抗震設防超限高層民用建筑工程界定標準》DB51/T5058限值；高寬比超過現行地方標準《四川省抗震設防超限高層民用建筑工程界定標準》DB51/T5058限值。采用振型分解反應譜法計算分析時，計算振型數量應滿足振型參與的有效質量大于總質量的95%的要求，且不應少于15個振型。應對結構進行整體抗傾覆驗算。在重力荷載與風荷載標準組合下，基礎底面不宜出現脫離區(qū)（）；在重力荷載與設防地震作用標準組合下，采用天然地基時脫離區(qū)面積不應超過基礎底面積的20%；采用樁基礎時單樁壓力、拉力不應超過單樁豎向抗壓、抗拉承載力標準值。應從嚴控制結構豎向規(guī)則性，符合下列規(guī)定：相鄰樓層最小受剪承載力比，A級高度不應小于0.80，B級高度不應小于0.85。采用框架剪力墻、板柱剪力墻、剪力墻、框架核心筒、筒中筒結構時，相鄰樓層最小側向剛度比不宜小于0.95；當本層層高大于相鄰上層層高1.5倍時，不宜小于1.15；對結構底部嵌固層，該比值不宜小于1.5。樓層側向剛度比按公式6.2.4計算：Vii1

Vi1 式中 γ2—考慮層高修正的樓層側向剛度比Vi、Vi+1—i層和第i+1層的地震剪力標準值（kN）；Δi、Δi+1—i層和第i+1層在地震作用標準值下的層間位移（m）；hi、hi+1—i層和第i+1層的層高。結構基本周期應控制在合理范圍。結構的高寬比超過限值時，應從嚴控制結構在地震作用下水平變形。多遇地震下彈性層間位移角限值應比現行行業(yè)標準《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3、《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》JGJ99減小5%，罕遇地震下彈塑性層間位移角限值應減小10%。結構的高寬比超過限值時，宜將約束邊緣構件的范圍延伸至軸壓比大于0.3高度但不大于剪力墻總高度的1/3范圍。豎向構件軸壓比應嚴格控制，宜比相關規(guī)范限值低0.05框架-核心筒結構的核心筒體角部不宜開洞，不應兩側同時開洞；一側開洞時，洞口至內墻角尺寸不應小于500mm和墻厚兩者的較大值；外圍剪力墻洞口間的墻身長度不宜小于1500mm。當屋面存在較高的構架時，應對頂部樓層與構架連接的豎向構件進行加強。平面不規(guī)則的結構本節(jié)適用于符合下列情況之一的超限高層民用建筑工程：具有《超限高層建筑工程抗震設防專項審查技術要點》（〔201567號）2所列凹凸不規(guī)則、組合平面、樓板不連續(xù)的不規(guī)則項；具有現行地方標準《四川省抗震設防超限高層民用建筑工程界定標準》DB51/T50584.1.2條所列凹凸不規(guī)則或平面長寬比較大、樓板局部不連續(xù)的不規(guī)則項。平面不規(guī)則的結構應進行樓板應力分析，重點關注樓板在凹口部位、凸出部位的根部及樓板較弱部位的應力集中情況，根據計算結果進行樓板截面設計。平面呈明顯分塊特征的結構，其連接結構應按不低于設防烈度下彈性設計；必要時，可按不考慮連接的分塊結構與考慮連接的整體結構分別計算，取不利情況進行抗震承載力包絡設計。樓蓋平面長寬比較大時，樓蓋長邊兩端邊榀構件地震作用效應宜乘以增大系數1.15~1.30，扭轉剛度較小時宜取大值。扭轉位移比接近或超過現行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011限值時，位移較大部位豎向構件承載力宜按不低于設防地震下不屈服設計。樓板缺失時應復核躍層柱的計算長度，躍層柱宜采用周邊短柱的剪力計算值復核承載力。當躍層柱數量大于框架柱總數30%，周邊框架短柱宜按不低于設防地震下不屈服設計。存在局部夾層的結構，宜按夾層為獨立樓層與夾層與其相鄰樓層合并為一層分別進行整體計算，復核相鄰上下樓層的剛度和承載力比值，避免存在軟弱層和薄弱層，并按并層前后進行抗震承載力包絡設計。樓蓋存在錯層時，計算分析宜符合下列規(guī)定：當錯層高度不大于框架梁的截面高度時，可忽略錯層的影響。當錯層高度大于框架梁的截面高度，且錯層樓板范圍大于該層樓面面積30%時，各部分樓板應作為獨立樓層參加整體計算。錯層結構應分別控制各部分結構的樓層位移和層間位移的扭轉位移比，可采用各錯層部分的角點豎向構件處對應的位移進行復核。樓蓋錯層處應采取下列加強措施：錯層處框架柱的截面高度不應小于600mm，混凝土強度等級不應低于C30，箍筋應全柱段加密，抗震等級應提高一級采用，一級應提高至特一級，已為特一級時可不再提高。錯層段形成超短柱時，宜在錯層段并上下延伸一層設置芯柱或型鋼。錯層柱宜按設防地震作用下承載力不屈服設計；當錯層柱占全部框架柱比例超過30%時，錯層柱應按設防烈度地震下抗剪彈性、抗彎不屈服設計，并滿足罕遇地震下抗剪截面驗算要求。錯層處剪力墻的截面厚度不應小于250mm，并宜設置與之垂直的墻肢或扶壁柱；其抗震等級應提高一級采用，混凝土強度等級不應低于C30，水平和豎向分布鋼筋的配筋率不應小于0.5%。注：超短柱指柱名義剪跨比小于1.5的柱段。樓蓋連接薄弱處的樓板，設防地震下同一截面內主拉應力大于ftk的面積不宜超過截面總面積的20%。房屋高度不超限值的剪力墻結構設置轉角窗時，應對轉角窗的轉角梁樓板、剪力墻進行加強，轉角窗處剪力墻宜設置端柱或翼墻。房屋高度超過限值的剪力墻結構不宜設置轉角窗，若不可避免時，轉角窗附近的剪力墻應通高設置約束邊緣構件?？蚣?核心筒結構平面的長寬比大于2時，宜采用框架-雙核心筒結構布置。當局部夾層的范圍很小時，可采用梁上立柱或上層懸吊等方式，此時夾層可不作為一層參與整體結構計算。帶轉換層、加強層和超長懸挑的結構帶轉換層、加強層和超長懸挑結構的計算分析應符合下列規(guī)定：計算轉換層和超長懸挑結構構件的內力，7度（0.10g）抗震設防時宜考慮豎向地震作用為主的內力組合，7度（0.15g）及8度抗震設防時，應考慮豎向地震為主的內力組合，且豎向地震作用應考慮兩個主方向分別進行組合。采用桁架結構時的上、下弦桿應按偏心受壓或偏心受拉構件設計，內力宜取考慮和不考慮相連樓板作用的不利情況。轉換層、加強層和超長懸挑結構相關范圍樓板應進行應力分析，設防地震下同一截面內主拉應力大于ftk的面積不宜超過截面總面積的20%。應考慮施工和加載順序對結構內力和變形的影響，進行必要的施工模擬分析。宜避免上下相鄰層剛度和承載力的突變而形成薄弱層。如下部樓層經驗算為薄弱層，其對應于地震作用標準值的剪力應乘以1.25的增大系數，經驗算不是薄弱層時宜乘以1.15的增大系數。帶轉換層結構計算分析尚應符合下列規(guī)定：采用板式轉換結構時，應采用實體單元或殼單元模擬轉換板進行結構分析；采用梁式轉換時，宜采用實體單元或殼單元模擬轉換梁進行補充分析。采用桿單元模擬轉換梁時，應根據轉換梁的截面尺寸、板厚度及板跨度等因素，合理選取轉換梁的剛度放大系數、扭矩折減系數，且轉換梁的扭矩折減系數不宜小于0.85。應驗算上部豎向構件與轉換梁交界處的局部受壓承載力?？蚣苤?、剪力墻構件采用搭接轉換時，應對轉換部位進行詳細的有限元分析。部分框支剪力墻結構中，框支轉換層樓板應按現行《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3的規(guī)定進行面內受剪截面和受剪承載力驗算。帶轉換層結構應采取下列加強措施：轉換層上下樓層應作為薄弱層，對應于地震作用標準值的剪力應乘以1.25的增大系數。特一、一、二級轉換構件的水平地震作用計算內力應分別乘以增大系數1.90、1.60、1.30轉換梁、轉換柱混凝土強度不應低于C40采用次梁轉換的上部柱、無上部墻體的框支柱占全部柱數量的比例不宜超過30%，并應采取針對性的加強措施?？蛑мD換層樓板厚度不應小于180mm，應雙層雙向通長配筋并按受拉錨固，且配筋率不小于0.25%；落地剪力墻和筒體周圍樓板不宜開洞；樓板邊緣、開洞處應設置邊梁予以加強。相鄰轉換層上部1～2層樓板厚度不宜小于120mm，配筋適當加強。部分框支剪力墻結構中，落地剪力墻間距應嚴格控制，厚度應比上部剪力墻加厚不少于100mm；落地剪力墻承擔的地震傾覆力矩應大于結構總地震傾覆力矩的50%；落地剪力墻墻肢不宜出現小偏心受拉；底部加強部位邊緣構件宜設置型鋼，型鋼宜向上、下各延伸一層。轉換構件采用鋼結構，與鋼水平構件相連范圍的轉換層樓板宜采用現澆鋼筋混凝土樓板，并加強抗剪連接件設計，必要時可設置鋼水平支撐。設有豎向支撐作為主要抗側力構件時，支撐宜連續(xù)設置并延伸至地下室底板；無法延伸至底板時，地下部分宜設置剪力墻。當設置支撐目的是調整上下樓層的受剪承載力之比、剛度比，或調整結構的周期比或位移比時，支撐可不連續(xù)延伸。與支撐相連豎向構件宜適當加強，不宜先于支撐破壞。結構高度大于250m的帶伸臂加強層結構應驗算核心筒混凝土收縮、徐變效應及地基基礎不均勻沉降對伸臂構件內力的影響，確定伸臂構件的構造和施工措施。帶伸臂加強層結構應采取下列加強措施：周邊宜設置環(huán)帶桁架。加強層的剛度不宜過大。伸臂桁架與核心筒外周墻相交處墻內宜設構造鋼骨，并上下延伸不少于一層。伸臂桁架上下弦宜伸入并貫通核心筒墻體，墻內宜設置斜腹桿或暗撐，錨入墻中的桁架弦桿、腹桿的截面面積不應小于外部伸臂桁架構件相應截面面積的l/2。伸臂桁架與外圍框架柱的連接可采用剛接、鉸接或半剛接，周邊環(huán)帶桁架與外框架柱的連接宜采用剛性連接。加強層及其相鄰層的框架柱、核心筒剪力墻的抗震等級應提高一級采用，一級應提高至特一級，已為特一級時可不再提高。加強層及其相鄰層的框架柱，箍筋應全柱段加密，軸壓比限值應按相關規(guī)范限值減小0.05采用。加強層及其相鄰層核心筒剪力墻應設置約束邊緣構件，約束邊緣構件與構造邊緣構件之間宜設置一層過渡層；墻肢的豎向和水平分布鋼筋應加強，配筋宜較計算值增大15%。應采取措施減小施工階段由于結構豎向變形差異在伸臂構件中產生的附加內力。加強層范圍樓板厚度不應小于150mm；兼作為設備層時，樓板厚度不宜小于200mm；采用雙層雙向通長配筋并按受拉錨固，每層每方向鋼筋配筋率不宜小于0.25%。應在樓板邊緣、開洞處設置邊梁；必要時，加強層樓蓋可設置水平支撐，其計算的罕遇地震下的拉應力應小于極限強度。超長懸挑結構的關鍵構件抗震承載力應滿足設防地震彈性、罕遇地震不屈服設計要求。注：超長懸挑結構指懸挑起始點到外懸挑端部豎向構件外邊緣的距離大于9m的懸挑結構。其關鍵構件應包括不少于懸挑起始端1~2個區(qū)格的弦桿、腹桿。連體結構和立面開洞結構連接體與主樓可采用剛性連接或可滑動連接。與主樓相比樓蓋面內剛度明顯較弱，且樓層數不大于二層的連接體，宜采用可滑動連接；連接體跨度較大，或樓層數多于二層的連接體，宜采用剛性連接。采用剛性連接的連體結構應按整體模型的計算內力設計，但應按單塔模型計算分析結果復核各主體結構的剪重比、剛重比、框架剪力分擔比等整體參數指標。采用可滑動連接的連體結構，宜按整體模型的計算內力設計，連接節(jié)點的模擬應反映其實際力學特征，并復核單塔的整體參數指標。整體分析時連接體樓板應采用彈性樓板假定；連接體采用桁架結構時弦桿及相連主樓梁應按偏心受壓或偏心受拉構件設計，內力宜取考慮和不考慮相連樓板作用的不利情況。剛性連接的連接體較薄弱時，應補充分塔樓模型計算分析并按不利情況設計。7度（0.10g）時連接體結構構件內力宜考慮豎向地震作用為主的組合，7度（0.15g）8度抗震設防時，連接體結構構件內力應考慮豎向地震為主組合。連接體所在高度及跨度均大于24m的連體結構，應采用豎向時程分析法計算復核連接體的豎向地震作用影響。當連接體與塔樓采用剛性連接時，應符合下列規(guī)定：宜避免塔樓的連接體下部相鄰層形成薄弱層。如下部樓層經驗算為薄弱層，其對應于地震作用標準值的剪力應乘以1.25的增大系數，經驗算不是薄弱層時宜乘以1.15的增大系數。連接體的主要結構構件應至少伸入塔樓結構一跨并可靠連接，宜與落地剪力墻或豎向支撐桁架直接相連。與連接體相連的梁等水平構件宜設置型鋼、提高縱筋配筋率并通長配置、設置直徑不小于16mm的通長腰筋并按受拉錨固。塔樓與連接體相連范圍樓板應加強，板厚不應小于120mm，雙層雙向通長配置并按受拉錨固，配筋率不小于0.25%連接體及其相連的主樓框架、剪力墻等結構構件在連接體高度范圍及相鄰上、下層：抗震等級應提高一級采用，一級提高至特一級，已為特一級時可邊緣構件。當連接體與塔樓采用滑動連接時，應符合下列規(guī)定：連接體支座滑移量應能滿足在罕遇地震作用下的連接體相對塔樓最大計算位移的1.2倍要求，并應采取防墜落、撞擊措施。罕遇地震作用下的位移應按整體模型采用彈塑性時程分析方法進行計算。支承連接體的牛腿等構件及相關豎向構件應按不低于設防地震彈性、罕遇地震不屈服進行設計。連接體樓層范圍及其相鄰上下層中，與支承連接體的豎向構件相關的框架梁、樓板的通長鋼筋配筋率宜適當提高。采用鋼桁架結構的連接體應采取下列措施：連接體的最下層及最上層樓蓋應加強，必要時可設置平面水平鋼支撐。設防地震工況下，連接體樓蓋混凝土拉應力不應超過混凝土抗拉強度標準值ftk；罕遇地震參與的內力組合下，樓板鋼筋應承擔全部拉力。連接體的樓板厚度不宜小于150mm，鋼筋應雙層雙向通長布置并按受拉錨固，每層每方向鋼筋的配筋率不應小于0.25%。連接體采用鋼結構時，與鋼水平構件相連范圍的連接體樓板宜采用現澆鋼筋混凝土，并加強抗剪連接件設計。立面開洞結構可按整體結構計算分析，洞口以上相關層樓板宜考慮為彈性樓板。大底盤多塔樓、豎向體型收進和帶斜柱結構大底盤多塔樓結構計算分析應符合下列規(guī)定：應按整體模型和各塔樓分開的單獨模型分別計算，并按不利情況進行包絡設計。當塔樓周邊的裙樓超過兩跨時，分塔樓模型宜至少附帶兩跨的裙樓結構。大底盤的樓板在計算模型中宜按彈性樓板，各塔樓的樓板可各自分別按剛性樓板。振型分解反應譜法計算時，整體模型的振型數不應小于l8個，且不應小于塔樓數量的9倍。整體模型和各分塔模型以扭轉為主的第一周期與以平動為主的第一周期的比值不宜大于0.85。位移比應按整體模型計算，分別控制大底盤、上部塔樓位移比不超過相關規(guī)范限值要求?？蚣?剪力墻結構的框架傾覆力矩和剪力分擔比例，宜按各分塔樓模型驗算。整體穩(wěn)定性驗算時，宜按各分塔樓模型分別驗算剛重比；大底盤剛度較大且樓板完整時，可考慮大底盤對剛重比的有利影響。當大底盤樓蓋削弱較多，不能協(xié)調多塔樓共同工作時，應補充設防地震、罕遇地震下各單塔樓計算分析，其計算模型中可按樓蓋削弱情況和大底盤結構布置將大底盤分割給相關塔樓。大底盤頂板宜進行應力分析，設防地震下樓蓋同一截面內主拉應力大于ftk的面積不宜超過截面總面積的20%共用地下室，地上完全分開的多塔樓結構，宜將嵌固端設置在地下室頂板，各塔樓可不作為大底盤多塔樓結構，分別按各自的單獨模型進行設計，但地下室及基礎的設計應考慮多塔樓影響。大底盤多塔樓結構，應符合下列規(guī)定：上部塔樓結構的綜合質心與大底盤結構質心的距離不宜大于底盤相應邊長的20%。大底盤結構的收進高度超過20%房屋高度時，上部塔樓底部樓層層間位移角不宜大于相鄰底盤樓層最大層間位移角的1.15倍。塔樓中與裙房相連的外圍柱、剪力墻，從嵌固端至裙房屋面上一層的高度范圍內，柱縱向鋼筋的配筋率宜較計算值提高1.1倍，柱箍筋在裙房屋面上下層的范圍內應全高加密，剪力墻在該部位宜設置約束邊緣構件。多塔樓之間裙房的屋面梁應考慮軸力影響，上部通長縱筋宜不少于貫通；宜設置梁側通長縱筋，按抗震受拉鋼筋錨固。大底盤屋面板厚度不宜小于150mm，當底盤屋面層與單塔的第一樓層的剪切剛度比大于2時，不宜小于180mm，采用雙層雙向通長配筋，配筋率不小于0.25%。大底盤屋面相鄰上下一層樓板也應加強。豎向體型收進結構的計算分析應符合下列規(guī)定：收進層樓板宜采用彈性樓板計算，并進行樓板應力分析，滿足設防地震下樓蓋同一截面內主拉應力大于ftk的面積不超過截面總面積的20%要求。剪力墻收進或墻轉柱收進的部位，宜采用有限元法進行應力復核。豎向體型收進結構應符合下列規(guī)定：上部區(qū)段底部樓層層間位移角不宜大于相鄰下部樓層最大層間位移角的1.15倍。體型收進部位相鄰上、下各兩層的上部區(qū)段的周邊豎向構件的抗震等級宜提高一級，一級應提高至特一級，抗震等級已經為特一級時可不再提高。豎向體型收進部位的樓板宜加強，樓板厚度不宜小于150mm，宜雙層雙向通長配筋，且配筋率不宜小于0.25%。體型收進部位相鄰上、下層樓板應加強構造措施。收進部位采用組合樓蓋時，應加強鋼筋混凝土樓板與鋼梁的水平抗剪連接。剪力墻豎向收進時，應采取下列加強措施：收進墻相鄰范圍樓蓋應加強。收進層標高處上、下一層剪力墻應設置約束邊緣構件，剪力墻墻頂應設置暗梁。帶斜柱結構的斜柱樓層相關構件內力計算時，相連樓板宜采用彈性單元。斜柱的拉結構件的設計不宜考慮樓板的有利作用，按不低于設防地震下彈性、罕遇地震下不屈服進行性能設計。帶斜柱結構在斜柱轉折處應設置可靠的水平拉結梁，符合下列規(guī)定：斜柱起始層和終止層轉折處的鋼筋混凝土拉梁宜提高縱向通長鋼筋配筋率或設置型鋼，鋼梁宜采用等強度全焊連接。與拉結梁相關的樓板應加強，板厚宜不小于150mm，雙層雙向通長配筋且配筋率不小于0.25%，鋼筋按受拉錨固。采用組合樓蓋時，應加強鋼筋混凝土樓板與鋼梁的水平抗剪連接。必要時樓面可設置面內水平支撐。頂部帶小塔樓及鋼結構塔冠的結構，應符合下列規(guī)定：采用振型分解反應譜法時，應考慮小塔樓或鋼結構塔冠的高振型影響，整體模型的質量參與系數不宜小于95%宜采用直接積分法的時程分析復核小塔樓或鋼結構塔冠的地震內力。必要時，采用小塔樓或鋼結構塔冠的獨立模型，按樓面譜法進行內力計算，并與整體模型進行包絡設計。巨型結構巨型柱的計算長度可按整體模型進行屈曲分析確定，也可按巨型梁或環(huán)帶桁架作為側向支撐點，進行屈曲分析確定。進行巨型結構構件的承載力驗算時，不宜考慮次結構的有利作用。巨型結構應進行施工過程的模擬分析計算。應采取施工措施，減少施工階段在重力荷載作用下巨型結構的變形引起次結構中產生的附加內力。應復核次結構在施工階段與使用階段的不同內力狀態(tài)，按不利情況進行設計。巨柱布置應滿足兩個主軸方向等效慣性矩最大的原則，宜對稱布置。巨柱可采用鋼管混凝土、型鋼混凝土。鋼管混凝土巨柱應在鋼管內設置隔板分腔，并嚴格控制鋼管壁寬厚比值；分腔內應設置鋼筋籠，縱筋按不小于0.4%分腔面積、箍筋按不少于Φ8@250配置。型鋼混凝土巨柱內型鋼應采用有腹板整體式。核心筒收進宜采取漸進方式，不宜在加強層上一層進行較大收進。周邊環(huán)帶桁架宜形成閉環(huán)，伸臂桁架和周邊環(huán)帶桁架宜布置在同一樓層。作為抗連續(xù)倒塌措施，重力柱（次柱）宜采用受壓支承方式，各區(qū)段柱上端宜與上環(huán)帶桁架連接，按柱在最不利處失效后樓層由柱懸掛于上部環(huán)帶桁架進行極限承載力設計。若重力柱（次柱）采用懸掛方式，所承擔的樓層數量不宜超過6層，且其軸力設計值應乘以增大系數2.0。伸臂層采用鋼結構，與鋼水平構件相連范圍的樓板宜采用現澆鋼筋混凝土，并加強抗剪連接件設計。伸臂下層應設置水平支撐，伸臂上層宜設置水平支撐。上下層樓板厚度不宜小于200mm，鋼筋雙層雙向通長設置，單層單向配筋率不應小于0.25%，并按抗震受拉錨固。巨柱、環(huán)帶結構構件應滿足不低于設防地震下彈性，罕遇地震下不屈服設計的性能目標，伸臂結構構件應滿足不低于設防地震下不屈服設計的性能目標?；旌辖Y構混合結構布置應符合下列規(guī)定外圍框架柱沿高度宜采用同類型結構構件；當采用不同類型結構構件時，應設置過渡層，且單柱的抗彎剛度變化不宜超過30%。外圍框架的周邊梁與柱應采用剛性連接；樓面梁與鋼筋混凝土筒體及外圍框架柱的連接可采用剛接或鉸接。豎向構件的型鋼或鋼管應延伸至地下室嵌固部位以下不少于一層，并滿足嵌固部位的配筋要求。高層鋼框架、鋼框架-支撐、鋼板剪力墻結構超限高層民用建筑鋼結構抗震設計應符合現行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011、現行行業(yè)標準《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》JGJ99的規(guī)定。當抗震設防烈度不高于8度（0.20g）、結構高度不大于100m時，可按現行國家標準《鋼結構設計標準》GB50017進行鋼結構構件和節(jié)點的抗震性能化設計。超限高層民用建筑鋼結構的關鍵構件、薄弱部位構件應提高抗震承載力，推遲進入塑性階段，且不應作為塑性耗能區(qū)。進行彈性分析時，設計構造能夠保證樓板與鋼梁間有可靠連接時，可考慮混凝土樓板與鋼梁的共同工作，兩側有樓板的鋼梁的慣性矩可取1.5Ib，僅一側有樓板的鋼梁的慣性矩可取1.2Ib，Ib為鋼梁的慣性矩。進行彈塑性分析時，不宜考慮混凝土樓板對鋼梁的慣性矩影響。鋼框架的梁柱剛接時，應考慮梁柱節(jié)點域的剪切變形影響。彈性階段的結構內力和位移計算可采用一階彈性分析、二階彈性分析或直接分析。當二階效應系數不大于0.1時，可忽略二階效應影響，采用一階彈性分析；當二階效應系數大于0.1、不大于0.25時，宜采用二階彈性分析或直接分析。二階效應系數不宜大于0.25。彈塑性階段分析采用等效彈性反應譜方法的阻尼比不宜大于5%鋼框架梁的上翼緣采用抗剪連接件與組合樓板連接時，可不驗算地震作用下的整體穩(wěn)定。235/235/fay235/fay

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框架-中心支撐結構和框架-偏心支撐結構的框架部分，當房屋高度不大于100m且框架部分按計算分配的地震剪力不大于底部總剪力的25%時，抗震構造措施可按框架結構降低一級采用，但不得低于四級。中心支撐框架，除頂層和出屋面的框架梁外，人字形和V形普通鋼支撐的框架梁在支撐連接處應保持連續(xù)，并按不計入支撐支點作用驗算重力荷載和支撐屈曲時不平衡力作用下的承載力，