結(jié)構(gòu)專業(yè)考試二級-2020年注冊結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試二級》上午真題

結(jié)構(gòu)專業(yè)考試二級-2020年注冊結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試二級》上午真題單選題（共25題，共25分）(1.)某普通鋼筋混凝土等截面連續(xù)梁，結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為50年，安全等級為二級，其計（江南博哥）算簡圖和支座B左側(cè)邊緣（1—1）截面處的配筋示意如題～3圖所示?；炷翉姸鹊燃塁35，鋼筋HRB400，梁截面b×h＝300mm×650mm。假定，作用在梁上的永久均布荷載標(biāo)準(zhǔn)qGk＝15kN/m（包括自重），AB段可變均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qLK1＝18kN/m，可變集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk＝200kN，BD段可變均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qLk2＝25kN/m。試問，支座B處梁的最大彎矩設(shè)計值MB（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近？()提示：永久荷載與可變荷載的荷載分項系數(shù)分別取1.3、1.5。A.360B.380C.400D.420正確答案：A參考解析：（1）取AC段為研究對象，由∑MC＝0，可得：FA×（5×2＋2.5）＋FB×2.5＝1.3×[15×（5×2＋2.5）×（5×2＋2.5）/2]＋1.5×18×5×2×（5＋2.5）＋1.5×25×2.5×2.5/2＋1.5×200×（5＋2.5）即：12.5FA＋2.5FB＝5915.625。（2）取AD段為研究對象，由∑MD＝0，可得：FA×5×3＋FB×5＝1.3×（15×5×3×5×3/2）＋1.5×18×5×2×5×2＋1.5×25×5×5/2＋1.5×200×5×2即：15FA＋5FB＝8362.5。聯(lián)立方程解得：FA＝346.875kN。故可得：MB＝FA×10－1.5×200×5－1.3×15×10×5－1.5×18×10×5＝－356.25kN·m。選項中與356.25最接近的是360，因此選A項。(2.)某普通辦公樓為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓蓋為梁板承重體系，其樓層平面及剖面如如圖所示。屋面為不上人屋面，隔墻均為固定隔墻，假定二次裝修荷載作為永久荷載考慮。試問，當(dāng)設(shè)計柱KZ1時，考慮活荷載折減，在第三層柱頂1—1截面處，由樓面荷載產(chǎn)生的柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值Nk的最小取值（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？()如圖提示：柱軸力僅按柱網(wǎng)尺寸對應(yīng)的負(fù)荷面積計算。A.140B.150C.180D.210正確答案：C參考解析：（1）根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第5.1.1條規(guī)定，民用建筑樓面均布活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值及其組合值系數(shù)、頻遇值系數(shù)和準(zhǔn)永久值系數(shù)的取值，不應(yīng)小于表5.1.1的規(guī)定。查表5.1.1可知，普通辦公樓的民用建筑樓面均布活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為：q＝2kN/m2。（2）根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500099—2012）第5.1.2-2條表5.1.2-2規(guī)定，第三層柱頂1—1截面以上有3層，查表5.1.2-2可知，樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值的折減系數(shù)為0.85，因此，由樓面荷載產(chǎn)生的柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值Nk的最小取值為：Nk＝2.0×9×7.8/2×0.85×3＝179.01kN選項中與179.01最接近的是180，因此選C項。(3.)某六層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，抗震等級為三級，結(jié)構(gòu)層高3.9m，所有框架梁頂均與樓板面平。假定，其中某框架柱混凝土強度等級為C40，軸壓0.7，箍筋的保護層厚度c＝20mm，截面及配筋如如圖所示，與柱頂相連的框架梁的截面高度為850mm，框架柱在地震組合下的反彎點在柱凈高中部。試問下列表述何項正確？()提示：按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）作答，體積配箍率計算時不考慮重疊部分箍筋。A.該框架柱的體積配箍率為0.96%，箍筋配置滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）的構(gòu)造要求B.該框架柱的體積配箍率為1.11%，箍筋配置滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）的構(gòu)造要求C.該框架柱的體積配箍率為0.96%，箍筋配置不滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）的構(gòu)造要求D.該框架柱的體積配箍率為1.11%，箍筋配置不滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）的構(gòu)造要求正確答案：D參考解析：（1）根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.6.3條規(guī)定，當(dāng)為方格網(wǎng)式配筋時，鋼筋網(wǎng)兩個方向上單位長度內(nèi)鋼筋截面面積的比值不宜大于1.5，其體積配筋率ρv應(yīng)按下列公式計算：式中，n1、As1分別為方格網(wǎng)沿l1方向的鋼筋根數(shù)、單根鋼筋的截面面積；n2、As2分別為方格網(wǎng)沿l2方向的鋼筋根數(shù)、單根鋼筋的截面面積；Acor為方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心截面面積；s為方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋的間距。由題圖可知，l1＝l2＝l＝850－2×20－10＝800mm；Acor＝（850－2×20－2×10）2mm2。故可得：（2）根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.3.12條第1款規(guī)定，對框架結(jié)構(gòu)中的框架柱，當(dāng)其反彎點在層高范圍內(nèi)時，可取為Hn/（2h0），其中Hn為住凈高，h0為截面的有效高度。則有：as＝20＋10＋25/2＝42.5；h0＝850－42.5＝807.5；可得剪跨比：（3）根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第11.4.7條第4款規(guī)定，當(dāng)剪跨比λ不大于2時，宜采用復(fù)合螺旋箍或井字復(fù)合箍，其箍筋體積配筋率不應(yīng)小于1.2%；9度設(shè)防烈度一級抗震等級時，不應(yīng)小于1.5%。故體積配箍率不滿足，選擇D項。(4.)某五層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，雙向柱距均為8.1m，房屋總高度18.3m?？拐鹪O(shè)防烈度7度（0.10g），設(shè)計地震分組為第二組，建筑場地類別為Ⅲ類，抗震設(shè)防類別為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類。假定，某正方形截面框架柱混凝土強度等級C40，剪跨比為1.6，該柱考慮地震作用組合的軸向壓力設(shè)計值為10750kN。試問，當(dāng)未采取有利于提高軸壓比限值的構(gòu)造措施時，該柱滿足軸壓比限值要求的最小截面邊長（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？()A.750B.800C.850D.900正確答案：C參考解析：（1）根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）第6.3.6條規(guī)定，柱軸壓比不宜超過表6.3.6的規(guī)定；建造于Ⅳ類場地且較高的高層建筑，柱軸壓比限值應(yīng)適當(dāng)減小。表6.3.6注2規(guī)定，表內(nèi)限值適用于剪跨比大于2、混凝土強度等級不高于C60的柱；剪跨比不大于2的柱，軸壓比限值應(yīng)降低0.05；剪跨比小于1.5的柱，軸壓比限值應(yīng)專門研究并采取特殊構(gòu)造措施。即：λ＝1.6＜2[μn]＝0.85－0.05＝0.8（2）第6.3.6條表6.3.6注1規(guī)定，軸壓比指柱組合的軸壓力設(shè)計值與柱的全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值乘積之比值；對本規(guī)范規(guī)定不進(jìn)行地震作用計算的結(jié)構(gòu)，可取無地震作用組合的軸力設(shè)計值計算。因此軸壓比：則截面面積：A＝10750×103/（19.1×0.8）＝703534該柱滿足軸壓比限值要求的最小截面邊長：選項中與838.8最接近的是850，因此選C項。(5.)假定，某鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，框架的抗震等級為三級，剪力墻的抗震等級為二級。試問，該結(jié)構(gòu)中下列何種構(gòu)件的縱向受力普通鋼筋，強制性要求其在最大拉力作用下的總伸長率實測值不應(yīng)小于9%？()①框架梁柱；②剪力墻中的連梁；③剪力墻的約束邊緣構(gòu)件。A.①B.①＋②C.①＋③D.①＋②＋③正確答案：A參考解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）第3.9.2條第2款規(guī)定，混凝土結(jié)構(gòu)材料應(yīng)符合下列規(guī)定：①混凝土的強度等級，框支梁、框支柱及抗震等級為一級的框架梁、柱、節(jié)點核芯區(qū)，不應(yīng)低于C30；構(gòu)造柱、芯柱、圈梁及其他各類構(gòu)件不應(yīng)低于C20；②抗震等級為一、二、三級的框架和斜撐構(gòu)件（含梯段），其縱向受力鋼筋采用普通鋼筋時，鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應(yīng)小于1.25；鋼筋的屈服強度實測值與屈服強度標(biāo)準(zhǔn)值的比值不應(yīng)大于1.3，且鋼筋在最大拉力下的總伸長率實測值不應(yīng)小于9%。故選擇A項。(6.)平原地區(qū)某建筑物的現(xiàn)澆鋼筋混凝土板式雨篷，寬度3.6m，挑出長度1n＝2m，如如圖所示。假定基本雪壓s0＝0.95kN/m2，試問，雨篷根部由雪荷載引起的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk（kN·m/m），與下列何項數(shù)值最為接近？()A.2.0B.4.0C.6.0D.8.0正確答案：B參考解析：（1）根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500099—2012）第7.2.1條規(guī)定，屋面積雪分布系數(shù)應(yīng)根據(jù)不同類別的屋面形式，按表7.2.1采用。對于題圖中雨篷根部由雪荷載引起的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，按高低屋面計算，查表7.2.1可得：a＝2h＝2×（20－4）＝32mb2＝2m＜a取μr＝2.0μr，m＝（12＋2）/32＜1max{μr，μr，m}＝2（2）根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第7.1.1條規(guī)定，屋面水平投影面上的雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計算：Sk＝μrs0代入已知數(shù)據(jù)，可得雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Sk＝2×S＝2×0.95由雪荷載引起的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Mk＝Sk×2×2/2＝2×0.95×2＝3.8kN·m/m選項中與3.8最接近的是4.0，因此選B項。(7.)某普通鋼筋混凝土等截面連續(xù)梁，結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為50年，安全等級為二級，其計算簡圖和支座B左側(cè)邊緣（1—1）截面處的配筋示意如題～3圖所示。混凝土強度等級C35，鋼筋HRB400，梁截面b×h＝300mm×650mm。假定，該連續(xù)梁為非獨立梁，作用在梁上的均布荷載設(shè)計值均為q＝48kN/m（包括自重），集中荷載設(shè)計值P＝600kN，as＝40mm，梁中未配置彎起鋼筋。試問，按斜截面受剪承載力計算，支座B左側(cè)邊緣（1—1）截面處的最小抗剪箍筋配置Asv/s（mm2/mm），下與列何項數(shù)值最為接近？()提示：不考慮活荷載不利布置。A.1.2B.1.5C.1.7D.2.0正確答案：C參考解析：（1）取AC段為研究對象，由∑MC＝0，可得：FA×（5×2＋2.5）＋FB×2.5＝600×（5＋2.5）＋48×（5×2＋2.5）×（5×2＋2.5）/2即：12.5FA＋2.5FB＝8250。（2）取AD段為研究對象，由∑MD＝0，可得：FA×5×3＋FB×5＝600×5×2＋48×5×3×（5×3/2）即：3FA＋FB＝2280。聯(lián)立方程解得：FA＝510kN。（3）取AC段為研究對象，由∑FB＝0，可得：VB左＋510＝600＋48×10解得：VB左＝570kN。（4）根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015版）第6.3.4條規(guī)定，當(dāng)僅配置箍筋時，矩形、T形和I形截面受彎構(gòu)件的斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：VB左＝0.7ftbh0＋fyv（Asv/s）·h0即：570×103＝0.7×1.57×300×610＋360×（Asv/s）×610。解得：Asv/s＝1.68。選項中與1.68最接近的是1.7，因此選C項。(8.)某普通鋼筋混凝土等截面連續(xù)梁，結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為50年，安全等級為二級，其計算簡圖和支座B左側(cè)邊緣（1—1）截面處的配筋示意如題～3圖所示。混凝土強度等級C35，鋼筋HRB400，梁截面b×h＝300mm×650mm。假定，AB跨內(nèi)某截面承受正彎矩作用（梁底鋼筋受拉），梁頂縱向鋼筋422，梁底縱向鋼筋可按需要配置，不考慮腰筋的作用，a′s＝40mm，as＝70mm。試問，考慮受壓鋼筋充分利用的情況下，該截面通過調(diào)整受拉鋼筋可獲得的最大正截面受彎承載力設(shè)計值M（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近？()提示：ξb＝0.518。A.860B.940C.102D.1100正確答案：B參考解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015版）第6.2.10條規(guī)定，矩形截面或翼緣位于受拉邊的倒T形截面受彎構(gòu)件，其正截面受彎承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：當(dāng)x＝xb時，M最大，xb＝ξbh0＝0.518×（650－70）＝300.44mm。則可得正截面受彎承載力為：M＝α1fcbx（h0－x/2）＋f′yA′s（h0－a′s）＝1.0×16.7×300×300.44×（580－300.44/2）＋360×4×3.14×222/4×（580－40）＝942.3kN·m選項中與942.3最接近的是940，因此選B項。(9.)抗震設(shè)防烈度為7度（0.1g）的某規(guī)則剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度22m，抗震設(shè)防類別為乙類。假定，位于底部加強區(qū)的某剪力墻如如圖所示，其底層重力荷載代表值作用下的軸壓比為0.35，試問，該剪力墻左、右兩端約束邊緣構(gòu)件長度lc（mm）及陰影部分尺寸（A）b（mm）的最小取值，與下列何項數(shù)值最為接近？()提示：按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）作答。A.左端：lc＝650，a＝400；右端：lc＝550，b＝550B.左端：lc＝700，a＝700；右端：lc＝550，b＝550C.左端：lc＝650，a＝400；右端：lc＝500，b＝500D.左端：lc＝700，a＝700；右端：lc＝500，b＝500正確答案：A參考解析：（1）根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）第6.4.5條第2款規(guī)定，當(dāng)?shù)讓訅χ捉孛娴妮S壓比大于表6.4.5-1規(guī)定的數(shù)值時，應(yīng)在底部加強部位及相鄰上一層設(shè)置約束邊緣構(gòu)件在以上的其他部位可設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件。（2）第6.1.2條規(guī)定，鋼筋混凝土房屋應(yīng)根據(jù)設(shè)防類別、烈度、結(jié)構(gòu)類型和房屋高度采用不同的抗震等級，并應(yīng)符合相應(yīng)的計算和構(gòu)造措施要求。丙類建筑的抗震等級應(yīng)按表6.1.2確定?？拐鹪O(shè)防烈度為7度（0.1g）的某規(guī)則剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度22m，抗震設(shè)防類別為乙類，甲乙類建筑按規(guī)定提高一度確定其抗震等級，查表6.1.2可知，該結(jié)構(gòu)應(yīng)采用三級抗震。（3）第6.4.5條第2款規(guī)定，約束邊緣構(gòu)件沿墻肢的長度、配箍特征值、箍筋和縱向鋼筋宜符合表6.4.5-3的要求。由表6.4.5-3，結(jié)合圖6.4.5-2。左端：a＝400＜2×250，按無端柱，有：lc＝0.15hw＝0.15×4300＝645mma＝max{bw，lc/2，400}＝max{250，645/2，400}＝400mmm右端：第6.4.5條表6.4.5-3注2規(guī)定，lc為約束邊緣構(gòu)件沿墻肢長度，且不小于墻厚和400mm；有翼墻或端柱時不應(yīng)小于翼墻厚度或端柱沿墻肢方向截面高度加300mm。則可得：lc≥250＋300＝550mmb≥250＋300＝550mm(10.)假定，某7度區(qū)甲、乙、丙三棟現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)建筑，抗震設(shè)防類別均為丙類，如如圖所示。試問，甲乙之間、乙丙之間滿足《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）要求的最小防震縫寬度（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？()A.140，120B.200，170C.200，120D.240，240正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）第6.1.4條第1款規(guī)定，防震縫寬度應(yīng)分別符合下列要求：①框架結(jié)構(gòu)（包括設(shè)置少量抗震墻的框架結(jié)構(gòu)）房屋的防震縫寬度，當(dāng)高度不超過15m時不應(yīng)小于100mm；高度超過15m時，6度、7度、8度和9度分別每增加高度5m、4m、3m和2m，宜加寬20mm；②框架—抗震墻結(jié)構(gòu)房屋的防震縫寬度不應(yīng)小于本款①項規(guī)定數(shù)值的70%，抗震墻結(jié)構(gòu)房屋的防震縫寬度不應(yīng)小于本款①項規(guī)定數(shù)值的50%；且均不宜小于100mm；③防震縫兩側(cè)結(jié)構(gòu)類型不同時，宜按需要較寬防震縫的結(jié)構(gòu)類型和較低房屋高度確定縫寬。（1）甲乙之間有：100＋（35－15）/4×20＝200mm（2）乙丙之間有：故選擇B項。(11.)某普通鋼筋混凝土等截面簡支梁，其截面為矩形，全跨承受豎向均布荷載作用，計算跨度l0＝6.5m。假定，按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計算的跨中最大彎矩Mk＝160kN·m，按荷載準(zhǔn)永久組合計算的跨中最大彎矩Mq＝140kN·m，梁的短期剛度B＝5.713×1013N·mm2，不考慮受壓區(qū)鋼筋的作用。試問，該簡支梁由豎向荷載作用引起的最大豎向位移計算值（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？()A.11B.15C.22D.25正確答案：C參考解析：（1）根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第3.4.3條規(guī)定，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的最大撓度應(yīng)按荷載的準(zhǔn)永久組合。（2）第7.2.5條規(guī)定，不考慮受壓區(qū)鋼筋的作用，θ＝2.0。（3）第7.2.2條第2款規(guī)定，采用荷載的準(zhǔn)永久組合時，考慮荷載長期作用影響的剛度B可按下列規(guī)定計算：B＝Bs/θ＝5.713/2×1013＝2.8565×1013式中，Bs為按荷載準(zhǔn)永久組合計算的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件或按標(biāo)準(zhǔn)組合計算的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的短期剛度。則該簡支梁由豎向荷載作用引起的最大豎向位移計算值：選項中與21.6最接近的是22，因此選C項。(12.)某鋼結(jié)構(gòu)桁架上、下弦桿采用雙鋼角組合T型截面，腹桿均采用軋制等邊單角鋼，如題～20圖所示。鋼材均采用Q235鋼。不考慮抗震。試問，題～20圖（b）所示支座斜桿在節(jié)點處危險截面的有效截面系數(shù)η，與下列何項數(shù)值最為接近？()A.0.7B.0.85C.0.9D.1.0正確答案：B參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第7.1.3條規(guī)定，軸心受拉構(gòu)件和軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)其組成板件在節(jié)點或拼接處并非全部直接傳力時，應(yīng)將危險截面的面積乘以有效截面系數(shù)η，不同構(gòu)件截面形式和連接方式的η值應(yīng)符合表7.1.3的規(guī)定。查表7.1.3可知，對于單邊連接單角鋼，η＝0.85。(13.)某鋼結(jié)構(gòu)桁架上、下弦桿采用雙鋼角組合T型截面，腹桿均采用軋制等邊單角鋼，如題～20圖所示。鋼材均采用Q235鋼。不考慮抗震。假定，題～20圖（b）所示支座斜桿采用L140×12，其截面特性；A＝32.51cm2，最小回轉(zhuǎn)半徑iy0＝2.76cm，軸心壓力設(shè)計值N＝235kN，節(jié)點板構(gòu)造滿足《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB5017—2017）的要求。試問，支座斜桿進(jìn)行穩(wěn)定性計算時，其計算應(yīng)力與抗壓強度設(shè)計值的比值，與下列何項數(shù)值最為接近？()A.0.48B.0.59C.0.66D.0.78正確答案：C參考解析：（1）根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第7.4.1條規(guī)定，確定桁架弦桿和單系腹桿的長細(xì)比時，其計算長度l0應(yīng)按表7.4.1-1的規(guī)定采用；采用相貫焊接連接的鋼管桁架，其構(gòu)件計算長度l0可按表7.4.1-2的規(guī)定取值；除鋼管結(jié)構(gòu)外，無節(jié)點板的腹桿計算長度在任意平面內(nèi)均應(yīng)取其等于幾何長度。桁架再分式腹桿體系的受壓主斜桿及K形腹桿體系的豎桿等，在桁架平面內(nèi)的計算長度則取節(jié)點中心間距離。由圖可知，支座斜桿長度：查表7.4.1-1，則有長細(xì)比：λmn＝0.9l/iy0＝0.9×2121/27.6＝69.16（2）根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第7.2.1條表7.2.1-1注1規(guī)定，a類Q235鋼為b類。（3）根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）附錄D.0.2條規(guī)定，b類截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)按表D.0.2取值。λmn＝69.16，Q235鋼，εk＝1，查表D.0.2，則計算可得φ＝0.756。（4）根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第7.6.1條規(guī)定，受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下列公式計算：式中，η為折減系數(shù)，當(dāng)計算值大于1.0時取為1.0。對于等邊單角鋼：η＝0.6＋0.0015λ＝0.6＋0.0015×69.16＝0.7則計算應(yīng)力與抗壓強度設(shè)計值的比值：選項中與0.635最接近的是0.66，因此選C項。(14.)某鋼結(jié)構(gòu)桁架上、下弦桿采用雙鋼角組合T型截面，腹桿均采用軋制等邊單角鋼，如題～20圖所示。鋼材均采用Q235鋼。不考慮抗震。設(shè)計條件同題。試問，題～20圖（b）所示節(jié)點板按構(gòu)造要求宜采用的最小厚度（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？()A.18B.16C.14D.12正確答案：A參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第7.6.1條第3款規(guī)定，當(dāng)受壓斜桿用節(jié)點板和桁架弦桿相連接時，節(jié)點板厚度不宜小于斜桿肢寬的1/8。則節(jié)點板按構(gòu)造要求宜采用的最小厚度：tf≥140/8＝17.5mm選項中與17.5最接近的是18，因此選A項。(15.)某多跨單層廠房中柱（視為有側(cè)移框架柱）為單階柱。上柱（上端與實腹梁剛接）采用焊接實腹工字形截面H900×400×12×25，翼緣為焰切邊，截面無栓（釘）孔削弱，截面特性：A＝302cm2，Ix＝44329cm4，Wx＝9874cm2，lx＝38.35cm，ly＝9.39cm。下柱（下端與基礎(chǔ)剛接）采用格構(gòu)式鋼柱。計算簡圖及上柱截面如題～22圖所示?？蚣芙Y(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移采用一階彈性分析進(jìn)行計算，上柱內(nèi)力基本組合設(shè)計值為：N＝970kN，Mx＝1706kN·m。鋼材采用Q345鋼，εk＝0.825，不考慮抗震。假定上柱平面內(nèi)計算長度系數(shù)μx＝1.71。試問，上柱進(jìn)行平面內(nèi)穩(wěn)定性計算時，以應(yīng)力表達(dá)的穩(wěn)定性計算值（N/mm2），與下列何項數(shù)值最為接近？()提示：截面板件寬厚比等級為S4級。A.165B.195C.215D.245正確答案：C參考解析：（1）根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第8.1.1條規(guī)定，截面塑性發(fā)展系數(shù)，根據(jù)其受壓板件的內(nèi)力分布情況確定其截面板件寬厚比等級，當(dāng)截面板件寬厚比等級不滿足S3級要求時，取1.0。已知截面板件寬厚比等級為S4級，則γx＝1.0。（2）第7.2.1條表7.2.1-1規(guī)定，對于焊接實腹工字形截面H900×400×12×25，翼緣為焰切邊，構(gòu)件為b類截面。（3）附錄D.0.2條規(guī)定，b類截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)按表D.0.2取值。λx＝Mxl/Zx＝10820×1.71/383.5＝48.2，εk＝0.825，查表D.0.2，則計算可得φx＝0.8642。（4）根據(jù)第8.2.1條“平面內(nèi)穩(wěn)定性計算公式”，則有：選項中與231.4最接近的是215，因此選C項。(16.)某多跨單層廠房中柱（視為有側(cè)移框架柱）為單階柱。上柱（上端與實腹梁剛接）采用焊接實腹工字形截面H900×400×12×25，翼緣為焰切邊，截面無栓（釘）孔削弱，截面特性：A＝302cm2，Ix＝44329cm4，Wx＝9874cm2，lx＝38.35cm，ly＝9.39cm。下柱（下端與基礎(chǔ)剛接）采用格構(gòu)式鋼柱。計算簡圖及上柱截面如題～22圖所示?？蚣芙Y(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移采用一階彈性分析進(jìn)行計算，上柱內(nèi)力基本組合設(shè)計值為：N＝970kN，Mx＝1706kN·m。鋼材采用Q345鋼，εk＝0.825，不考慮抗震。假定上柱截面板件寬厚比符合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）S4級截面要求。不設(shè)置加勁肋時，上柱截面腹板件寬厚比限值，與下列何項數(shù)值最為接近？()提示：腹板計算邊緣的最大壓應(yīng)力σmax＝195N/mm2，腹板計算高度另一邊緣相應(yīng)的拉應(yīng)力σmin＝131N/mm2。A.53B.71C.85D.104正確答案：C參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第3.5.1條規(guī)定，進(jìn)行受彎和壓彎構(gòu)件計算時，截面板件寬厚比等級及限值應(yīng)符合表3.5.1的規(guī)定，其中參數(shù)α0應(yīng)按下式計算：式中，σmax為腹板計算邊緣的最大壓應(yīng)力，N/mm2；σmin為腹板計算高度另一邊緣相應(yīng)的應(yīng)力，N/mm2，壓應(yīng)力取正值，拉應(yīng)力取負(fù)值。對于S4級截面，查表3.5.1，上柱截面腹板件寬厚比限值：（40＋18α01.5）εk＝65＜h0/tw＜（45＋25α01.66）εk＝85.44故選擇B項。(17.)某三層砌體結(jié)構(gòu)局部平、剖如題～25圖所示，各層平面布置相同，各層層高均為3.40m；樓、屋蓋均為現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，底層設(shè)有剛性地坪，靜力計算方案為剛性方案?？v橫墻厚度均為240mm，采用MU10級燒結(jié)普通磚、M7.5級混合砂漿建筑，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。x軸通過墻A整截面的形心，試問，帶壁柱墻A對截面形心x軸的慣性矩I（mm4），與下列何項數(shù)值最為接近？()A.8280×106B.9260×106C.12600×106D.13800×106正確答案：D參考解析：（1）帶壁柱墻A截面中性軸高度：（2）壁柱墻A對截面形心x軸的慣性矩：I＝1/12×600×2×6103＋600×2×610×（610/2－237.8）2－1/12×355×3703×2－355×370×2×（370/2＋240－237.8）2＝13790×106mm2選項中與13790×106最接近的是13800×106，因此選D項。(18.)某三層砌體結(jié)構(gòu)局部平、剖如題～25圖所示，各層平面布置相同，各層層高均為3.40m；樓、屋蓋均為現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，底層設(shè)有剛性地坪，靜力計算方案為剛性方案?？v橫墻厚度均為240mm，采用MU10級燒結(jié)普通磚、M7.5級混合砂漿建筑，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。假定帶壁柱墻A對截面形心x軸的回轉(zhuǎn)半徑i＝160mm。試問，確定影響系數(shù)φ時，底層帶壁柱墻A的高厚比β的最小取值，應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？()A.6.6B.7.5C.7.9D.8.9正確答案：B參考解析：（1）根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.3條，對于底層帶壁柱墻A：H＝3400＋300＋500＝4200mm2H＝8400mm＜s＝9000mmH0＝1.0H＝4200mm（2）第5.1.2條規(guī)定，確定影響系數(shù)時，T形構(gòu)件高厚比β應(yīng)按下列公式計算：式中，γβ為不同材料砌體構(gòu)件的高厚比修正系數(shù)，按表5.1.2采用，查表5.1.2，對于采用MU10級燒結(jié)普通磚，γβ取1；H0為受壓構(gòu)件的計算高度，按本規(guī)范表5.1.3確定；hT為T形截面的折算厚度，可近似按3.5i計算，i為截面回轉(zhuǎn)半徑。則有：hT＝3.5i＝3.5×160＝560mm(19.)某三層砌體結(jié)構(gòu)局部平、剖如題～25圖所示，各層平面布置相同，各層層高均為3.40m；樓、屋蓋均為現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，底層設(shè)有剛性地坪，靜力計算方案為剛性方案?？v橫墻厚度均為240mm，采用MU10級燒結(jié)普通磚、M7.5級混合砂漿建筑，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。假定，二層帶壁柱墻A的T形截面尺寸發(fā)生變化，截面折算厚度hT＝566.7mm，截面面積A＝5×105m。構(gòu)件安全等級為二級。試問，當(dāng)按軸心受壓構(gòu)件計算時，二層帶壁柱墻A的最大承載力設(shè)計值（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？()A.770B.800C.840D.880正確答案：B參考解析：（1）根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.3條，對于二層帶壁柱墻A：H＝3400mm2H＝6800mm＜s＝9000mmH0＝1.0H＝3400mm（2）根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.2條，則有：（3）附錄D第D.0.1條規(guī)定，無筋砌體矩形截面單向偏心受壓構(gòu)件（圖D.0.1）承載力的影響系數(shù)φ，可按表D.0.1-1～表D.0.1-3采用。對于M7.5級混合砂漿建筑，按軸心受壓構(gòu)件計算時，查表D.0.1，φ＝0.95。（4）第3.2.1條第1款規(guī)定，燒結(jié)普通磚、燒結(jié)多孔磚砌體的抗壓強度設(shè)計值，應(yīng)按表3.2.1-1采用。對于MU10級燒結(jié)普通磚、M7.5級混合砂漿建筑，查表3.2.1-1，可知抗壓強度設(shè)計值f＝1.69MPa。（5）第5.1.1條規(guī)定，受壓構(gòu)件的承載力，應(yīng)符合下式的要求：N＝φfA＝0.95×1.69×5×105×103＝802.75kN選項中與802.75最接近的是800，因此選B項。(20.)某鋼結(jié)構(gòu)廠房設(shè)有三臺抓斗式起理機。工作級別為A7，最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pk，max＝342kN，最大輪壓設(shè)計值Pk，max＝564kN（已考慮動力系數(shù)）。吊車梁計算跨度為15m，采用Q345鋼焊接制作，焊后未經(jīng)熱處理，εk＝0.825。起重機輪壓分布圖及吊車梁截面如題～17圖所示。吊車梁截面特性；Ix＝2672278cm4，Wx上＝31797cm3，Wx下＝23045cm3；Inx＝2477118cm4，Wnx上＝－27813cm3，Wnx＝22328cm3。計算重級工作制吊車梁及其制動結(jié)構(gòu)的強度、穩(wěn)定性以及連接強度時，應(yīng)考慮由起重機擺動引起的橫向水平力。試問，作用于每個輪壓處由起重機擺動引起的橫向水平力標(biāo)準(zhǔn)值Hk（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？()A.17.1B.34.2C.51.3D.68.4正確答案：C參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第3.3.2條規(guī)定，計算重級工作制吊車梁或吊車桁架及其制動結(jié)構(gòu)的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應(yīng)考慮由起重機擺動引起的橫向水平力，此水平力不宜與荷載規(guī)范規(guī)定的橫向水平荷載同時考慮。作用于每個輪壓處的橫向水平力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算：Hk＝αPk，max式中，α為系數(shù)，對軟鉤起重機，取0.1；對抓斗或磁盤起重機，取0.15；對硬鉤起重機，取0.2。Pk，max為起重機最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值。已知本題為抓斗式起理機，起重機最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值為Pk，max＝342kN。則有橫向水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Hk＝αPk，max＝0.15×342＝51.3kN(21.)某鋼結(jié)構(gòu)廠房設(shè)有三臺抓斗式起理機。工作級別為A7，最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pk，max＝342kN，最大輪壓設(shè)計值Pk，max＝564kN（已考慮動力系數(shù)）。吊車梁計算跨度為15m，采用Q345鋼焊接制作，焊后未經(jīng)熱處理，εk＝0.825。起重機輪壓分布圖及吊車梁截面如題～17圖所示。吊車梁截面特性；Ix＝2672278cm4，Wx上＝31797cm3，Wx下＝23045cm3；Inx＝2477118cm4，Wnx上＝－27813cm3，Wnx＝22328cm3。假定，按2臺起重機同時作用進(jìn)行吊車梁強度，計算簡圖如如圖所示。試問，僅按起重機荷載進(jìn)行計算，吊車梁下翼緣受彎強度計算值（N/mm2），與下列何項數(shù)值最為接近？()提示：腹板設(shè)置加勁肋，滿足局部穩(wěn)定要求。如圖吊車梁最大彎矩計算簡圖A.223B.203C.183D.163正確答案：B參考解析：（1）依據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第3.5.1條規(guī)定，進(jìn)行受彎和壓彎構(gòu)件計算時，截面板件寬厚比等級及限值應(yīng)符合表3.5.1的規(guī)定。翼緣上：b/t＝（460－14）/（2×30）＝7.43≤9εk；翼緣下：b/t＝（300－14）/（2×20）＝7.15≤9εk；腹板：h0/tw＝（2000－50）/14＝139.3≤250；查表3.5.1可知，截面板件寬厚比等級為S5級，但腹板設(shè)置加勁肋，滿足局部文檔要求。（2）依據(jù)力學(xué)性質(zhì)：P×（1012×8＋5000×4）＝∑p·a，可得：RA·l＝2p·aRA＝4p·a/L＝（4×564×103×1024）/150000＝1056409.6NRB＝4P－RA＝1199590.4NM＝RB×a－p×（1012×2＋5000）＝1199590.4×7024－564000×（1012×2＋5000）＝4464386970N·mm（3）根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第6.1.1條規(guī)定，在主平面內(nèi)受彎的實腹式構(gòu)件，其受彎強度應(yīng)按下式計算：σ＝Mx/（γxWnx）＝4464386970/（1.00×22328000）＝200N/mm2選項中與200最接近的是203，因此選B項。(22.)某鋼結(jié)構(gòu)廠房設(shè)有三臺抓斗式起理機。工作級別為A7，最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pk，max＝342kN，最大輪壓設(shè)計值Pk，max＝564kN（已考慮動力系數(shù)）。吊車梁計算跨度為15m，采用Q345鋼焊接制作，焊后未經(jīng)熱處理，εk＝0.825。起重機輪壓分布圖及吊車梁截面如題～17圖所示。吊車梁截面特性；Ix＝2672278cm4，Wx上＝31797cm3，Wx下＝23045cm3；Inx＝2477118cm4，Wnx上＝－27813cm3，Wnx＝22328cm3。假定，起重機鋼軌理號為QU80，軌道高度hR＝130m。試問，在施理機最大輪壓作用下，該吊車梁腹板計算高度上邊緣的局部承壓強度計算值（N/mm2），與下列何項數(shù)值最為接近？()A.53B.72C.88D.118正確答案：D參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第6.1.4條第1款規(guī)定，當(dāng)梁受集中荷載且該荷載處又未設(shè)置支承加勁肋時，當(dāng)梁上翼緣受有沿腹板平面作用的集中荷載且該荷載處又未設(shè)置支承加勁肋時，腹板計算高度上邊緣的局部承壓強度應(yīng)按下列公式計算：σc＝ψF/（twlz）lz＝a＋5hy＋2hR式中，F(xiàn)為集中荷載設(shè)計值，對動力荷載應(yīng)考慮動；ψ為集中荷載的增大系數(shù)；對重級工作制吊車梁，ψ＝1.35；對其他梁，ψ＝1.0；lz為集中荷載在腹板計算高度上邊緣的假定分布長度。因此，有：ψ＝1.35，F(xiàn)＝564kNlz＝a＋5hy＋2hR＝50＋5×30＋2×130＝460mmσc＝ψF/（twlz）＝1.35×564×103/（14×460）＝118.23N/mm2選項中與118.23最接近的是118，因此選D項。(23.)某鋼結(jié)構(gòu)廠房設(shè)有三臺抓斗式起理機。工作級別為A7，最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pk，max＝342kN，最大輪壓設(shè)計值Pk，max＝564kN（已考慮動力系數(shù)）。吊車梁計算跨度為15m，采用Q345鋼焊接制作，焊后未經(jīng)熱處理，εk＝0.825。起重機輪壓分布圖及吊車梁截面如題～17圖所示。吊車梁截面特性；Ix＝2672278cm4，Wx上＝31797cm3，Wx下＝23045cm3；Inx＝2477118cm4，Wnx上＝－27813cm3，Wnx＝22328cm3。試問，下列關(guān)于吊車梁疲勞計算的論述，何項正確？()A.吊車梁在應(yīng)力循環(huán)中不出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位可不計算疲勞強度B.計算吊車梁疲勞時，吊車荷載應(yīng)采用設(shè)計值C.計算吊車梁疲勞時，吊車荷載應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值，且應(yīng)乘以動力系數(shù)D