公路混凝土橋梁火災(zāi)后安全性能評(píng)定技術(shù)規(guī)程

公路混凝土橋梁火災(zāi)后安全性能評(píng)定技術(shù)規(guī)程本文件規(guī)定了公路混凝土橋梁火災(zāi)后檢測(cè)與安全性能評(píng)定涉及的橋梁火場(chǎng)踏勘、外觀檢查、技術(shù)狀況評(píng)定、損傷檢測(cè)分析以及安全性能評(píng)定等的工作程序、內(nèi)容和方法。本文件適用于公路混凝土橋梁，其他混凝土橋梁亦可參照使用。2規(guī)范性引用文件下列文件中的內(nèi)容通過(guò)文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對(duì)應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。JGJ/T384鉆芯法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程JTGH11公路橋涵養(yǎng)護(hù)規(guī)范JTG/TH21公路橋梁技術(shù)狀況評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)JTG/TJ21公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程JTG/TJ21-01公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程JTG3420公路工程水泥及水泥混凝土試驗(yàn)規(guī)程3術(shù)語(yǔ)和定義下列術(shù)語(yǔ)和定義適用于本文件。3.1橋梁技術(shù)狀況評(píng)定generaltechnicalconditionofbridgeevaluation橋梁整體性能、完好程度、以及滿足設(shè)計(jì)使用要求等方面的描述與技術(shù)等級(jí)評(píng)定。3.2橋梁燒損狀況評(píng)定firedamagestatusofbridgeevaluation橋梁整體性能、完好程度、以及滿足設(shè)計(jì)使用要求等方面受到火災(zāi)影響的描述與燒損等級(jí)評(píng)定。3.3火場(chǎng)初始溫度Initialtemperatureoffiresite火災(zāi)前，橋位大氣環(huán)境的溫度。3.4火場(chǎng)最高溫度Maximumtemperatureoffiresite2火災(zāi)發(fā)生時(shí)，橋位大氣環(huán)境達(dá)到的最高溫度。3.5全盛期火災(zāi)持續(xù)時(shí)間durationtimeoffullydevelopedfire指橋梁火災(zāi)全盛期階段所持續(xù)的時(shí)間。3.6橋梁構(gòu)件溫度場(chǎng)temperaturefieldofbridgecomponent火災(zāi)過(guò)程中，混凝土橋梁表面及內(nèi)部溫度分布。3.7標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線standardfiretemperature-timecurve表示混凝土構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)耐火試驗(yàn)時(shí)，爐內(nèi)平均溫度—時(shí)間的關(guān)系曲線。［來(lái)源：ISO834-1—1999，9.15］3.8當(dāng)量標(biāo)準(zhǔn)升溫時(shí)間equivalentstandardtemperaturerisetime基于構(gòu)件損傷作用效應(yīng)等效原理，火場(chǎng)對(duì)構(gòu)件實(shí)際作用時(shí)間等效換算為標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線作用的3.9混凝土二次燒失量secondignitionlossofconcrete受火混凝土樣品烘干后，將其灼燒至恒重時(shí)失去質(zhì)量占烘干樣品的百分比。3.10名義劈裂強(qiáng)度nominalsplitstrength混凝土芯樣橫向劈裂破壞荷載與劈裂面積的比值。34總體要求4.1.1混凝土橋梁火災(zāi)事故后，在確保火災(zāi)現(xiàn)場(chǎng)安全前提下，應(yīng)及時(shí)委托具有相應(yīng)資質(zhì)和能力的單位開展橋梁火災(zāi)后安全性能評(píng)定工作。4.1.2開展混凝土橋梁火災(zāi)后安全性能評(píng)定工作所用到的儀器設(shè)備應(yīng)滿足測(cè)量精度、分辨力、重復(fù)性、量程及環(huán)境適應(yīng)性的要求，且應(yīng)在設(shè)備的檢定或校準(zhǔn)有效期內(nèi)。4.1.3開展混凝土橋梁火災(zāi)后安全性能評(píng)定工作應(yīng)遵照循序漸進(jìn)、逐層深入的總體原則，具體工作內(nèi)容和程序見圖1。階段一階段二階段三階段四 組建勘察小組 火災(zāi)作用過(guò)程調(diào)查 橋梁火災(zāi)資料收集火場(chǎng)踏勘 橋梁結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀調(diào)查技術(shù)等級(jí)初步評(píng)定確定橋梁臨時(shí)管理措施 評(píng)定技術(shù)方案編制外觀檢查上部與下部混凝土構(gòu)件外觀狀況橋面系外觀狀況外觀檢查 纜索構(gòu)件外觀狀況支座外觀狀況 技術(shù)狀況詳細(xì)評(píng)定否構(gòu)件溫度檢測(cè)分析當(dāng)量升溫時(shí)間計(jì)算鋼筋與混凝土粘結(jié)性能截面縮減分析荷載試驗(yàn)否構(gòu)件溫度檢測(cè)分析當(dāng)量升溫時(shí)間計(jì)算鋼筋與混凝土粘結(jié)性能截面縮減分析荷載試驗(yàn)是溫度場(chǎng)有限元分析混凝土材料力學(xué)性能溫度場(chǎng)有限元分析混凝土材料力學(xué)性能溫度場(chǎng)檢測(cè)分析普通鋼筋材料力學(xué)性能預(yù)應(yīng)力鋼筋材料力學(xué)性能 材料性能損傷檢測(cè)分析預(yù)應(yīng)力鋼筋材料力學(xué)性能 纜索及鋼絲材料力學(xué)性能 構(gòu)件截面損傷量化承載能力檢算承載能力檢算安全性能評(píng)定評(píng)定報(bào)告編制圖1混凝土橋梁火災(zāi)后安全性能評(píng)定工作內(nèi)容和程序45火場(chǎng)踏勘5.1通用要求5.1.1火場(chǎng)踏勘對(duì)象應(yīng)為火災(zāi)影響范圍內(nèi)獨(dú)立受力的橋跨結(jié)構(gòu)；對(duì)于局部小范圍火災(zāi)，經(jīng)初步調(diào)查確認(rèn)受損范圍僅發(fā)生在有限區(qū)域時(shí)，可僅考慮火災(zāi)影響區(qū)域范圍內(nèi)的構(gòu)件或部件。5.1.2火場(chǎng)踏勘工作內(nèi)容應(yīng)包括橋梁火災(zāi)資料收集、火災(zāi)作用過(guò)程調(diào)查和橋梁結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀調(diào)查等。5.1.3在火場(chǎng)踏勘過(guò)程中，應(yīng)對(duì)起火點(diǎn)位置、火災(zāi)經(jīng)過(guò)、燃燒情況、燃燒物種類和數(shù)量等及時(shí)做好記錄，并繪制火場(chǎng)燃燒點(diǎn)和影響區(qū)域分布圖，記錄內(nèi)容可見附錄A。5.1.4火場(chǎng)踏勘完成后，應(yīng)按照7.1節(jié)和7.2節(jié)的要求進(jìn)行橋梁技術(shù)狀況初步評(píng)定。5.2橋梁火災(zāi)資料收集5.2.1橋梁火災(zāi)資料應(yīng)包括火災(zāi)災(zāi)情資料和橋梁設(shè)計(jì)、建設(shè)和營(yíng)運(yùn)管理等方面的技術(shù)資料。5.2.2橋梁火災(zāi)災(zāi)情資料宜包括如下內(nèi)容：a）橋梁火災(zāi)的發(fā)生時(shí)間和持續(xù)時(shí)間；b）橋梁火災(zāi)發(fā)生時(shí)周邊環(huán)境情況（火災(zāi)發(fā)生時(shí)天氣情況、橋上交通情況、橋下通風(fēng)情況等c）橋梁火災(zāi)發(fā)生、發(fā)展和熄滅全過(guò)程（包括起火過(guò)程、燃燒路徑、滅火方式及過(guò)程等d）現(xiàn)場(chǎng)目擊者和相關(guān)單位關(guān)于起火原因、燃燒過(guò)程和作用范圍的敘述、記錄和報(bào)告等。5.2.3橋梁建設(shè)和營(yíng)運(yùn)管理方面的技術(shù)資料宜包括下列內(nèi)容：a）橋梁設(shè)計(jì)、施工、監(jiān)理、監(jiān)控和交竣工等反映橋梁建造過(guò)程的資料；b）橋梁營(yíng)運(yùn)、檢測(cè)、養(yǎng)護(hù)、維修和加固等反映橋梁營(yíng)運(yùn)過(guò)程的資料。5.3火災(zāi)作用過(guò)程調(diào)查5.3.1火災(zāi)作用過(guò)程調(diào)查內(nèi)容應(yīng)包括燃燒物情況、火災(zāi)燃燒過(guò)程和火場(chǎng)殘留物狀況等。5.3.2燃燒物情況調(diào)查內(nèi)容應(yīng)包括燃燒物種類、數(shù)量、位置和熱量估算（估算方法見附錄B）、橋下凈空、附近通風(fēng)狀況和環(huán)境條件等。5.3.3火災(zāi)燃燒過(guò)程調(diào)查內(nèi)容應(yīng)包括開始燃燒的部位、各燃燒點(diǎn)分布、燃燒的情況（猛火、烈火、中火或悶燒）、燃燒持續(xù)的時(shí)間、滅火基本過(guò)程等。5.3.4火場(chǎng)殘留物狀況調(diào)查內(nèi)容應(yīng)包括殘留物種類及分布，以及其熔化、變形、燒損程度等，并宜結(jié)合附錄C分析混凝土構(gòu)件表面曾達(dá)到溫度及作用范圍。5.4橋梁結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀調(diào)查5.4.1火災(zāi)后混凝土橋梁結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀調(diào)查內(nèi)容應(yīng)包括橋梁交通情況、結(jié)構(gòu)或構(gòu)件總體和局部缺損等。5.4.2火災(zāi)后橋梁交通情況調(diào)查內(nèi)容宜包括火災(zāi)發(fā)生前、發(fā)生時(shí)和發(fā)生后通行車輛數(shù)量、類型和載重55.4.3橋梁結(jié)構(gòu)或構(gòu)件總體缺損狀況調(diào)查內(nèi)容應(yīng)包括橋梁結(jié)構(gòu)或構(gòu)件受火概貌、變形情況的影像和記錄。5.4.4橋梁構(gòu)件局部缺損狀況調(diào)查內(nèi)容應(yīng)包括混凝土局部剝落范圍、混凝土顏色變化情況、鋼筋外露情況和構(gòu)件連接節(jié)點(diǎn)局部裂損狀況等。5.4.5橋梁結(jié)構(gòu)或構(gòu)件現(xiàn)狀調(diào)查方式以目測(cè)、影像記錄為主，可輔以簡(jiǎn)易量測(cè)工具。并宜注重分析火災(zāi)發(fā)展過(guò)程和滅火方式對(duì)構(gòu)件的影響。6外觀檢查6.1通用要求6.1.1火場(chǎng)踏勘完成后，開展現(xiàn)場(chǎng)外觀檢查前，應(yīng)根據(jù)初步掌握的橋梁技術(shù)狀況，結(jié)合橋梁火場(chǎng)實(shí)際，制定下一步橋梁火災(zāi)后檢測(cè)與安全性能評(píng)定技術(shù)方案。6.1.2外觀檢查工作內(nèi)容包括上部與下部混凝土構(gòu)件、橋面系、纜索構(gòu)件和支座等主要構(gòu)件受火后的外觀狀況，并應(yīng)加強(qiáng)火災(zāi)影響相鄰構(gòu)件及連接點(diǎn)的檢查。6.1.3橋梁外觀檢查完成后，應(yīng)按照7.1節(jié)和7.3節(jié)的要求對(duì)橋梁技術(shù)狀況進(jìn)行詳細(xì)評(píng)定。6.2評(píng)定技術(shù)方案編制6.2.1混凝土橋梁火災(zāi)后檢測(cè)與安全性能評(píng)定技術(shù)方案應(yīng)包括內(nèi)容如下：a）橋梁概況，如橋名、地點(diǎn)、建成年代、結(jié)構(gòu)形式、跨徑組合、橋面布置、荷載等級(jí)等；b）橋梁火災(zāi)事故及影響范圍；c）檢測(cè)目的；d）檢測(cè)依據(jù)；e）檢測(cè)的內(nèi)容和方法；f）擬投入的儀器和設(shè)備；g）人員和工期計(jì)劃；h）相關(guān)安全保障措施。6.3上部與下部混凝土構(gòu)件外觀狀況檢查6.3.1上部與下部混凝土構(gòu)件外觀狀況檢查內(nèi)容應(yīng)包括混凝土外觀狀況，普通鋼筋外觀狀況，預(yù)應(yīng)力鋼筋外觀狀況，構(gòu)件的變形、撓曲和位移等。6.3.2混凝土外觀狀況檢查內(nèi)容應(yīng)包括混凝土剝落情況、表觀顏色變化、開裂和錘擊反應(yīng)特征等。應(yīng)注重?fù)p傷區(qū)域附著物形態(tài)的記錄，宜結(jié)合附錄C和附錄D分析混凝土表面歷經(jīng)溫度狀況。6.3.3普通鋼筋外觀狀況檢查內(nèi)容應(yīng)包括鋼筋外露數(shù)量、長(zhǎng)度和變形狀況等。并應(yīng)對(duì)受力鋼筋與構(gòu)造鋼筋予以區(qū)分記錄。66.3.4預(yù)應(yīng)力鋼筋外觀狀況檢查內(nèi)容應(yīng)包括預(yù)應(yīng)力波紋管及鋼筋外露數(shù)量、長(zhǎng)度和變形狀況等。并應(yīng)對(duì)不同預(yù)應(yīng)力體系類型予以區(qū)分記錄。6.3.5混凝土構(gòu)件外觀狀況檢查應(yīng)采用人工目測(cè)、錘擊和影像記錄的方式開展。應(yīng)對(duì)檢查得到的混凝土剝落位置、面積、深度，混凝土表觀顏色變化情況，混凝土裂縫分布，混凝土錘擊反應(yīng)特征，附著殘留物狀況、普通鋼筋外露數(shù)量、長(zhǎng)度和變形狀況，預(yù)應(yīng)力波紋管及鋼筋外露數(shù)量、長(zhǎng)度和變形狀況等做詳細(xì)的記錄，記錄內(nèi)容可參照附錄E，并宜根據(jù)檢查結(jié)果分析鋼筋粘結(jié)性能受影響范圍。6.3.6受火災(zāi)影響的混凝土構(gòu)件位移、撓曲和變形檢查時(shí)，可采用目測(cè)配合影像記錄方式進(jìn)行，宜采用鋼直尺、水準(zhǔn)儀或全站儀進(jìn)行核驗(yàn)，并注重進(jìn)行構(gòu)件間連接點(diǎn)變形和開裂情況的檢查。宜將量測(cè)結(jié)果與考慮溫度修正的成橋線形對(duì)比，以反映火災(zāi)對(duì)混凝土構(gòu)件的影響。6.4纜索構(gòu)件外觀狀況檢查6.4.1纜索構(gòu)件外觀狀況檢查內(nèi)容應(yīng)包括構(gòu)件PE護(hù)套、鋼絲防腐涂層燒損狀況、鋼絲變形和斷裂等。6.4.2纜索構(gòu)件PE護(hù)套燒損狀況檢查的內(nèi)容應(yīng)包括PE護(hù)套受損范圍和深度。6.4.3纜索鋼絲防腐涂層燒損狀況檢查的內(nèi)容應(yīng)包括防腐涂層是否存在燒損破壞、融化成滴和軟化變形等。6.4.4開展纜索構(gòu)件PE護(hù)套和鋼絲防腐涂層燒損狀況檢查時(shí)，應(yīng)由人工輔助簡(jiǎn)易工具進(jìn)行接觸式探查，重點(diǎn)記錄其燒損形態(tài)，且宜根據(jù)檢測(cè)結(jié)果，結(jié)合PE護(hù)套和防腐涂層的材料類型，參照其對(duì)應(yīng)附錄C中的變態(tài)溫度、燃點(diǎn)，綜合分析拉索鋼絲表面歷經(jīng)的溫度狀況，評(píng)價(jià)火災(zāi)對(duì)纜索構(gòu)件的影響。6.4.5纜索鋼絲變形和斷裂情況的檢查應(yīng)包括纜索鋼絲變形狀況和斷絲數(shù)量，應(yīng)對(duì)纜索鋼絲變形后的直徑進(jìn)行量測(cè)，且宜將其與火災(zāi)前進(jìn)行對(duì)比分析，評(píng)價(jià)火災(zāi)對(duì)纜索構(gòu)件的影響。6.5橋面系外觀狀況的檢查6.5.1橋面系外觀檢查內(nèi)容應(yīng)包括橋面鋪裝、人行道、防撞護(hù)欄、伸縮裝置、標(biāo)志及標(biāo)線等組成部分的燒損狀況。6.5.2橋面鋪裝層燒損狀況檢查內(nèi)容應(yīng)包括鋪裝層受火災(zāi)影響范圍和受污染程度，并宜注重鋪裝層火災(zāi)后抗滑能力的分析。6.5.3混凝土防撞護(hù)欄燒損狀況檢查的內(nèi)容應(yīng)包括混凝土裂損范圍、顏色變化和鋼筋外露狀況等，并宜根據(jù)檢查結(jié)果，參照附錄D，分析護(hù)欄表面歷經(jīng)的溫度狀況。6.5.4人行道板燒損狀況檢查的內(nèi)容應(yīng)包括混凝土裂損范圍、顏色變化和鋼筋外露狀況等，并宜根據(jù)檢查結(jié)果，參照附錄D，分析人行道板表面歷經(jīng)的溫度狀況。6.5.5鋼結(jié)構(gòu)防撞護(hù)欄燒損狀況檢查內(nèi)容應(yīng)包括鋼構(gòu)件防腐油漆和涂層的燒損程度、形態(tài)和變形等，并宜根據(jù)檢查結(jié)果，參照附錄C，分析鋼護(hù)欄歷經(jīng)的溫度狀況。。6.5.6橋梁伸縮裝置燒損狀況檢查的內(nèi)容應(yīng)包括止水帶、錨固區(qū)混凝土和鋼連接件等方面的燒損程度及范圍。76.5.7標(biāo)志及標(biāo)線燒損狀況檢查的內(nèi)容應(yīng)包括標(biāo)志標(biāo)線燒損變形狀況、缺失的范圍和數(shù)量等。6.6支座外觀狀況檢查6.6.1火災(zāi)后支座外觀狀況的檢查除了符合JTGH11和JTG/TH21中關(guān)于支座檢查的規(guī)定外，還應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注火災(zāi)高溫作用對(duì)支座組成材料的影響。6.6.2火災(zāi)后板式橡膠支座的檢查應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注高溫作用對(duì)橡膠層、鋼板、硅油和滑板等方面的影響，并做好影像和文字記錄，且宜根據(jù)其燒損形態(tài)，查附錄C分析其歷經(jīng)溫度狀況。6.6.3火災(zāi)后盆式支座的檢查應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注高溫對(duì)防銹油漆、橡膠、硅油和滑板等的影響，并做好影像和文字記錄，且宜根據(jù)其燒損形態(tài)，查附錄C分析其歷經(jīng)溫度狀況。7技術(shù)狀況評(píng)定7.1通用要求7.1.1火災(zāi)后混凝土橋梁技術(shù)狀況評(píng)定應(yīng)包括初步評(píng)定和詳細(xì)評(píng)定兩個(gè)層次，對(duì)象為受火災(zāi)影響且結(jié)構(gòu)受力相對(duì)獨(dú)立的橋跨（聯(lián)）。7.1.2混凝土橋梁技術(shù)狀況初步評(píng)定后，應(yīng)結(jié)合橋梁的燒損狀況和評(píng)定結(jié)果，給出確保橋梁現(xiàn)場(chǎng)安全的臨時(shí)性管理措施。7.1.3混凝土橋梁技術(shù)狀況詳細(xì)評(píng)定后，應(yīng)結(jié)合橋梁燒損狀況、評(píng)定結(jié)果和后續(xù)橋梁營(yíng)運(yùn)管理要求，確定橋梁是否做進(jìn)一步檢測(cè)與評(píng)定，并結(jié)合評(píng)定結(jié)果提出橋梁火災(zāi)后維修處治措施。7.1.4火災(zāi)后獨(dú)立受力的橋跨（聯(lián)）存在如下情況之一時(shí)，該橋?yàn)?zāi)后的技術(shù)狀況應(yīng)評(píng)為五類。a）混凝土主要構(gòu)件存在斷裂、壓潰或失穩(wěn)破損，如梁、板斷裂，主梁、墩柱、拱圈壓潰，墩柱失穩(wěn)破壞等；b）混凝土主要構(gòu)件有異常永久變形和位移，且量值大于橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范限值，如拱圈嚴(yán)重變形、梁體撓度過(guò)大，梁體異常位移、落梁，墩臺(tái)傾斜等；c）纜索構(gòu)件出現(xiàn)斷裂。如混凝土拱橋吊桿、系桿，混凝土斜拉橋拉索，混凝土懸索橋主纜、吊索等局部斷裂。7.2技術(shù)狀況初步評(píng)定7.2.1火場(chǎng)踏勘后，應(yīng)根據(jù)踏勘調(diào)查結(jié)果，將混凝土橋梁燒損狀況按照輕度、中度和嚴(yán)重等三個(gè)等級(jí)予以初步評(píng)定，評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)見表1。7.2.2不同燒損狀況等級(jí)的混凝土橋梁，確保災(zāi)后現(xiàn)場(chǎng)安全的臨時(shí)管理措施如下：a)輕度——可采取交通管制；b)中度——應(yīng)進(jìn)行交通管制，必要時(shí)，可采取結(jié)構(gòu)的臨時(shí)支護(hù)；c)嚴(yán)重——應(yīng)封閉交通，并進(jìn)行結(jié)構(gòu)臨時(shí)支護(hù)。8a）構(gòu)件混凝土顏色總體黑色覆蓋或發(fā)生輕度變化，局部輕微剝落，構(gòu)造鋼鋼筋完好或輕微外露，其與混凝土粘結(jié)性能2.一般構(gòu)件受火損傷程度在中度及以下，構(gòu)件承載能力和使a）構(gòu)件混凝土顏色發(fā)生明顯變化，混凝土有較大面積剝落，構(gòu)造鋼筋大量2.一般構(gòu)件遭受較嚴(yán)重?zé)谱饔?，?gòu)件承載能力和使用功能降低明顯，繼續(xù)1.主要構(gòu)件嚴(yán)重?zé)?a）混凝土顏色大范圍為淺黃色或黃色,主要受力鋼筋大面積外露，與混凝土粘結(jié)性能嚴(yán)重降低，2.一般構(gòu)件遭受嚴(yán)重?zé)谱饔?，大范圍?yán)重?zé)龘p破壞，承7.3技術(shù)狀況詳細(xì)評(píng)定7.3.1外觀檢查后，混凝土橋梁技術(shù)狀況詳細(xì)評(píng)定應(yīng)結(jié)合火災(zāi)前混凝土橋梁技術(shù)狀況和火災(zāi)后混凝土橋梁燒損狀況等級(jí)評(píng)定結(jié)果進(jìn)行。7.3.2火災(zāi)前混凝土橋梁技術(shù)狀況等級(jí)應(yīng)根據(jù)評(píng)定對(duì)象火災(zāi)前缺損狀況，按照J(rèn)TGH11的標(biāo)準(zhǔn)重新進(jìn)行評(píng)定。7.3.3火災(zāi)前混凝土橋梁缺損狀況可通過(guò)查閱橋梁設(shè)計(jì)、建設(shè)和營(yíng)運(yùn)管理等方面技術(shù)資料獲得。7.3.4火災(zāi)后混凝土橋梁燒損狀況等級(jí)評(píng)定應(yīng)分為構(gòu)件和結(jié)構(gòu)兩個(gè)層次。7.3.5火災(zāi)后混凝土橋梁構(gòu)件燒損狀況評(píng)定應(yīng)劃分I類、II類、III類、IV類和V類等五個(gè)等級(jí)，評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)見表2。7.3.6火災(zāi)后混凝土橋梁結(jié)構(gòu)燒損狀況評(píng)定應(yīng)劃分為I類、II類、III類、IV類和V類等五個(gè)等級(jí)，評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)見表3。7.3.7火災(zāi)后混凝土橋梁結(jié)構(gòu)燒損狀況評(píng)定時(shí)，當(dāng)橋梁主要構(gòu)件燒損狀況等級(jí)達(dá)到III類及以上且影響橋梁安全時(shí)，可按照主要構(gòu)件最差的缺損狀況進(jìn)行評(píng)定。7.3.8火災(zāi)后混凝土橋梁技術(shù)狀況應(yīng)根據(jù)表4所示的火災(zāi)前橋梁技術(shù)等級(jí)和火災(zāi)后橋梁燒損等級(jí)組合，劃分為一類、二類、三類、四類和五類等五個(gè)等級(jí)進(jìn)行詳細(xì)評(píng)定，詳細(xì)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)和處治措施見表5。9上下部混凝土構(gòu)件撓曲、變形、傾撓曲、變形、傾纜索構(gòu)件損壞、起皮、剝支座橋面系構(gòu)件1.主要構(gòu)件輕微燒損，一般構(gòu)件輕微或輕度燒2.橋梁承載能力和橋面行車條1.主要構(gòu)件輕度燒損，一般構(gòu)件輕微、輕度或中度燒2.主要構(gòu)件輕微燒損，一般構(gòu)件中3.橋梁承載能力和橋面行車條件基損，一般構(gòu)件出現(xiàn)輕微、輕度或中度燒微或輕度燒損，一般構(gòu)件出現(xiàn)較嚴(yán)重?zé)?.主要構(gòu)件較嚴(yán)重?zé)龘p，一般構(gòu)件輕微、輕度、中度2.主要構(gòu)件中度燒損，一般構(gòu)件較3.承載能力明顯下降，嚴(yán)重影響橋1.主要構(gòu)件嚴(yán)重2.主要構(gòu)件較嚴(yán)重?zé)龘p，一般構(gòu)件3.承載能力顯著下降，不能安全通a當(dāng)所評(píng)定橋跨火災(zāi)前技術(shù)等級(jí)為三類，火災(zāi)后燒損等級(jí)為III類時(shí)，災(zāi)后橋梁技術(shù)等級(jí)宜評(píng)為三類，當(dāng)主要燒損位置b當(dāng)所評(píng)定橋跨火災(zāi)前技術(shù)等級(jí)為四類，火災(zāi)后燒損等級(jí)為III類時(shí)，災(zāi)后橋梁技術(shù)等級(jí)宜評(píng)為四類，當(dāng)主要燒損位置c當(dāng)所評(píng)定橋跨火災(zāi)前技術(shù)等級(jí)為三類，火災(zāi)后燒損等級(jí)為IV類時(shí)，災(zāi)后橋梁技術(shù)等級(jí)宜評(píng)為四類，當(dāng)主要燒損位置d當(dāng)所評(píng)定橋跨火災(zāi)前技術(shù)等級(jí)為四類，火災(zāi)后燒損等級(jí)為IV類時(shí)，災(zāi)后橋梁技術(shù)等級(jí)宜評(píng)為四類，當(dāng)主要燒損位置輕微缺陷，橋梁功橋梁有中度缺陷，尚能維持正常使用橋梁有較大缺損，嚴(yán)重影響橋梁使用功能，不能保證正橋梁嚴(yán)重缺陷，不能正常使用，危及橋梁安全，橋梁處8損傷檢測(cè)分析8.1通用要求8.1.1火場(chǎng)踏勘和外觀檢查后，對(duì)燒損程度難以判定或燒損等級(jí)為III類及以上主要構(gòu)件，應(yīng)做進(jìn)一步損傷檢測(cè)分析，為橋梁安全性能評(píng)定以及災(zāi)后維修加固設(shè)計(jì)提供依據(jù)。8.1.2構(gòu)件損傷檢測(cè)分析應(yīng)包括溫度場(chǎng)檢測(cè)分析、材料性能損傷檢測(cè)分析和構(gòu)件截面損傷量化等。8.1.3溫度場(chǎng)檢測(cè)分析應(yīng)包括構(gòu)件溫度檢測(cè)分析、當(dāng)量標(biāo)準(zhǔn)升溫時(shí)間計(jì)算和構(gòu)件溫度場(chǎng)有限元分析等。8.1.4材料性能損傷檢測(cè)分析應(yīng)包括混凝土、普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋、纜索鋼絲等材料力學(xué)性能以及鋼筋與混凝土粘結(jié)性能。8.1.5構(gòu)件截面損傷量化應(yīng)包括截面縮減、面積和慣性矩縮減系數(shù)的計(jì)算等。8.2溫度場(chǎng)檢測(cè)分析8.2.1火場(chǎng)初始溫度、最高溫度、全盛期火災(zāi)持續(xù)時(shí)間等火場(chǎng)參數(shù)應(yīng)根據(jù)火場(chǎng)踏勘調(diào)查和構(gòu)件外觀狀況檢查結(jié)果綜合分析確定。8.2.2混凝土構(gòu)件表面最高溫度場(chǎng)應(yīng)根據(jù)火場(chǎng)踏勘和外觀檢查結(jié)果，由混凝土表觀顏色、裂損情況、錘擊反應(yīng)特征、混凝土二次燒失量推算結(jié)果等予以綜合確定。8.2.3混凝土構(gòu)件局部過(guò)火區(qū)域沿深度方向的最高溫度狀況宜結(jié)合混凝土二次燒失量、芯樣橫向劈裂試驗(yàn)檢測(cè)結(jié)果予以綜合推定，檢測(cè)方法應(yīng)符合附錄F和附錄G的規(guī)定。8.2.4混凝土橋梁構(gòu)件最高溫度場(chǎng)可根據(jù)火災(zāi)溫度作用過(guò)程，按照下列方法推定：a）根據(jù)踏勘、檢查與分析得到的火場(chǎng)對(duì)橋梁構(gòu)件的溫度作用過(guò)程，采用火災(zāi)過(guò)程仿真軟件模擬火災(zāi)現(xiàn)場(chǎng)，由混凝土橋梁構(gòu)件溫度場(chǎng)數(shù)值仿真結(jié)果推定；b）根據(jù)火場(chǎng)調(diào)查、外觀檢查、構(gòu)件表面最高溫度的檢測(cè)分析結(jié)果，確定火災(zāi)作用的當(dāng)量標(biāo)準(zhǔn)升溫時(shí)間后，由標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線作用下構(gòu)件溫度場(chǎng)有限元模型計(jì)算結(jié)果或查附錄H推定。c）根據(jù)實(shí)測(cè)過(guò)火構(gòu)件局部位置沿深度方向溫度分布，建立橋梁構(gòu)件溫度場(chǎng)有限元數(shù)值仿真模型，根據(jù)數(shù)值仿真結(jié)果推定。8.2.5構(gòu)件受火作用的當(dāng)量標(biāo)準(zhǔn)升溫時(shí)間，可按照下列計(jì)算方法確定a）由火災(zāi)發(fā)生時(shí)的初始溫度、火場(chǎng)最高溫度和全盛期火災(zāi)持續(xù)時(shí)間等按照下式計(jì)算構(gòu)件當(dāng)量標(biāo)準(zhǔn)升溫時(shí)間。式中：te——當(dāng)量標(biāo)準(zhǔn)升溫時(shí)間（minTgm——火場(chǎng)最高溫度(℃);Tg0——火災(zāi)前環(huán)境溫度(℃);τ——全盛期火災(zāi)持續(xù)時(shí)間（minm0可燃材料根據(jù)發(fā)熱量等效原則折合而成的當(dāng)量木材總質(zhì)量（kgm0=Σmihi/h木，其中h木為木材的單位發(fā)熱量（MJ/kgmi和hi分別為第i種可燃材料的質(zhì)量（kg）和單位發(fā)熱量（MJ/kg參見附錄B；Aw——為橋梁通風(fēng)面積（m2h為橋梁凈空高度（m）。b）根據(jù)構(gòu)件表面最高溫度，按照下式計(jì)算當(dāng)量標(biāo)準(zhǔn)升溫時(shí)間。式中：T——構(gòu)件表面最高溫度(℃);8.2.6采用有限元法模擬混凝土橋梁構(gòu)件溫度場(chǎng)時(shí)，混凝土熱工參數(shù)宜按附錄I規(guī)定取值。8.2.7火災(zāi)后纜索構(gòu)件鋼絲歷經(jīng)最高溫度，應(yīng)根據(jù)構(gòu)件歷經(jīng)溫度過(guò)程、表層PE護(hù)套、內(nèi)部鋼絲涂層的燒損破壞等調(diào)查結(jié)果，參考附錄C予以綜合分析判定。8.3材料性能損傷檢測(cè)分析8.3.1火災(zāi)后橋梁構(gòu)件不同深度混凝土強(qiáng)度和彈性模量損傷系數(shù)，可根據(jù)橋梁構(gòu)件溫度場(chǎng)檢測(cè)結(jié)果，按附錄J.1給出的溫度與混凝土損傷系數(shù)表推定，并可采用混凝土芯樣橫向逐層劈裂試驗(yàn)結(jié)果予以校8.3.2火災(zāi)后混凝土橋梁構(gòu)件鋼筋極限強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和彈性模量損傷系數(shù)，可根據(jù)橋梁構(gòu)件溫度場(chǎng)檢測(cè)分析結(jié)果，確定鋼筋位置的溫度后，按附錄J.2給出的溫度與普通鋼筋極限強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和彈性模量損傷系數(shù)表推定，并宜結(jié)合過(guò)火鋼筋取樣拉伸試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析和校核。8.3.3火災(zāi)后鋼筋與混凝土粘結(jié)性能損傷系數(shù)，可根據(jù)橋梁構(gòu)件溫度場(chǎng)檢測(cè)分析結(jié)果，按附錄J.3給出的鋼筋與混凝土粘結(jié)性能隨其歷經(jīng)溫度變化關(guān)系推定。8.3.4火災(zāi)后預(yù)應(yīng)力性能損失率，可根據(jù)橋梁構(gòu)件溫度場(chǎng)檢測(cè)分析結(jié)果，按附錄J.4預(yù)應(yīng)力損失率隨預(yù)應(yīng)力鋼筋歷經(jīng)溫度表推定。8.3.5纜索鋼絲極限強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和彈性模量損傷系數(shù)，可根據(jù)纜索鋼絲歷經(jīng)溫度場(chǎng)檢測(cè)分析結(jié)果，按附錄J.2給出鋼絲極限強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和彈性模量隨其歷經(jīng)溫度變化關(guān)系推定，且宜結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)鋼絲取樣拉伸試驗(yàn)結(jié)果予以分析和校核。8.3.6火災(zāi)后拉（吊）索的索力宜采用振動(dòng)頻率法進(jìn)行測(cè)試，并應(yīng)將測(cè)試結(jié)果與索力設(shè)計(jì)值或歷史值進(jìn)行比較，進(jìn)而分析火災(zāi)對(duì)纜索構(gòu)件的影響。8.4構(gòu)件截面損傷量化8.4.1火災(zāi)后混凝土構(gòu)件截面縮減可采用如下方法：a）根據(jù)混凝土強(qiáng)度或彈性模量沿深度方向損傷系數(shù)變化情況予以縮減，縮減方法應(yīng)符合附b）根據(jù)橋梁構(gòu)件溫度場(chǎng)檢測(cè)分析結(jié)果，以300℃等溫線作為截面縮減界限，縮減方法應(yīng)符合附錄K.2的規(guī)定；c）根據(jù)芯樣分組抗壓試驗(yàn)檢測(cè)得到混凝土過(guò)火影響深度（檢測(cè)方法應(yīng)符合附錄L的規(guī)定取該深度作為截面縮減界限。8.4.2火災(zāi)后混凝土構(gòu)件截面面積和慣性矩縮減系數(shù)，計(jì)算公式如下：式中：A——面積縮減系數(shù)；Af——代換截面的面積（mA0——受火前混凝土截面積（mSI——慣性矩縮減系數(shù)；If——代換截面等效慣性矩（m4I0——過(guò)火前截面的慣性矩（m4）。9安全性能評(píng)定9.1通用要求9.1.1火災(zāi)后混凝土橋梁安全性評(píng)定是指關(guān)于橋梁安全通行的評(píng)定，包括結(jié)構(gòu)和構(gòu)件體系、構(gòu)造和連接、承載能力等三方面。9.1.2火災(zāi)后混凝土橋梁結(jié)構(gòu)和構(gòu)件體系、構(gòu)造和連接、承載能力等應(yīng)以原橋梁設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)要求進(jìn)行評(píng)9.1.3火災(zāi)后混凝土橋梁安全性能應(yīng)考慮災(zāi)后混凝土、普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋、纜索力學(xué)性能劣化情況，并結(jié)合承載能力檢算或荷載試驗(yàn)結(jié)果予以評(píng)定。9.1.4火災(zāi)后混凝土橋梁承載能力檢算應(yīng)從結(jié)構(gòu)或構(gòu)件強(qiáng)度、剛度、抗裂性和穩(wěn)定性四個(gè)方面按照最不利的原則進(jìn)行分析，應(yīng)包括承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩個(gè)方面計(jì)算。9.2承載能力檢算9.2.1火災(zāi)后混凝土橋梁承載能力檢算，應(yīng)按該橋竣工圖紙和設(shè)計(jì)規(guī)范提供的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件模型確定，且應(yīng)對(duì)模型參數(shù)進(jìn)行符合實(shí)際情況的調(diào)整，參數(shù)調(diào)整原則宜按如下規(guī)定執(zhí)行。a）考慮災(zāi)后結(jié)構(gòu)或構(gòu)件殘余狀態(tài)的材料力學(xué)性能、連接、變形和構(gòu)件幾何形狀變化等；b）火災(zāi)未造成整體結(jié)構(gòu)明顯變位、損傷及裂縫時(shí)，可僅考慮構(gòu)件局部損傷影響；c）對(duì)于火災(zāi)不僅造成構(gòu)件局部損傷，而且影響整體結(jié)構(gòu)安全時(shí)，除了進(jìn)行構(gòu)件局部損傷分析外，還應(yīng)考慮局部損傷對(duì)結(jié)構(gòu)整體影響。9.2.2火災(zāi)后混凝土橋梁承載能力極限狀態(tài)計(jì)算評(píng)定公式如下：0S≤R(fd,ξcadc,ξsads)………………….（6）式中：S——荷載效應(yīng)函數(shù)；fd為材料設(shè)計(jì)強(qiáng)度值；ξc截面損傷系數(shù)，為縮減系數(shù)SA、SI的函數(shù)；adc截面設(shè)計(jì)幾何參數(shù)；ads——鋼筋設(shè)計(jì)幾何參數(shù)；ξs鋼筋或鋼絲強(qiáng)度損傷系數(shù)。9.2.3火災(zāi)后混凝土橋梁結(jié)構(gòu)正常使用極限狀態(tài)，宜根據(jù)災(zāi)后橋梁檢測(cè)分析結(jié)果，按該橋設(shè)計(jì)和養(yǎng)護(hù)規(guī)范要求，分以下三個(gè)方面進(jìn)行評(píng)定。a）應(yīng)力限值式中：σd——應(yīng)力計(jì)算值；σL——應(yīng)力限值。b）變形限值式中：fd變形計(jì)算值；fL變形限值。c）裂縫寬度限值式中：δd裂縫計(jì)算值；δL裂縫限值。9.3荷載試驗(yàn)9.3.1當(dāng)火場(chǎng)踏勘、外觀檢查、損傷檢測(cè)分析等工作完成后，對(duì)普通鋼筋與混凝土粘結(jié)性能、預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土粘結(jié)性能、預(yù)應(yīng)力損失等涉及橋梁安全性能的重要指標(biāo)難以準(zhǔn)確評(píng)估時(shí)，宜采用橋梁荷載試驗(yàn)對(duì)進(jìn)行橋跨安全性能評(píng)定。9.3.2火災(zāi)后混凝土橋梁荷載試驗(yàn)方法應(yīng)參照J(rèn)TG/TJ21和JTG/TJ21-01相關(guān)規(guī)定。9.3.3開展火災(zāi)后混凝土橋梁荷載試驗(yàn)，試驗(yàn)工況的設(shè)置除了滿足JTG/TJ21和JTG/TJ21-01相關(guān)規(guī)定，宜根據(jù)災(zāi)后橋梁實(shí)際損傷和承載能力檢測(cè)評(píng)定要求，對(duì)損傷嚴(yán)重的區(qū)域增設(shè)針對(duì)性的試驗(yàn)工況，在現(xiàn)場(chǎng)條件允許的情況下，可同時(shí)對(duì)損傷和未損傷相同構(gòu)件進(jìn)行試驗(yàn)對(duì)比測(cè)試，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果分析火災(zāi)對(duì)結(jié)構(gòu)的損傷情況的影響。9.3.4開展火災(zāi)后混凝土橋梁荷載試驗(yàn)，在對(duì)橋梁剛度和結(jié)構(gòu)抗裂性進(jìn)行檢測(cè)的同時(shí)，應(yīng)注重?fù)p傷構(gòu)件關(guān)鍵截面強(qiáng)度的檢驗(yàn)，荷載效率宜結(jié)合橋梁損傷程度綜合擬定。9.3.5對(duì)主要構(gòu)件燒損狀況為較嚴(yán)重或嚴(yán)重的混凝土橋梁進(jìn)行荷載試驗(yàn)時(shí)，宜在試驗(yàn)加載風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估的基礎(chǔ)上，對(duì)試驗(yàn)加載分級(jí)予以加密設(shè)置。10評(píng)定報(bào)告及資料歸檔10.1.1評(píng)定報(bào)告編制應(yīng)包括下列內(nèi)容：a）橋梁概況；b）火災(zāi)事故過(guò)程和影響范圍；c）檢測(cè)目的；d）檢測(cè)依據(jù)；e)主要儀器和設(shè)備f）檢測(cè)內(nèi)容和方法；g）踏勘、檢查、檢測(cè)、分析與評(píng)定等方面結(jié)果；h）結(jié)論與建議；10.1.2評(píng)定報(bào)告中的建議，宜包括下列內(nèi)容：a）對(duì)缺損程度為嚴(yán)重或危險(xiǎn)且影響橋梁安全通行的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件，提出限制或停止使用的建b）對(duì)安全性能受影響的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件實(shí)施監(jiān)測(cè)的建議；c）缺損構(gòu)件維修加固的意見；d）有關(guān)橋梁長(zhǎng)期營(yíng)運(yùn)、養(yǎng)護(hù)和管理的建議。10.1.3與評(píng)定報(bào)告相關(guān)的原始記錄的數(shù)據(jù)、文字和圖表應(yīng)真實(shí)、準(zhǔn)確、清晰、完整，不得隨意涂改；應(yīng)與檢測(cè)方案、評(píng)定報(bào)告和相關(guān)資料一起存入橋梁試驗(yàn)檢測(cè)技術(shù)檔案，并做長(zhǎng)期保存。火場(chǎng)踏勘記錄表火災(zāi)后混凝土橋梁火場(chǎng)踏勘記錄內(nèi)容，參見表A.1。表A.1火災(zāi)后混凝土橋梁火場(chǎng)踏勘記錄火災(zāi)影響區(qū)域展開圖記錄：復(fù)核：審核：（資料性）燃燒物燃燒總熱量計(jì)算B.1.1根據(jù)火場(chǎng)燃燒物的種類和數(shù)量，可按式（B.1）計(jì)算實(shí)耗燃燒物總熱量Q：式中：Q燃燒物的總熱量（MJ）mi——實(shí)際燒掉的第i種燃燒物質(zhì)量，kg；hi第i種燃燒物的單位發(fā)熱量（MJ/kg)。B.1.2燃燒物單位質(zhì)量的發(fā)熱量參見表B.1。表B.1燃燒物單位發(fā)熱量h(MJ/kg)h(MJ/kg)炭苯常見材料變態(tài)溫度、燃點(diǎn)和歷經(jīng)不同溫度后油漆燒損狀況常見金屬和非金屬材料的變態(tài)溫度參見表C.1，常見燃燒物的燃點(diǎn)溫度參見表C.2，歷經(jīng)不同溫度后油漆燒損狀況表參見表C.3。表C.1常見金屬和非金屬材料的變態(tài)溫度鉛鋅銀>700表C.2常見燃燒物的燃點(diǎn)溫度紙醛木材：在250℃~300℃沿著厚度方向稍有變化，400℃~600℃生成大孔木炭，600℃~800℃小孔木炭被燒盡，800℃~1000℃木材全部燒盡，大于1000℃結(jié)構(gòu)破壞。表C.3歷經(jīng)不同溫度后油漆燒損狀況表>600>600混凝土結(jié)構(gòu)外觀狀況與溫度的關(guān)系火災(zāi)后混凝土結(jié)構(gòu)表面顏色、外觀及錘擊特征與歷經(jīng)溫度關(guān)系，見表D.1所示。表D.1火災(zāi)后混凝土表面顏色、外觀及錘擊特征與歷經(jīng)溫度關(guān)系>800無(wú)落無(wú)上下部混凝土構(gòu)件外觀檢查情況調(diào)查表火災(zāi)后混凝土橋梁上下部構(gòu)件外觀檢查記錄內(nèi)容見表E.1。表E.1火災(zāi)后混凝土橋梁構(gòu)件損傷情況調(diào)查表1234567損傷區(qū)域展開圖記錄：復(fù)核：審核：混凝土二次燒失量檢測(cè)橋梁混凝土構(gòu)件溫度場(chǎng)F.1.1混凝土二次燒失量檢測(cè)橋梁構(gòu)件不同深度歷經(jīng)溫度狀況試驗(yàn)步驟應(yīng)遵循F.2和F.3的規(guī)定。F.1.2用于混凝土二次燒失量測(cè)試主要儀器設(shè)備應(yīng)符合如下規(guī)定：a）天平：精度至0.0001g；b）瓷坩堝：帶蓋，容量15～30ml；c）箱式電阻爐：使用溫度控制器，最高溫度可達(dá)1200℃以上，并可準(zhǔn)確控制爐溫；d）恒溫電熱烘干箱105℃、干燥器（盛有高效的變色硅膠）或密封裝置。F.2試驗(yàn)步驟F.2.1現(xiàn)場(chǎng)混凝土樣品鉆取應(yīng)符合下列規(guī)定:a）采用帶擴(kuò)孔器的沖擊鉆頭在待溫度場(chǎng)分析的構(gòu)件未受火影響的區(qū)域鉆取混凝土粉末，總量不少于400g，并盛放于密閉的容器中；b）采用帶擴(kuò)孔器的沖擊鉆頭在待溫度場(chǎng)分析的構(gòu)件的受火影響的區(qū)域沿著深度方向按照逐層深度為10mm鉆取混凝土粉末，每層混凝土重量不少于50g，逐層盛放于密閉容器中；F.2.2未受火混凝土燒失量法測(cè)試應(yīng)按照下列步驟進(jìn)行a）從未受火的混凝土中在取出的粉末中8組，每組各取20g左右，放入經(jīng)過(guò)1020℃高溫恒重坩堝重Wci，并作好記錄和編號(hào)；b）將各組粉末按照200℃、300℃、400℃、500℃、600℃、700℃、800℃、900℃溫度各取樣品20g進(jìn)行預(yù)處理，預(yù)處理時(shí)間為2個(gè)小時(shí)；c）各組預(yù)處理好的粉末連同坩堝一起放入干燥器中冷卻，待各組在干燥器中都冷卻完畢后，同時(shí)取出放入105℃的標(biāo)準(zhǔn)烘箱中，時(shí)間為4小時(shí)；d）從烘箱中取出的烘干的粉末與坩堝一同放入干燥器當(dāng)中待冷卻30分鐘；e）從干燥器中取出，分別對(duì)各組坩堝進(jìn)行稱量，作記錄w105,i值；f）將各組稱取好的坩堝與粉末一同放入高溫馬弗爐中，烤到1020℃,2小時(shí)；g）待高溫爐冷卻下來(lái)時(shí)，取出各組坩堝粉末，放入干燥器中，冷卻2小時(shí)；h）取出干燥器中的坩堝粉末稱量，記錄w1020,i值；i）按照下式計(jì)算各組混凝土的二次燒失量值SILi；105,ic,i式中：SIL,i第i號(hào)樣品二次混凝土燒失量；Wc,i第i號(hào)空瓷坩堝質(zhì)量(g)；W105,i第i號(hào)瓷坩堝和試樣經(jīng)過(guò)105℃干燥后的質(zhì)量(g)；W1020,i第i號(hào)瓷坩堝和試樣經(jīng)過(guò)1020℃灼燒后的質(zhì)量(g)。F.2.3受火混凝土燒失量法測(cè)試應(yīng)按照下列步驟進(jìn)行a）從受火的混凝土逐層各取20g左右，放入經(jīng)過(guò)1020℃高溫恒重坩堝重Wci，并作好記錄和編號(hào)；b）各組粉末連同坩堝一起放入105℃的標(biāo)準(zhǔn)烘箱中，時(shí)間為4小時(shí)；c）從烘箱中取出的烘干的粉末與坩堝一同放入干燥器當(dāng)中待冷卻30分鐘；d）從干燥器中取出，分別對(duì)各組坩堝進(jìn)行稱量，作記錄W105,i值；e）將各組稱取好的坩堝與粉末一同放入高溫馬弗爐中，烤到1020℃,2小時(shí)；f）待高溫爐冷卻下來(lái)時(shí)，取出各組坩堝粉末，放入干燥器中，冷卻2小時(shí)；g）取出干燥器中的坩堝粉末稱量，記錄W1020,i值；h）按式F.1計(jì)算各組混凝土的二次燒失量值SIL,i。F.3混凝土歷經(jīng)溫度計(jì)算F.3.1繪制未受火混凝土二次燒失量SIL與預(yù)處理溫度T之間的關(guān)系曲線，采用最小二乘法擬合得到F.3.2將實(shí)測(cè)受火混凝土二次燒失量SIL代回歸方程T（SIL）計(jì)算得到的過(guò)火混凝土歷經(jīng)的溫度T；芯樣橫向逐層劈裂試驗(yàn)檢測(cè)混凝土損傷及歷經(jīng)溫度狀況G.1通用要求G.1.1芯樣橫向逐層劈裂試驗(yàn)檢測(cè)橋梁構(gòu)件不同深度歷經(jīng)溫度狀況應(yīng)遵循G.2和G.3的規(guī)定。G.1.2用于芯樣橫向逐層劈裂試驗(yàn)主要儀器設(shè)備應(yīng)符合如下規(guī)定：a）壓力機(jī)應(yīng)符合JTG3420中的要求；b）橫向劈裂夾具直徑為75mm或100mm，刀口寬為0.5mm；c）游標(biāo)卡尺：量程300mm，分度值0.02mm；d）鋼直尺：分度值為0.5mm。G.2試驗(yàn)檢測(cè)步驟G.2.1混凝土芯樣鉆取應(yīng)符合如下規(guī)定a）混凝土芯樣應(yīng)采用內(nèi)徑為75mm或100mm的鉆頭在同一構(gòu)件未受火區(qū)域和過(guò)火區(qū)域分別鉆取，芯樣鉆取深度應(yīng)結(jié)合混凝土受火影響程度綜合確定，深度宜在75mm以上，對(duì)未受火區(qū)域和過(guò)火區(qū)域各鉆取芯樣數(shù)量宜不少于3個(gè)；b）芯樣的鉆取操作應(yīng)符合JGJ384的基本要求，混凝土芯樣鉆取后，應(yīng)對(duì)其外觀進(jìn)行描述，并做好攝影和記錄。G.2.2芯樣橫向劈裂試驗(yàn)a）對(duì)所鉆取的混凝土芯樣，按照一定的間距d（d=20~30mm）設(shè)置橫向劈裂面（見圖G.1并應(yīng)采用游標(biāo)卡尺量取各劈拉面相互垂直兩個(gè)方向的直徑D1和D2，取平均值D作為劈裂面面積A的計(jì)算直徑；b)將試驗(yàn)壓具放在壓力試驗(yàn)機(jī)下壓板的中心位置，做好上下壓板的對(duì)中，再把試件放在壓具的壓刀之間，按照劈裂試驗(yàn)所確定的劈裂面位置調(diào)整好試驗(yàn)試件；c)以0.04MP/s～0.06MP/s的速度連續(xù)而均勻地加載，當(dāng)試件接近破壞時(shí)，停止調(diào)整油門，直至試件破壞，記錄破壞荷載P。劈裂面芯樣 劈裂面芯樣DDD—直徑（cm）d—劈裂面間距（cm）hi—第i個(gè)劈裂面距離表面深度（cm）（a）立面圖圖G.1混凝土芯樣劈裂面設(shè)置示意圖芯樣（b）橫斷面圖G.3混凝土歷經(jīng)溫度計(jì)算G.3.1混凝土芯樣各劈拉面橫向名義劈裂抗拉強(qiáng)度按下式計(jì)算：式中：ft名義劈裂強(qiáng)度（MPaP——橫劈荷載值即圓柱體試件的破壞荷載（NA——圓柱體橫劈面面積(mm2)。G.3.2受火影響不同深度劈裂面強(qiáng)度與未受火影響混凝土劈裂強(qiáng)度平均值進(jìn)行比較，計(jì)算得到各劈裂面強(qiáng)度損傷系數(shù)，查附錄J.1可得到不同深度混凝土歷經(jīng)的最高溫度。標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線作用下各類橋梁構(gòu)件溫度場(chǎng)實(shí)用曲線H.1實(shí)心板厚度為33cm實(shí)心板底面在ISO-834標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線火荷載作用30min，60min，90min，120min，150min，180min時(shí)，間隔100℃等溫線距離底面深度見表H.1，實(shí)用曲線見圖H.1。表H.1不同時(shí)刻下實(shí)心板等溫線距離底面深度Bi單位：mm69a）實(shí)心板等溫線深度示意圖b）不同時(shí)刻下實(shí)心板等溫線距離底面深度Bi變化曲線圖H.1實(shí)心板底面受火實(shí)用溫度曲線H.2空心板中板梁高為95cm空心板中板底面在ISO-834標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線火荷載作用30min，60min，90min，120min，150min，180min時(shí)，間隔100℃等溫線距離底面深度見表H.2，實(shí)用曲線見圖H.2。表H.2不同時(shí)刻下空心板中板等溫線距離底面深度Bi958a）空心板中板等溫線深度示意圖b）不同時(shí)刻下空心板中板等溫線距離底面深度Bi變化曲線圖H.2空心板中板底面受火實(shí)用溫度曲線H.3空心板邊板梁高為95cm空心板邊板側(cè)面和底面在ISO-834標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線火荷載作用30min，60min，90min，120min，150min，180min時(shí)，間隔100℃等溫線深度見表H.3至表H.5，實(shí)用曲線見圖H.3。表H.3不同時(shí)刻下空心板邊板底板等溫線距離底面深度Bi849表H.4不同時(shí)刻下空心板邊板腹板等溫線距離受火側(cè)面深度Ci--849表H.5不同時(shí)刻下空心板邊板翼緣板等溫線距離翼緣板底面深度Di958a）空心板邊板等溫線深度示意圖b）不同時(shí)刻下空心板邊板等溫線距離底面深度Bi變化曲線c）不同時(shí)刻下空心板邊板等溫線距離受火側(cè)面深度Ci變化曲線d）不同時(shí)刻下空心板邊板翼緣板等溫線距離受火底面深度Di變化曲線圖H.3空心板邊板雙面受火實(shí)用溫度曲線H.4小箱梁梁高為160cm的小箱梁底面和側(cè)面同時(shí)在ISO-834標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線火荷載作用30min，60min，90min，120min，150min，180min時(shí)，間隔100℃等溫線深度見表H.6至表H.8，實(shí)用曲線見圖H.4。表H.6不同時(shí)刻下小箱梁底板等溫線距離底面深度Bi7表H.7不同時(shí)刻下小箱梁腹板等溫線距離受火側(cè)面深度Ci6表H.8不同時(shí)刻下小箱梁翼緣板等溫線距離翼緣板底面深度Di6a）小箱梁等溫線深度示意圖b）不同時(shí)刻下小箱梁底板等溫線距離底面深度Bi變化曲線c）不同時(shí)刻下小箱梁腹板等溫線距離受火側(cè)面深度Ci變化曲線d）不同時(shí)刻下小箱梁翼緣板等溫線距離翼緣板底面深度Di變化曲線圖H.4小箱梁三面受火實(shí)用溫度曲線H.5連續(xù)箱梁梁高為1.7m單箱雙室連續(xù)箱梁三面在ISO834標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線火荷載作用30min，60min，90min，120min，150min，180min時(shí)，間隔100℃等溫線深度見表H.9至表H.11，實(shí)用曲線見圖H.5。表H.9不同時(shí)刻下連續(xù)箱梁底板等溫線距離底面深度Bi79表H.10不同時(shí)刻下連續(xù)箱梁腹板等溫線距離受火側(cè)面深度Ci69表H.11不同時(shí)刻下連續(xù)箱梁翼緣板等溫線距離翼緣板底面深度Di6a）連續(xù)箱梁等溫線深度示意圖b)不同時(shí)刻下連續(xù)箱梁底板等溫線距離底面深度Bi變化曲線c)不同時(shí)刻下連續(xù)箱梁腹板等溫線距離受火側(cè)面深度Ci變化曲線d)不同時(shí)刻下連續(xù)箱梁翼緣板等溫線距離翼緣板底面深度Di變化曲線圖H.5連續(xù)箱梁三面受火實(shí)用溫度曲線H.6T梁梁高為2.06m的T梁三面在ISO-834標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線火荷載作用30min，60min，90min，120min，150min，180min時(shí)，間隔100℃等溫線深度見表H.12至表H.14，實(shí)用曲線見圖H.6。表H.12不同時(shí)刻下T梁馬蹄等溫線距離底面深度Bi------6表H.13不同時(shí)刻下T梁腹板等溫線距離受火側(cè)面深度Ci ---------------7表H.14不同時(shí)刻下T梁翼緣板等溫線距離翼緣板底面深度Di------7a）T梁等溫線深度示意圖b）不同時(shí)刻下T梁馬蹄等溫線距離底面深度Bi變化曲線c）不同時(shí)刻下T梁腹板等溫線距離受火側(cè)面深度Ci變化曲線d）不同時(shí)刻下T梁翼緣板等溫線距離翼緣板底面深度Di變化曲線圖H.6T梁三面受火實(shí)用溫度曲線H.7蓋梁梁高為1.3m蓋梁三面在ISO-834標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線火荷載作用30min，60min，90min，120min，150min，180min時(shí)，間隔100℃等溫線深度見表H.15至表H.16，實(shí)用曲線見圖H.7。表H.15不同時(shí)刻下蓋梁等溫線距離底面深度Bi69表H.16不同時(shí)刻下蓋梁等溫線距離受火側(cè)面深度Ci69a)蓋梁等溫線深度示意圖b)不同時(shí)刻下蓋梁等溫線距離底面深度Bi變化曲線c)不同時(shí)刻下蓋梁等溫線距離受火側(cè)面深度Ci變化曲線圖H.7蓋梁三面受火實(shí)用溫度曲線H.8圓柱式墩直徑為120cm墩柱四周在ISO-834標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線火荷載作用30min，60min，90min，120min，150min，180min時(shí)，間隔100℃等溫線深度見表H.17，實(shí)用曲線見圖H.8表H.17不同時(shí)刻下墩柱等溫線距離表面深度Bi6a)墩柱等溫線深度示意圖b）不同時(shí)刻下墩柱等溫線距離表面深度Bi變化曲線圖H.8圓形墩柱四周受火實(shí)用溫度曲線混凝土熱工參數(shù)取值不同溫度下混凝土熱工參數(shù)取值見表I.1。表I.1混凝土熱工參數(shù)取值高溫冷卻后材料性能與歷經(jīng)溫度對(duì)應(yīng)關(guān)系高溫冷卻后混凝土力學(xué)性能損傷系數(shù)隨溫度的變化關(guān)系見J.1，高溫冷卻后鋼筋力學(xué)性能指標(biāo)隨溫度的變化關(guān)系見表J.2，高溫冷卻后鋼筋與混凝土粘結(jié)性能損傷系數(shù)隨溫度的變化關(guān)系見表J.3，鋼絞線預(yù)應(yīng)力損失率隨歷經(jīng)溫度的關(guān)系見表J.4。表J.1高溫冷卻后混凝土力學(xué)性能損傷系數(shù)隨溫度的變化關(guān)系表J.2高溫冷卻后鋼筋力學(xué)性能損傷系數(shù)隨溫度的變化關(guān)系表J.3高溫冷卻后鋼筋與混凝土粘結(jié)性能損傷系數(shù)隨溫度的變化關(guān)系11表J.4鋼絞線預(yù)應(yīng)力損失率隨經(jīng)歷溫度的關(guān)系0構(gòu)件截面縮減及承載能力計(jì)算方法K.1截面逐層損傷法火災(zāi)對(duì)混凝土構(gòu)件溫度作用沿著深度方向呈非線性的遞減方式，因此其給構(gòu)件帶來(lái)的損傷也沿著深度方向呈非線性遞減，附圖K.1給出了矩形截面梁底面受火和側(cè)面受火下溫度場(chǎng)分布情況。//h—截面總高度;h—截面有效高度;a—鋼筋中心距離底緣的距離;x—截面受壓區(qū)高度。圖K.1火災(zāi)后混凝土構(gòu)件分層圖根據(jù)材料力學(xué)中截面剛度計(jì)算的基