滑坡勘察報告(出版)

PAGE32PAGE1目錄1前言……………………12地形地貌………………23地層巖性………………34地質(zhì)構(gòu)造及地震動參數(shù)………………35水文地質(zhì)條件…………46巖土物理力學(xué)性質(zhì)指標……………………47滑坡形成機理………78滑坡形態(tài)特征與規(guī)?！?9滑坡穩(wěn)定性分析………810滑坡綜合整治建議…………………1011結(jié)論及建議…………10附圖、附表:1K176+400～K176+700左上滑坡計算模型圖…...………共1頁2K176+400～K176+700左上滑坡計算表…...….……..………表9.2-2～9.2-33百色至羅村口高速公路K176+400～K176+700左上滑坡鉆孔平面位置圖………圖S-14百色至羅村口高速公路K176+400～K176+700左上滑坡工程地質(zhì)剖面圖…………………圖S-2～S-35鉆孔柱狀剖面圖…………………….共15張6巖石試驗報告…………………...……附表17土工試驗報告…..………………..……………….…附表2～38土工試驗成果表……………….……….……………共1頁9反復(fù)直剪試驗成果圖表……………共6頁10照片…………………共16張

百色至羅村口高速公路K176+400～K176+700左上滑坡工程地質(zhì)勘察報告1前言1.1項目概況百色至羅村口高速公路K176+400～K176+700左上滑坡位于百色市右江區(qū)陽圩鎮(zhèn)百康村附近，小二隧道的北側(cè)，高速公路樁號K176+400～K176+700的左側(cè)。已建成公路以挖方路基的形式從山體斜坡下部通過，當路基邊坡開挖時，山體斜坡上出現(xiàn)了張拉裂縫，施工期間已作了相應(yīng)的處理。但通車后，在連續(xù)暴雨的襲擊下，張拉裂縫進一步加劇，斜坡向路基滑移，部分路基邊側(cè)擋墻已被剪斷?？辈炱陂g滑坡仍然在進一步加劇，對道路運營安全影響較大，如不及時處治滑坡體，將嚴重危及路基造成交通中斷。1.2任務(wù)依據(jù)、目的本次勘察主要目的是:1)查明滑坡的范圍、規(guī)模、形態(tài)、地質(zhì)背景、水文地質(zhì)條件及滑坡體巖土的物理力學(xué)性質(zhì)。2)綜合分析滑坡的形成條件、機制及變形特征，評價其穩(wěn)定性。3)在綜合評價滑坡穩(wěn)定性的基礎(chǔ)上，根據(jù)形成滑坡的地質(zhì)條件、形成機理以及治理滑坡的經(jīng)驗，提出工程防治的治理方案和建議。1.3技術(shù)標準按《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(JTJ064-98)、《公路路基設(shè)計規(guī)范》（JTGD30-2004）、《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330-2002)、《土工試驗方法標準》(GB/T50123-1999)和《工程地質(zhì)鉆探規(guī)程》(DZ/T0017-91)等規(guī)定執(zhí)行。1.4勘察方法及完成的工作量本次勘察采用工程地質(zhì)測繪、鉆探、標準貫入試驗、重型動力觸探試驗、5水文地質(zhì)條件勘察區(qū)地下水主要為賦存于覆蓋層中的上層滯水和基巖中的裂隙水，水量不十分豐富?？辈炱陂g測得鉆孔內(nèi)穩(wěn)定地下水位在351.05～331.12m之間，測得初見水位354.55～326.56m之間，以大氣降水補給為主，向坡腳排泄。水位隨季節(jié)變化較大，雨季時地下水位較高，旱季時地下水位較低。截止鉆探完工，第三級平臺以上未發(fā)現(xiàn)地下水存在。覆蓋層及全、強風化基巖為透水層，弱風化基巖為弱透水層。6巖土物理力學(xué)性質(zhì)指標本次勘察對巖土體進行了標準貫入試驗、重型動力觸探試驗、現(xiàn)場大重度試驗和室內(nèi)土工試驗，其成果見表6-1~6-7。原位測試成果統(tǒng)計表表6-1地層有效樣本數(shù)（個）校正錘擊數(shù)N或N63.5(擊)標準差(擊)變異系數(shù)標準值(擊)最小值最大值平均值Qel（粘土）133.022.411.66.150.538.41＊5.5（單個值）———（全風化）273.950.021.79.340.4318.613＊3.225.711.26.360.577.2（強風化）4＊38.750.047.2———注:1.標準貫入試驗與重型動探試驗校正錘擊數(shù)根據(jù)實測錘擊數(shù)查《工程地質(zhì)手冊》（第三版）表3-2-31及表3-2-5進行桿長校正。2.帶*者為重型動探試驗，其余為標貫試驗。大于50擊按50擊統(tǒng)計。Qel粘土物理力學(xué)參數(shù)統(tǒng)計表表6-2統(tǒng)計值參數(shù)有效樣本數(shù)(個)最小值最大值平均值標準差變異系數(shù)標準值ef%131026194.320.2321含水量ω%1315.832.426.35.050.1928.8濕密度ρog/cm3131.772.181.940.130.071.88飽和密度ρδg/cm391.882.172.020.090.041.96比重Gs--42.692.802.762.76孔隙比e--130.4471.0470.7920.180.230.883續(xù)表6-2飽和度Sr%1370.1100.091.18.380.0991.1液限ωL%1344.180.656.39.740.1756.3塑限ωP%1324.637.229.43.540.1229.4塑性指數(shù)IP--1317.043.426.97.370.2726.9液性指數(shù)IL--1300.2330.0470.047壓縮模量ESMPa113.1932.4313.008.900.688.10MPa-1110.060.640.220.180.790.43凝聚力CkPa46.066.035.320.6內(nèi)摩擦角度418.6829.2523.8021.24注:液性指數(shù)IL<0者按0進行統(tǒng)計。T全風化泥巖物理力學(xué)參數(shù)統(tǒng)計表表6-3統(tǒng)計值參數(shù)有效樣本數(shù)(個)最小值最大值平均值標準差變異系數(shù)標準值ef%131029205.870.2923含水量ω%1212.838.123.67.710.3327.7濕密度ρog/cm3121.782.181.950.130.071.88飽和密度ρδg/cm371.822.212.060.130.061.97比重Gs--52.762.822.792.79孔隙比e--120.3921.1260.7500.230.310.873飽和度Sr%1265.495.386.88.850.1086.8液限ωL%1331.555.742.78.070.1942.7塑限ωP%1320.731.624.33.390.1424.3塑性指數(shù)IP--137.926.318.46.560.3618.4液性指數(shù)IL--1200.530.140.14壓縮模量ESMPa92.6220.139.796.950.716.21MPa-190.090.730.320.240.750.52凝聚力CkPa55.038.015.810.4內(nèi)摩擦角度52.8230.3313.117.96注:液性指數(shù)IL<0者按0進行統(tǒng)計。T弱風化泥巖室內(nèi)試驗成果統(tǒng)計表表6-4項目指標有效樣本(個)最小值最大值平均值標準差標準值飽和密度(g/cm3)92.642.722.670.030.012.67干密度(g/cm3)92.612.692.640.030.012.64續(xù)表6-4飽和吸水率（%）90.71.51.00.340.331.0飽和單軸極限抗壓強度(MPa)93.426.012.27.520.617.8T弱風化砂巖室內(nèi)試驗成果統(tǒng)計表表6-5項目指標有效樣本(個)最小值最大值平均值標準差標準值飽和密度(g/cm3)62.152.782.610.230.092.61干密度(g/cm3)62.132.752.580.230.092.58飽和吸水率（%）60.61.41.00.280.281.0飽和單軸極限抗壓強度(MPa)630.743.235.54.540.1331.8巖土層反復(fù)直剪強度試驗成果統(tǒng)計表表6-6地層項目指標有效樣本(個)Q22229999T（全風化巖層）3333718.957.337.213.090.35777巖土層現(xiàn)場大重度試驗成果表6-7地層試驗編號質(zhì)量(g)體積（cm3）重度（kN/m3）平均值(kN/m3)T（全風化巖層5921.7925310215024.20311650623518.31412020645018.2657710322523.4368210322524.957滑坡形成機理滑坡是多種因素共同作用的結(jié)果，主要與地質(zhì)條件、人類工程活動、降雨等因素有關(guān)。分述如下：地質(zhì)條件滑坡地段殘積層結(jié)構(gòu)較松散，全風化和強風化泥巖巖性極軟～軟。全風化泥巖風化呈角礫、碎石混粘土或粘土混角礫、碎石狀，基下為風化程度較弱的強風化層，這些土層具遇水易軟化、崩解，失水易開裂的特點，抗剪強度較低。當遇連續(xù)降雨或暴雨襲擊時，雨水極易沿孔隙或裂隙下滲，浸泡土體，使滑體自重增加，是滑帶形成的物質(zhì)條件。另外殘積土、全風化及強風化巖層與坡向基本一致，也為滑坡的形成創(chuàng)造了一定的條件。（2）人類工程活動修建公路時進行路基和邊坡開挖，形成了臨空面，破壞山體的穩(wěn)定平衡狀態(tài)，巖土體失去原有的平衡條件，這是滑坡最主要誘發(fā)因素之一。由于巖土體失去平衡從而產(chǎn)生地表裂縫，為地表水的下滲創(chuàng)造了條件，軟化巖土體而引起滑坡。（3）降雨因素暴雨或持續(xù)降雨形成的地表水沿著殘積土的孔隙和全風化巖層的裂隙下滲，滑坡體內(nèi)巖土體飽和程度增大，而抗剪強度降低，自重力增大，抗滑力減小，加上強風化巖層裂隙發(fā)育程度稍弱，地表下滲的水無法正常排出，軟化接觸面，加速了滑坡的產(chǎn)生。暴雨或持續(xù)降雨是本滑坡形成的最主要因素。綜合上述，地質(zhì)條件、巖土結(jié)構(gòu)、人類工程活動、地表水入滲等因素綜合作用引發(fā)滑坡。8滑坡形態(tài)特征與規(guī)模根據(jù)調(diào)查，滑塌體上張拉裂縫發(fā)育，寬度、長度大小不一，貫穿性好，地形錯落明顯，局部地段出現(xiàn)蠕動變形，有明顯隆起現(xiàn)象，部分路基邊側(cè)擋墻已被剪斷。9滑坡穩(wěn)定性分析各種資料及調(diào)查分析表明，誘發(fā)滑坡主要是邊坡開挖后形成了臨空面，破壞山體的支撐部分，使巖土體失去平衡，加上連續(xù)降雨或暴雨襲擊，使雨水入滲導(dǎo)致滑體自重增加，而接觸界面排水的不暢使該處土體浸泡軟化，使滑帶土體抗剪強度急劇降低，加劇了滑坡體的活動進程。目前滑塌現(xiàn)象還在加劇，若不及時治理，雨季來臨，雨水沿著裂縫下滲，滑坡穩(wěn)定性進一步降低，滑坡體有可能整體滑移，對道路運營安全影響較大，將嚴重危及路基造成交通中斷。9.2定量分析9.2.1計算模型根據(jù)勘探揭示滑坡體的滑動面為近似折線型，按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2002）、《公路路基設(shè)計規(guī)范》（JTGD30-2004）推薦的公式對斜坡的穩(wěn)定性及滑坡剩余下滑力進行計算。斜坡穩(wěn)定性系數(shù)計算公式：式中：穩(wěn)定系數(shù)第計算條塊剩余下滑推力向第計算條塊的傳遞系數(shù)第計算條塊單位寬度巖土體自重（kN/m）第計算條塊滑動面上的抗滑力（kN/m）第計算條塊滑體在滑動面上的滑動力（kN/m）第計算條塊滑體在滑動面法線上的反力（kN/m）第計算條塊滑體的滑面與水平線夾角（度）第計算條塊滑動面上巖土體的內(nèi)摩擦角標準值（度）第計算條塊滑動面上巖土體的粘聚力標準值（kPa）第計算條塊滑動面長度（m）剩余下滑力計算公式：式中：第塊、第塊滑塊的剩余下滑力（kN/m）傳遞系數(shù)穩(wěn)定系數(shù)，取1.25第滑塊的自重力（kN/m）第和第滑塊對應(yīng)滑面的傾角（度）第滑塊滑面內(nèi)摩擦角（度）第滑塊沿滑面巖土粘聚力（kPa）第滑塊沿滑面的長度（m）9.2.2滑面抗剪強度參數(shù)的取值剖面作為滑坡計算剖面，按正常工況及非正常工況Ⅰ(暴雨及久雨)計算各滑面的穩(wěn)定系數(shù)及剩余下滑力。根據(jù)室內(nèi)土工試驗及經(jīng)驗綜合確定各滑面在天然及飽和條件下的抗剪強度及重度，取值如表9.2-1。滑坡計算推薦采用參數(shù)表9.2-1地層狀態(tài)峰值強度殘余強度重度(kPa)(度)(kPa)(度)kN/m3Qel(粘土)天然16.6512.2513.359.8519.7飽和15.8511.0511.409.3520.3T（全風化泥巖）天然16.1512.3514.1510.4020.9飽和15.1511.8513.309.8521.59.2.3滑坡計算結(jié)果計算結(jié)果見表9.2-2、表9.2-3。結(jié)果表明，在正常工況下，剖面