【車輛單級主減速器的設(shè)計計算過程案例8300字】

車輛單級主減速器的設(shè)計計算過程案例目錄TOC\o"1-3"\h\u32537車輛單級主減速器的設(shè)計計算過程案例 1115081.1主減速器雙曲面齒輪其本參數(shù)的選定 1170881、主減小速度比的明確 1102942、主減小速度固定齒輪運算負(fù)荷的明確 1134273、主減速器齒輪其本系數(shù)的根本選擇 316121.2主減速器圓弧齒雙曲面齒輪的強度計算 15265641、齒輪的損壞形式及壽命 15200342、“格里森”制圓弧雙曲面齒輪的強度計算 151.1主減速器雙曲面齒輪其本參數(shù)的選定1、主減小速度比的明確對主減小速度控制器設(shè)備的組成構(gòu)造方式、整體有效尺寸與質(zhì)量的綜合深化設(shè)計和主減小速度控制器設(shè)備的主減小速度比的實際大小有十分緊密的聯(lián)系，因此，在明確汽車主減小速度控制器設(shè)備的主減小速度比的時候，要求結(jié)合汽車的整體設(shè)計規(guī)劃以及汽車機械傳動體系的總有效傳動比，根據(jù)整車動力進(jìn)行計算。與傳動系統(tǒng)設(shè)計相似，對于汽車主減速器的設(shè)計需要以驅(qū)動橋的主減速比為基點。在對既定發(fā)動機引擎最高額定功率的大額定功率汽車展開綜合系統(tǒng)設(shè)計時，為了提高汽車的行駛速度，其傳動比需要根據(jù)公式3-1進(jìn)行計算。（3-1）式子內(nèi)：rr代表的含義為車輪實際滾動半徑，m;np代表的含義為最高額定功率時發(fā)動機引擎轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)/分鐘；代表的含義為汽車最高車速，km；igH代表的含義為變速器最高檔傳動比。計算主減速：2、主減小速度固定齒輪運算負(fù)荷的明確對于主減速器的設(shè)計，不僅需要考慮主減速比和驅(qū)動橋離地間隙外，還需要考慮主減速器齒輪的受載情況。汽車在行駛過程中一般路況較為復(fù)雜，導(dǎo)致其載荷系統(tǒng)的載荷處于不穩(wěn)定的狀態(tài)，無法直接計算出主減速器齒輪的受載情況。為了簡化模型，一般將汽車在發(fā)動機以最大轉(zhuǎn)矩輸出和傳動系統(tǒng)傳動比最小時狀態(tài)下運轉(zhuǎn)時齒輪的受載值和汽車在平穩(wěn)路況條件下行駛時車輪開始出現(xiàn)打滑時的受載值中較小的值作為汽車主減速器從動輪齒輪實際上應(yīng)力計算載荷的最大值，對應(yīng)公式為：（3-2）（3-3）式子內(nèi)：代表的含義為發(fā)動機最大轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩；N·m代表的含義為汽車最小傳動比；代表的含義為傳動效率，=0.9代表的含義為超載系數(shù)，根據(jù)實驗條件，通常選取1或2代表的含義為該汽車的驅(qū)動橋數(shù)量代表的含義為單個驅(qū)動橋的負(fù)荷最高值，N；代表的含義為輪胎的具體附著系數(shù)，常用的輪胎取0.85，越野輪胎取1.0，防滑寬輪胎取1.25；代表的含義為車輪的具體滾動半徑，m代表的含義分別是運算得出的主減小速度控制器設(shè)備從動固定齒輪至聯(lián)動車輪相互間機械傳動工作效率跟實際有效傳動比。汽車、汽車列車具體性能指數(shù)如下所示:（3-4）代表的含義為汽車滿載總質(zhì)量,N;代表的含義為牽引帶領(lǐng)的掛車滿負(fù)載狀況下的總質(zhì)量，N；=0通過上文計算出的Tce和Tcs均為理論計算的最大轉(zhuǎn)矩，并不是汽車正常行駛時候的連續(xù)扭轉(zhuǎn)力矩，因此無法直接將其當(dāng)做齒輪發(fā)送疲勞損壞的參考依據(jù)。通常情況下，公里路況一般優(yōu)于其他路況，因此，公路用車的行駛過程異變相較于非公路用車更加的穩(wěn)定。針對穩(wěn)定行駛的汽車的連續(xù)扭轉(zhuǎn)力矩能夠經(jīng)過汽車的牽引作用力運算，其主減小速度控制器設(shè)備從動輪的平均扭轉(zhuǎn)力矩Tm為：（3-5）式中，交通道路滾動摩擦阻力參數(shù)，轎車通常選定的數(shù)值在0.010至0.015；載貨汽車通常選定的范圍是0.015至0.020；而戶外越野汽車通常選定的范圍是0.020至0.035；3、主減速器齒輪其本系數(shù)的根本選擇a）主、從動齒輪齒數(shù)的根本選擇通過相關(guān)計算得出，查閱相關(guān)表格發(fā)現(xiàn)：選用Z1等于6Z2等于39等于Z2/Z1等于39/6等于6.5b）從動錐固定齒輪節(jié)圓有效直徑跟對應(yīng)端面固定模數(shù)的選取主減小速度控制器設(shè)備螺旋作用錐固定齒輪，亦或是雙曲面固定齒輪從動固定齒輪的節(jié)圓的有效直徑，具體能夠按照這個固定齒輪的運算扭轉(zhuǎn)力矩，按照實踐經(jīng)驗運算方程式挑選出：（3-6）上述計算方程式里:代表的含義為從動錐固定齒輪的節(jié)圓有效直徑，mm；代表的含義為直徑系數(shù),的取值往往是13～16；代表的含義為計算轉(zhuǎn)矩,選定、二者更低者。（mm）從動錐齒輪節(jié)圓直徑明確之后，能夠參照（3-7）得出具體大端端面模數(shù)，并通過下列公式校對：用（3-8）式子內(nèi):代表的含義為齒輪大端端面模數(shù)代表的含義為模數(shù)系數(shù),取等于0.3至0.4代表的含義為計算轉(zhuǎn)矩,選定、二者更低者(=0.4)取端面模數(shù)m等于8.5；則修正d1等于6*8.5等于51d2等于39*8.5等于331.5。c）螺旋錐固定齒輪以及雙面固定齒輪有效齒寬F的選擇有效齒寬的選用將會影響固定齒輪的實際作用強度以及整體運轉(zhuǎn)時長。依照相關(guān)經(jīng)驗發(fā)現(xiàn)，不管是圓錐固定齒輪還是雙曲面固定齒輪機械傳動的相關(guān)從動固定齒輪有效齒寬F往往是針對節(jié)錐的0.3倍并且要求高于10倍的端面固定模數(shù)。對汽車這類第二產(chǎn)業(yè)來說，主減小速度控制器設(shè)備圓弧錐固定齒輪舉薦運用：F2=0.155d2=0.155×331.5≈50(mm)從這一式子內(nèi)能夠發(fā)現(xiàn)，代表的含義為從動錐固定齒輪的節(jié)圓有效直徑，mm。一般實際狀況下固定小齒輪的有效齒寬比固定大齒輪的有效齒寬略大，這樣能方便齒輪正常嚙合，這樣保證了大齒輪在整個齒寬方向均能與小齒輪嚙合，保證了齒輪受載的穩(wěn)定性，最終大小齒輪的齒寬為：F1等于55mmF2等于50mmd）雙曲面小齒輪偏移距、方向的選取在雙曲面齒輪傳動過程中，偏移距E對整體裝置的傳動效果影響較大，當(dāng)偏移距過大時將增加齒面沿軸線方向的滑動距離，導(dǎo)致齒面的磨損加劇。當(dāng)偏移距過小時將降低整體裝置的傳動比，無法實現(xiàn)預(yù)測效果。因此，對于偏移距E的選擇至關(guān)重要。根據(jù)主減速器設(shè)計經(jīng)驗，對于小型汽車的偏移距一般小于0.4倍的從動齒輪節(jié)錐長度，且與0.2倍的從動輪節(jié)圓直徑相等或相近；對于中型汽車的偏移距一般小于0.2倍的從動齒輪節(jié)錐長度，且應(yīng)在0.1-0.12倍的從動齒輪節(jié)圓直徑之間；對于大型汽車的偏移距一般在0.2-0.3倍的從動齒輪節(jié)圓直徑之間。一個雙曲面固定齒輪的偏置的分布方向是通過從動固定齒輪的錐頂和積極主動固定齒輪的相對具體位置相互關(guān)系判斷的。在沿錐頂?shù)烬X面的方向，如果從動固定齒輪中心對稱線在積極主動輪的下方，則為上偏移，在下偏移的雙曲面固定齒輪機械傳動設(shè)備里通常應(yīng)用左旋固定齒輪為積極主動固定齒輪，右旋固定齒輪為從動固定齒輪；在上偏移的雙曲面固定齒輪機械傳動設(shè)備里通常應(yīng)用右旋固定齒輪為積極主動固定齒輪，左旋固定齒輪為從動固定齒輪；所以E=35mme）螺旋角的選擇汽車主減小速度控制器設(shè)備錐固定齒輪的螺旋作用角β或雙曲面里大、固定小齒輪核心螺旋作用角的平均有效數(shù)值一般在35-45°相互之間。轎車選擇比較多數(shù)值，充分保障有更大的mF，讓機械運轉(zhuǎn)平穩(wěn)、噪聲低。螺旋角常用計算公式為：（3-9）上述計算方程式里：代表的含義為積極主動固定齒輪為名義（中心點）螺旋作用角的相關(guān)預(yù)選數(shù)值；代表的含義為從動齒輪的實際節(jié)圓走私，mm；代表的含義為雙曲面齒輪的實際偏移距，mm。=f）螺旋方向的選擇根據(jù)上文分析，雙曲小齒輪采用的是下偏移方式，因此對應(yīng)的主、從動齒輪分別為左旋和右旋。g）法向壓力的選擇依照雙曲面齒輪的整體構(gòu)造能夠發(fā)現(xiàn)，不管是固定大齒輪還是小齒輪，對應(yīng)固定輪齒兩端齒形的壓力作用角存在一定的差異，所以壓力作用角的數(shù)值參考依據(jù)大、固定小齒輪的壓力作用角的平均數(shù)值運算。在“格里森”制雙曲面固定齒輪機械傳動里，小微型汽車的平均壓力作用角通常選擇19°；里大規(guī)模汽車的平均壓力作用角通常選擇22.5°；當(dāng)固定小齒輪的實際齒數(shù)高于8的時候，平均壓力作用角選擇15°。雙曲面固定齒輪固定小齒輪兩端的壓力作用角在自然實際狀況下不相同的時候，則固定齒輪副在正反2個分布方向機械旋轉(zhuǎn)時候的嚙合作用線有效長度是相同的。人為地轉(zhuǎn)變壓力作用角讓二者不相同的時候，可讓正、反2個分布方向機械旋轉(zhuǎn)時候的嚙合作用線有效長度不相同。為了逐漸加大固定齒輪在嚙合作用時候的嚙合作用線有效長度，一般應(yīng)用降低固定小齒輪固定輪齒凹面壓力作用角的模式。通過減小壓力角可以增大齒輪間的重疊系數(shù)，進(jìn)而全面增強齒輪嚙合時的穩(wěn)定性能，有效降低機械傳動過程中存有的噪音。根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗，在保障固定齒輪不產(chǎn)生根切的要求之下，經(jīng)過降低固定小齒輪齒凹面壓力作用角，可以大大提高裝置的傳動性能。而且為了預(yù)防因為軸向作用力高于聯(lián)動作用壓力而造成促使固定小齒輪被推向固定大齒輪實際狀況的產(chǎn)生，聯(lián)動策的壓力作用角不可以低于100。規(guī)避導(dǎo)致非工作面的壓力作用角過大，當(dāng)下轎車普遍運用的“格里森”制雙曲面固定齒輪的壓力作用角均值為190。在這其中根據(jù)實踐經(jīng)驗運算方程式得a=20°h）圓弧齒錐固定齒輪銑刀盤名義有效直徑的選用通過被切固定齒輪齒之間的假想同心圓的有效直徑被稱之為“格里森”制（圓弧齒）螺旋作用錐固定齒輪和雙曲固定齒輪銑刀盤的名義有效直徑。在確定名義直徑的大小時，要求從2個分布方向思考：①齒向曲率的大?。虎诘侗P直徑的大小。工業(yè)上為了避免刀盤種類過多，導(dǎo)致刀盤成本的增加，早已把刀盤參考標(biāo)準(zhǔn)化了。其中，每一類規(guī)格的刀盤能夠生產(chǎn)加工一定有效尺寸作用范圍的圓弧錐固定齒輪如下方程式能夠初步基本上獲取刀盤名義有效直徑：（mm）（3-10）式中：K系數(shù)，選取0.9~1.1,以使為標(biāo)準(zhǔn)值;A0，Am依次是從動固定齒輪的節(jié)錐距與中心點錐距，mm從動齒輪的螺旋角。對于刀盤名義直徑的確定，可以根據(jù)公式3-10的計算值或動齒輪節(jié)圓直徑選擇表3-1中最接近的標(biāo)準(zhǔn)刀盤名義直徑。表3.1圓弧齒錐固定齒輪銑刀盤名義有效直徑的相關(guān)選擇從動齒輪節(jié)圓直徑d2刀盤具體半徑rdinmminmm3.000～5.25075～1351.75044.4503.875～6.750100～1702.25057.1504.250～7.500110～1902.50063.5005.125～9.000130～2303.0076.2005.375～9.375135～2403.12579.3756.500～11.250165～2853.75095.2507.750～13.500195～3454.500114.30010.250～18.000260～4556.000152.40013.750～24.000350～6108.000203.20018.000～31.500455～80010.500266.700選取rd=152.4mm主減小速度控制器設(shè)備圓弧齒雙曲面固定齒輪的數(shù)學(xué)幾何有效尺寸運算，依照下表進(jìn)行計算：表3.2主減小速度控制器設(shè)備圓弧齒雙曲面固定齒輪的數(shù)學(xué)幾何有效尺寸運算用表具體序號具體計算公式實際計算結(jié)果注釋16小齒輪齒數(shù)應(yīng)不少于6239固定大齒輪實際齒數(shù)：由及速比定，但和間應(yīng)該規(guī)避有公約數(shù)；對轎車：實際齒數(shù)與應(yīng)該在50~60控制范圍里，對載貨汽車及通常第二產(chǎn)業(yè)機械傳動：+≥4030.15384F50大齒輪齒面寬F=0.155d2（汽車工業(yè)）5E35固定小齒輪控制軸線偏移距E：對轎車、輕型載貨汽車及通常第二產(chǎn)業(yè)機械傳動：E0.2d2或E0.4A0，6331.5大齒輪分度圓直徑d2：按式（3-6）預(yù)選，7152.4刀盤名義半徑：按式（3-10）估算2，按表3-1選取845°小齒輪螺旋角的預(yù)選值：按式（3-9）預(yù)選9tan110cot=1.2(3)0.184611sin0.983412=141.1654固定大齒輪在齒面寬中心點位置的分度作用圓有效半徑13sin=0.243814cos0.969815(14)+(9)(13)1.213616(3)(12)21.717717=(15)(16)26.3574固定小齒輪在齒面寬中心點的分度作用圓有效半徑18等于0.02（1）+1.06或者等于1.301.18齒輪收縮系數(shù)：當(dāng)12時=0.02（1）+1.06；當(dāng)≥12時=1.3019+（17）791.003420tan=0.0442211.001822sin=0.0442232.5314°24sin=0.249725tan0.246926tan=0.178927cos0.984428sin=0.243529cos0.9699930tan=1.00131(28)[(9)-(30)]-0.000232（3）（31）-3.705833sin=(24)-(22)(32)0.239734tan0.246935tan=0.17893610.1426小齒輪節(jié)錐角37cos0.984438sin=0.24353914.0930°40cos0.974041tan=0.98304244.508°小齒輪中點螺旋角，極其靠近于（8）項的預(yù)選預(yù)選值43cos0.713244=（42）—（39）30.4152大齒輪中點螺旋角45cos0.862746tan0.587147cot=0.18434879.5595°大齒輪節(jié)錐角49sin0.983450cos0.181251263770652778.995353(51)+(52)805.765954123.830755106.719456-tan=0.034057-2.2879°58cos0.9992590.0017600.000961(54)(55)13215.1343620.001363（59）+（60）+（62）0.003664108.798965r=108.8857見前面說明661.399667（3）（50）；1.0-（3）0.02790.8462左欄部位選用左邊運算方程式，右欄部位選用右邊運算方程式68137.04950.176169（37）+(40)(67)1.011570z=(49)（51）26.327471Z=(12)(47)-(70)-0.3155固定大齒輪節(jié)錐控制頂點實際上跟對應(yīng)小齒輪控制軸線相互間間的有效實際距離，正（+）號意味著該節(jié)錐控制頂點處在固定小齒輪控制軸線，負(fù)（—）號代表這個節(jié)錐控制頂點處于固定大齒輪輪體和固定小齒輪控制軸線相互之間72A=143.5419在節(jié)分布平面內(nèi)固定大齒輪輪面寬中心點錐距73A=168.5404大齒輪節(jié)錐距74（73）—（72）24.998575h=10.9290h:固定大齒輪在齒面寬中心點位置的齒工作高，參數(shù)k按照z查下表計算得知，但僅有應(yīng)用下列綜合系統(tǒng)設(shè)計系數(shù)的時候，才運用“轎車”這欄的有效數(shù)值，不然都用“常用”欄的有效數(shù)值。壓力作用角的總和[（78）項]為38；固定小齒輪固定輪齒凹面的壓力作用角為12或更大760.543877—（76）0.596278a45°固定輪齒兩端壓力作用角的加和，載貨汽車、拖拉機：應(yīng)用450，轎車：應(yīng)用380。此數(shù)值為平均壓力作用角的2倍79sin0.707180=22.581cos0.923982tan0.4142831.439484=389.7393′雙重收縮作用齒齒根部件角的加和（數(shù)據(jù)單位為分）85K0.11大齒輪齒頂高系數(shù)，86K=1.150—（85）1.0487h=(75)（85）1.2022固定大齒輪齒面寬中心點位置的齒頂部件高度88h=(75)(86)+0.0511.4162固定大齒輪齒面寬中心點位置的對應(yīng)齒根部件89雙重收縮作用齒：等于（84）（85）參考標(biāo)準(zhǔn)收縮作用齒：等于傾根錐母連接線收縮作用齒：固定大齒輪齒頂角=（85）·見右邊注釋42.8713′固定大齒輪頂角：為便于得到優(yōu)質(zhì)收縮作用齒，采用下列運算方式選定雙重收縮作用齒或者傾根錐母連接線收縮作用齒：1用參考標(biāo)準(zhǔn)收縮作用齒的相關(guān)運算方程式來運算[見（89）項]及[見（91）項]；2運算=+參考標(biāo)準(zhǔn)收縮作用齒齒頂角和齒根部件角的總和；3運算?T=—（18）4當(dāng)?T為負(fù)值：=（84），就是雙重收縮作用齒，因此（89）、（91）應(yīng)該按照雙重收縮作用齒運算方程式運算；當(dāng)?為正值：=（18）·為傾根角母連接線收縮作用齒（上述計算方程式里：傾根角母連接線收縮作用齒齒根部件角的總和），這個時候應(yīng)該選用傾根錐母連接線收縮作用齒，就是（89）（91）項應(yīng)該參考按照傾根錐母連接線收縮作用齒運算方程式運算90sin0.0124791雙重收縮作用齒：=（84）—（89）參考標(biāo)準(zhǔn)收縮作用齒：=傾根母連接線收縮作用齒：=—346.8680′固定大齒輪的齒根部件角（數(shù)據(jù)單位為分）應(yīng)用哪一類收縮作用齒形的運算方程式見上項注釋92sin0.100793h=(87)+(74)(90)1.5139大齒輪的齒頂高94h=(88)+(74)(92)13.9142大齒輪的齒根高95C=0.150（75）+0.051.6894徑向?qū)嶋H間隙C為固定大齒輪在齒面寬中心點處的任務(wù)工作齒高的15℅與此同時，0.0596h=(93)+(94)15.4482大齒輪齒全高97h=（96）—(95)13.7588大齒輪齒工作高98=（48）+（89）80.2740°大齒輪的面錐角99sin0.9856100cos0.1689101=（48）—（91）73.7783°大齒輪的根錐角102sin0.9602103cos0.2794104cot0.2909105d=+(6)332.0487大齒輪外圓直徑106（70）+（74）（50）30.8575107x=（106）—（93）（49）29.3686固定大齒輪外緣與固定小齒輪控制軸線之間的有效實際距離1080.59641093.1688110z=（71）—（108）-0.9119固定大齒輪面錐頂和到固定小齒輪控制軸線相互間的有效距離，正（+）號意味著此面錐控制頂點愈過固定小齒輪控制軸線；負(fù)（—）號意味著此面錐控制頂點位于固定大齒輪輪體和固定小齒輪控制軸線相互之間111z=（71）+（109）2.8533固定大齒輪根錐控制頂點跟固定齒輪控制軸線相互間的有效距離，正（+）號意味著該根錐控制頂點愈過固定小齒輪控制軸線；負(fù)（—）號意味著該根錐控制頂點處于固定大齒輪輪體和固定小齒輪控制軸線相互之間112（12）+（70）(104)148.8250113sin=0.2352114cos=0.9719115tan=0.2420116sin=(103)(114)0.271511715.7547°小齒輪的面錐角118cos0.9624119tan0.282112015.8546121G=-7.8434固定小齒輪面錐控制頂點到固定大齒輪控制軸線的對應(yīng)有效距離，正（+）號意味著此面錐控制頂點愈太大固定齒輪控制軸線，負(fù)（—）號意味著此面錐控制頂點處于固定小齒輪輪體和固定大齒輪控制軸線相互之間122tan=0.0067123,cos0.38480.9999上欄用左邊公式，下欄用右邊公式124?=（39）—（123）；cos?13.70850.9715上欄部位應(yīng)用邊運算方程式，下欄部位用下邊運算方程式125=（117）—（36）；cos5.6121°0.9952上欄部位應(yīng)用邊運算方程式，下欄部位用下邊運算方程式126±（113）（67）—（68）0.02290-0.3750左欄部位用運算方程式前的正（+）號，右欄部位用運算方程式前的負(fù)（—）號1271.0293128（68）+（87）（68）137.26121290.9671130(74)(127)25.7309131B=(128)+(130)(129)+(75)(126)162.3950固定小齒輪外緣至固定大齒輪控制軸線的有效實際距離132（4）（127）—(130)25.7340133B=(128)—（132）（129）+（75）（126）108.2753固定小齒輪輪眼前緣至固定大齒輪控制軸線的有效實際距離134（121）+（131）154.5515135d=87.2033小齒輪的外圓直徑136=(12)145.6779137sin=0.240313813.3528°139cos0.97301404.6797141G=3.8329固定小齒輪根錐控制頂點跟固定大齒輪控制軸線相互間的有效距離，正（+）號意味著該根錐控制頂點愈過固定齒輪控制軸線；負(fù)（—）號意味著該根錐控制頂點處于固定小齒輪輪體和固定大齒輪控制軸線相互之間142sin=(100)(139)0.16441439.4606°小齒輪根錐角144cos0.9864145tan0.1666146B0.18最小齒側(cè)間隙允許值147B0.244最大齒側(cè)間隙允許值148（90）+（92）0.1132149（96）—（4）(148)9.7882150A=（73）-(4)118.5404在節(jié)分布平面內(nèi)固定大齒輪內(nèi)錐距1.2主減速器圓弧齒雙曲面齒輪的強度計算1、齒輪的損壞形式及壽命固定齒輪損害的重要方式有固定輪齒折斷。輪齒折斷可以分為兩種情況。（1）在齒輪工作過程中，根據(jù)受力分析，齒根受到的彎矩最大，應(yīng)力集中，并且，齒根所受的彎矩大小隨著齒輪轉(zhuǎn)動交替變換。因此，在齒根處常常因為出現(xiàn)疲勞裂紋而導(dǎo)致輪齒折斷現(xiàn)象的出現(xiàn)，這種輪齒失效的形式叫做疲勞折斷。（2）由于沒有正常使用齒輪，最終結(jié)果讓固定齒輪長時間位于電流過載工作運行狀態(tài)或長時間受到太大的沖擊負(fù)荷導(dǎo)致固定輪齒的忽然折斷，這類固定輪齒失去效能的方式叫電流過載折斷。最為經(jīng)常見到的滲碳齒輪失效形式是齒面的點蝕和脫落。在固定齒輪工作過程里，互相嚙合作用的表層會形成壓縮問題現(xiàn)象，由于長期受到擠壓作用或擠壓的壓力過大時，嚙合面會產(chǎn)生細(xì)微的疲勞裂紋，裂紋會隨著齒輪連續(xù)轉(zhuǎn)動沿表層不斷延伸直至最后脫落，形成麻點或斑坑。而麻點或斑坑的出現(xiàn)會破壞輪齒的工作表面，導(dǎo)致齒輪傳動不穩(wěn)定，并伴隨噪音，嚴(yán)重時使得齒輪無法工作，這類固定齒輪失去效能的方式稱之為齒面的點蝕和脫落分離2、“格里森”制圓弧雙曲面齒輪的強度計算a）單位齒長上的圓周力：（3-11）上述計算方程式里：P--單位圓角作用力，牛頓/米m；P--作用在固定齒輪上的圓周作用力，N，按照發(fā)動機引擎最高扭轉(zhuǎn)力矩T與最高附著作用旋轉(zhuǎn)力矩兩種載荷工況進(jìn)行計算；F--從動固定齒輪的齒面寬，毫米．按照發(fā)動機引擎最高扭轉(zhuǎn)力矩運算時：（3-12）上述計算方程式里：Temax一一發(fā)動機引擎最高扭轉(zhuǎn)力矩，N．m；Ig--變速器傳動比，取I檔及直接檔進(jìn)行計算，d1--主動齒輪節(jié)圓直徑，mm。針對多橋聯(lián)動汽車應(yīng)該思考聯(lián)動橋數(shù)及分動控制器設(shè)備有效傳動比按照最高附著作用旋轉(zhuǎn)力矩運算時：（3-13）上述計算方程式里，G：--聯(lián)動橋?qū)λ浇煌ǖ孛娴妮d荷．N；ψ--輪胎與地面的附著系數(shù)rr輪胎的滾動半徑d2主減小速度控制器設(shè)備從動固定齒輪節(jié)圓有效直徑毫米。許多單位齒長上的圓周作用力（），見下表。如今設(shè)計汽車的時候，材料性質(zhì)等加工制造質(zhì)量的不斷加強，單位齒長上的圓周作用力在特定情況下高于表數(shù)據(jù)信息的20.0%~25.0%。表3.3許用單位齒長上的實際圓周力具體系數(shù)汽車類型輪胎跟交通地面的實際附著作用參數(shù)擋擋直接擋轎車8935363218930.85載貨汽車142925014290.85公共汽車9822140.86牽引汽車5362500.65按發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩計算時：一檔時：=22206.8103/（51×50）=1173.3≤893×1.25=1786.25直接檔時：=22201103/（51×50）=172.5≤193.93滿足設(shè)計要求。按最大附著力矩計算時：=2×400000.3040.85×1000/（331.5×50）=1764.1≤893×1.25=1786.25滿足設(shè)計要求。b）齒輪的具體彎曲強度計算汽車主減小速度控制器設(shè)備準(zhǔn)雙曲面固定齒輪的對應(yīng)運算彎曲變形應(yīng)