安徽某活動中心模板施工方案

1、一 、編制依據(jù)l 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001中國建筑工業(yè)出版社；l 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002中國建筑工業(yè)出版社；l 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業(yè)出版社；l 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業(yè)出版社；l 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001 中國建筑工業(yè)出版社；l 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003中國建筑工業(yè)出版社；l *村工程施工圖紙。l 淮南市*建筑工程有限公司的內(nèi)部技術(shù)標準、工作標準、管理標準以及公司ISO9002質(zhì)量體系程序文件。二、工程概況*村農(nóng)貿(mào)市場工程（以下簡稱本工程）位于*水泥廠生活區(qū)，水泥廠東大門外，道路西側(cè)

2、。由淮南*集團投資建設(shè)，*大學建筑設(shè)計研究院完成施工圖設(shè)計，*地質(zhì)勘察，*監(jiān)理有限責任公司監(jiān)理，淮南市*建筑工程公司承建。本工程建設(shè)面積6732，由夾層及地下室設(shè)備用房、一層菜市場及老干部活動中心、二層超市，垃圾站等組成，建筑物檐高12.6米，總工期270天。三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用根據(jù)GB502042002對模板及支架的選材要求，模板及其支架需滿足足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性等要求。本工程模板采用18mm厚膠合板，枋木采用50100mm2，模板支撐體系采用48，t=3.5mm鋼管扣件式腳手架。為保證模板施工質(zhì)量和施工進度，本工程將根據(jù)施工進度的要求，模板配備能滿足2層結(jié)構(gòu)施工的2套定型模板

3、，樓梯模板每座二套，模板支撐配足2層結(jié)構(gòu)施工用量。四、施工方法1、基礎(chǔ)模板施工（1）階形基礎(chǔ)模板每一臺階模板由四塊側(cè)板拼釘而成，其中兩塊側(cè)板的尺寸與相應的臺階側(cè)面尺寸相等；另兩塊側(cè)板長度應比相應的臺階側(cè)面長度大于150200mm，高度與其相等地。四塊側(cè)板用木檔拼成方框。上臺階模板的其中兩塊側(cè)板的最下一塊拼板要加長，以便擱置在下層臺階模板上，下層臺階模板的四周要設(shè)斜撐及平撐。斜撐和平撐一端釘在側(cè)板的木檔(排骨檔)上；另一端頂緊在木樁上。上臺階模板的四周也要用斜撐和平撐支撐，斜撐和平撐一端釘在上臺階側(cè)板的木檔上；另一端釘在下臺階側(cè)板的木檔頂上。 模板安裝時，先在側(cè)板內(nèi)側(cè)劃出中線，在基坑底彈出基礎(chǔ)中

4、線。把臺階拼側(cè)板拼成方框。然后把下臺階模板放在基坑底，兩者中線互相對準，并用水平尺校正其標高，在模板周圍釘上木柱。上臺階模板放在下臺階模板上的安裝方法相同。（2）、地下室墻模板 混凝土墻的模板主要由側(cè)板、立檔、牽杠、斜撐組成。 側(cè)板可以采用長條板橫拼，預先與立檔釘成大塊板，板塊的高度一般不超過1。2m為宜。牽杠(橫檔)采用48鋼管通過對拉螺桿和3形卡固定在立檔外側(cè)，從底部開始每隔06 m一道。在牽杠與基坑側(cè)壁之間支斜撐和平撐，內(nèi)側(cè)應沿頂板立桿設(shè)通長的掃地桿，斜撐與平撐緊頂在掃地上。當坑壁較近時，可在坑壁上立墊木、在牽杠與墊木之間用平撐支撐。根據(jù)設(shè)計計算（后附）：立檔間距300，雙鋼管牽杠間距8

5、00，對拉螺栓間距縱橫向800。墻模板安裝時，根據(jù)邊線先立一側(cè)模板，臨時用支撐撐住，用線錘校正模板的垂直，然后釘牽杠，再用斜撐固定。大塊側(cè)模組拼時，上下豎向拼縫要互相錯開，先立兩端，后立中間部分。待鋼筋綁扎后，按同樣方法安裝另一側(cè)模板及斜撐等。為了保證混凝土墻的厚度正確，防止?jié)仓炷恋膲ι砉臐q,在兩側(cè)模板之間可用止水型對拉螺栓(其兩側(cè)點焊定位墊片長度等于墻厚)，直徑14mm的螺栓拉結(jié)兩側(cè)模板，間距不大于0.8m。螺栓要縱橫排列，并在混凝土凝結(jié)后防水層施工前，將外露部分割掉，然后用防水砂漿補平。2、柱模施工（1）.根據(jù)測量員放出的軸線彈出柱邊線，柱腳采用電焊30303角鋼或8圓鋼定位。（2）.

6、根據(jù)柱斷面及柱高（柱腳找平以后標高至上層板底）預先將模板釘在木楞上，并開出梁口、澆筑洞口、清掃口，以形成定型柱模板，為防止柱角漏漿，采用模板與模板、木楞與木楞雙咬合。模板制作時，按不同柱編好號，分別堆放，以方便組裝。（3）用圓鋼柱箍將定型模板進行固定。柱箍根據(jù)柱模的尺寸、側(cè)壓力大小等因素確定，柱箍采用方鋼管，截面483.5mm，每道柱箍1根鋼箍，間距450mm。（4）柱模校正及固定。利用線錘復核校正柱模的垂直度，然后固定于四周鋼管支撐架上。3、梁模施工（1）根據(jù)梁的斷面、板厚、梁凈跨定出梁底模、側(cè)模尺寸，將模板釘在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞雙重咬合以防漏漿。（同柱角做法一樣）。圖三-

7、6梁模支設(shè)示意圖（2）.梁模支撐及模板安裝。先支鋼管架，*立桿沿梁縱向間距1000mm，橫向間距小于1200mm，小橫桿間距同立桿間距。（立桿間距經(jīng)計算確定附后）小橫桿立桿交接處立桿加設(shè)雙扣件。立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿和掃地桿，梁縱向立桿設(shè)斜撐形成排架。梁底模放置于小橫桿上，對準柱模梁口的位置，用扣件將梁底模固定在小橫桿上，待扎完梁鋼筋后吊裝梁側(cè)模。梁側(cè)模應設(shè)置斜撐，當梁高大于700mm時設(shè)置腰楞，并用穿墻螺栓加固，間距為600800，具體做法如圖三6所示。4樓板模板施工（1）根據(jù)模板拼裝圖搭設(shè)樓面模板支架和模板龍骨。支架立桿與龍骨的間距，應根據(jù)樓板的砼重量與施工荷載大小，在模板結(jié)構(gòu)設(shè)

8、計中確定（詳見后附設(shè)計計算書）。支架立桿立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿和掃地桿，水平拉桿間距不大于3m且符合立桿間距要求。每隔兩排立桿設(shè)斜撐一道，使模板支架成為排架。（2）掛通線將大龍骨找平。根據(jù)標高確定大龍骨頂面標高，然后架設(shè)小龍骨，鋪設(shè)模板。（3）樓面模板鋪完后，應認真檢查支加查否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。5樓梯模板樓梯底模采用膠合板，踏步側(cè)模板和踏步檔板采用18厚木板背楞為60*100，為使踏步尺寸準確，棱角分明，踏步擋板應設(shè)置拉桿或頂撐。由于澆搗砼時將產(chǎn)生模板上頂力，在施工時要加強對模板變形的控制。6衛(wèi)生間模板（1）衛(wèi)生間翻口模板，按圖紙尺寸，用光面方條，制成定型翻口模板并留出門

9、洞位置。數(shù)量同底板，在砼澆筑的過程復核衛(wèi)生間軸線后以軸線為標準安裝翻口模板。7、菜市場及超市部分梁板模板高支撐架模板高支撐模板除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容：（1）.模板*的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。（2）.立桿步距的設(shè)計：a.當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要

10、過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m；本工程采用1.5M步距。（3）.整體性構(gòu)造層的設(shè)計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。本工程支撐架高度為6.3m，故不考慮設(shè)置加強層。（4）.剪刀撐的設(shè)計：a.沿支架四周

11、外立面應滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。本工程按上述要求設(shè)置剪刀撐。（5）.頂部支撐點的設(shè)計：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設(shè)計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。本工程采用雙扣件。（6）.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴格按照設(shè)計計算尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設(shè)置；本工程立桿間距：板按縱橫間距1m*1m設(shè)置，梁按0.8*1.2m設(shè)置（由后附計算書）。b.

12、確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。本工程底層回填土分層夯實后，及時澆筑地面混凝土墊層，待混凝土強度達到要求時才可進行模板架施工。（7）.施工使用的要求：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，本工程采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在*上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變

13、形情況及時解決。五、模板的拆除1、模板的拆除，側(cè)模應以能保證砼表面及棱角不受損壞時（砼強度大于1.2N/mm2）方可拆除，底模應按砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范（GB50204-2002）的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。并有砼試壓報告，經(jīng)施工員向技術(shù)負責人申請審批后簽發(fā)拆模通知書后方可拆模。2、模板拆除的順序和方法。應按照配板設(shè)計的規(guī)定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。3、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。4、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按

14、指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。六、施工質(zhì)量及驗收標準1、模板及支撐體系應滿足混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）相關(guān)規(guī)定，要求一次性驗收合格率達到100%。2、要求嚴格按照月施工進度計劃施工。七、質(zhì)量保證措施及施工注意事項1、模板需通過設(shè)計計算，滿足剛度，強度和穩(wěn)定性要求。能可靠承受所澆砼重量、側(cè)壓力及施工荷載。2、施工前由木工翻樣繪制模板圖和節(jié)點圖，經(jīng)施工負責人復核后方可施工，安裝完成后，經(jīng)項目部有關(guān)人員復核驗收。3、模板施工前，對班組進行書面技術(shù)交底，拆模要有項目施工員簽發(fā)拆模通知書。4、澆筑混凝土時，木工要有專人看模。5、認真執(zhí)行三檢制

15、度，未經(jīng)驗收合格不允許進入下一道工序。6、嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放，模板工程質(zhì)量控制詳見圖六-1（附后）。（略）7、在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。8、底層高支模模板架搭設(shè)范圍內(nèi)，地面回填土分層夯實后，必須及時澆筑地面墊層，以便保障架體立桿的支點整體穩(wěn)定。八、安全生產(chǎn)及文明施工模板支撐架嚴格按照文明施工要求搭設(shè)整齊劃一，支撐搭設(shè)完畢后，多余架料、模板均應清理干凈；不得有多余雜物堆放于施工樓層或外架上；圓盤鋸只允許在木工加工車間或置于專用鋸料盤中使用，以防鋸木落到模板內(nèi)。墻、柱模板應在柱、墻內(nèi)垃圾清掃干凈驗收后方可支設(shè)。拆模時，必須一次拆除干凈，不得有多余模板附在墻或梁

16、板上。所有架桿均需一次性全部轉(zhuǎn)移干凈，完畢后立即組織清掃、做到樓層無雜物，無積水和浮塵。1、支模過程中應遵守安全操作規(guī)程，如遇中途停歇，應將就位的支頂，模板聯(lián)結(jié)穩(wěn)固，不得空架浮擱。2、拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。3、拆模時應搭設(shè)腳手架。4、廢爛木枋不能用作龍骨。5、內(nèi)模板安裝超過2.5m時，應搭設(shè)臨時腳手架。6、在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時撬落。操作時必須注意下方人員動向。7、正在施工澆筑的樓板其下一層樓板的支撐不準拆除。8、堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。9、材料應按編號分類堆放。10、每次下班時保證工完場清。l 九、模板計算模板

17、高支撐架計算書因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設(shè)高度(m):6.40；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)

18、:25.000；樓板澆筑厚度(m):0.150；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 4

19、16.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.150 = 1.250 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 = (1.000+2.000)1.0000.250 = 0.750 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(1.250 + 0.088) = 1.605 kN/m；集中荷載 p = 1.40.75

20、0=1.050 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0501.000 /4 + 1.6051.0002/8 = 0.463 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 + 1.6051.000/2 = 1.328 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 0.463106/83.333103 = 5.558 N/mm2；方木抗彎強度設(shè)計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 5.558 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設(shè)計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/

21、2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.0001.605/2+1.050/2 = 1.328 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1327.500/(2 50.000 100.000) = 0.398 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.398 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.250+0.088=1.337 kN/m；集中荷載 p

22、 = 0.750 kN；方木最大撓度計算值 V= 51.3371000.0004 /(3849500.000.67) +750.0001000.0003 /( 489500.000.67) = 0.835 mm；方木最大允許撓度值 V= 1000.000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 0.835 mm 小于 方木的最大允許撓度值 4.000 mm,滿足要求!三、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.6051.000 + 1.050 = 2.655 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐

23、鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.996 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.795 mm ；最大支座力 Qmax = 11.616 kN ；鋼管最大應力 = 0.996106/5080.000=196.021 N/mm2 ；鋼管抗壓強度設(shè)計值 f=205.000 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 196.021 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座劉

24、群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 R= 11.616 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 五、模板*立桿荷載標準值(軸力):作用于模板*的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：G1 = 0.1167.600 = 0.882 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN；(3)

25、鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.0001.000 = 5.000 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.232 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.0001.000 = 3.000 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.679 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 11.679 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定

26、系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長

27、度；a = 0.100 m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.412 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=11678.832/（0.412489.000） = 57.969 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 57.969 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1

28、 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.011 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.011(1.500+0.1002) = 2.036 m； Lo/i = 2036 / 15.800 = 129.000 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.301 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=11678.832/（0.301489.000） = 79.346 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 79.346 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值

29、f = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全。 梁模板計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)

30、容。梁段:KL9。 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):0.12；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.5；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：6.30；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.20；承重架支設(shè):木方支撐平行梁截面A；立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.

31、50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：.0；鋼材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；

32、面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；主楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度60mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場

33、實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)

34、生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.40.502.000.90=1.26k

35、N/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-計算跨

36、度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值 =0.214mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的

37、三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6.010.010.0/6 = 100.00cm3；I = 6.010.010.010.0/12 = 500.00cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59k

38、N/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值 = 1.65105/1.00105 = 6. 5N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17.000N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應力計算值 = 6. 5N/mm2 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-計算

39、跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 7.20105N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.6775.40500.004/(10010000.005. 0106) = 0.046 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.046mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60100100/6 = 100cm3；I

40、= 60100100100/12 = 500cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.30/1=3.29kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1753294.000300.000 = 1.73105N.mm經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.73105/10

41、104 = 1. 73 N/mm2； 外楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =1. 73N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17.000N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 10000.00N/mm2； p-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： p =18.000.500.30/1= 2.70 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 5106mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1462.70103300.003/(10010000.005.010

42、6) = 0.017mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.200mm；外楞的最大撓度計算值 =0.017mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.0007

43、6/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 300.0018.0018.00/6 = 1.62104mm3； I = 300.0018.0018.0018

44、.00/12 = 1.46105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.300.800.90=6.61kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.350.300.90=0.11kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.42.000.300.90=0.76kN/m；q = q1 + q2 + q3

45、=6.61+0.11+0.76=7.48kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.107.4810.3002=0.067kN.m； =0.067106/1.62104=4.145N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.145 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.30= 7.76N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm；

46、E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6777.755300.04/(1009500.01.46105)=0.307mm；面板的最大撓度計算值: =0.307mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300.0 / 250 = 1.200mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.000+1.500)0.3001.0000.300=2.295 kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2 = 0.3500.300(21.00

47、0+0.300) =0.241 kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.300=0.405 kN；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設(shè)計值 q=1.22.295+1.20.241=3.044 kN；活荷載設(shè)計值 P=1.40.405=0.567 kN；P=3.044+0.567=3.611 kN。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00010.00010.000/6 = 8.33101 cm3；I=5.00010.0005.00010.000/12 = 4

48、.17102 cm4；3.支撐方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距 M=3.6111.500/4=1.354 kN.m；方木最大應力計算值 =.000/8.33104=16.249 N/mm2；方木抗彎強度設(shè)計值 f=17.000 N/mm2； 方木最大應力計算值 16.249 N/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！4.支撐方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力 Q=3.6111000/2=1.805 kN；圓木的截面面積矩 S =0.78550.005

49、0.00 = 1962.50 N/mm2；圓木受剪應力計算值 T =1.8051962.50/(4.1710650.00) = 0.017 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 T=1.700 N/mm2；方木受剪應力計算值 0.017 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 T=1.700 N/mm2，滿足要求！5.支撐方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 集中荷載 P = q1 + q2 + p1 = 2.941 kN；方木最大撓度 =2941.5001500.003/(4810000.004.17106)=4.964 mm；方木的撓度設(shè)計值 =1.

50、5001000/250=6.000 mm；方木的最大撓度 =4.964 mm 小于 方木的最大允許撓度 =6.000 mm，滿足要求！八、梁底支撐鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的強度計算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P=3.611 kN；計算簡圖如下：支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 其中 n=0.800/0.300=3經(jīng)過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力 RA = RB=(3-1)/23.611+3.611=7.222 kN；通過支撐鋼管傳遞到支座的最大力為23.611+3.611=10.832 kN；鋼管最大彎矩 Mmax=(33-1)3.6110.800/(83)=0.963 kN.m；支撐鋼管的最大應力計算值 =0.963106/5080.000=189.543 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度的其設(shè)計值 T=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 189.543 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度的設(shè)計值 205.0 N