1-模板專項施工方案最新

1、xx工程有限公司 模板專項施工方案目 錄一、編制依據(jù)及說明2二、工程概況2三、施工準備 5四、結構模板的確定 7五、模板的安裝 39六、模板的拆除 45七、質(zhì)量技術保證措施46八、安全、環(huán)保、文明施工措施51九、應急救援措施52一、編制依據(jù)及說明1、編制依據(jù)1.1、xxxx（xx）貿(mào)易中心（4標段）工程施工圖。1.2、國家現(xiàn)行有關建筑法律、法規(guī)施工驗收規(guī)范、標準、操作規(guī)程。1.3、本工程所依據(jù)的規(guī)范及標準建筑施工安全檢查標準JGJ 59-2011混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002混凝土結構工程施工規(guī)范GB50666-2011；建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012；建筑施

2、工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011；建筑施工模板安全技術規(guī)程JGJ162-2008；建筑施工計算手冊、建筑施工手冊、建筑結構靜力計算手冊(第二版)1.4、中華人民共和國、行業(yè)和四川省、xx市政府頒布的有關法律、法規(guī)及規(guī)定ISO9001質(zhì)量管理標準、ISO14001環(huán)境管理標準、OSHMS18001職業(yè)安全健康管理標準。1.5、我公司的實際施工能力和類似工程施工中所積累的豐富施工經(jīng)驗和技術成果。1.6、工程承包合同。1.7、施工現(xiàn)場實際情況及周邊環(huán)境。2、編制說明本工程基礎結構形式為獨立承臺基礎加筏板和抗水板；主體結構為鋼筋混凝土框

3、架剪力墻結構，梁、柱、剪力墻模板施工時，采用雙光面復合膠模板，現(xiàn)澆板采用雙光面復合膠模板（或高強竹壓板）。模板支撐對于梁、柱、剪力墻、樓板均采用鋼管腳手架。在確保工程質(zhì)量的基礎上加快施工進度，模板安裝采用現(xiàn)場拼裝。本工程共計劃分為4個施工段詳見附圖；為確保工程進度與質(zhì)量，擬準備4層的模板及支撐材料，周轉使用。二、工程概況1、xxxx（xx）貿(mào)易中心，位于xx市xx區(qū)xx 鎮(zhèn)xx村和xx村片區(qū)，該項目用地地勢平坦，與xx道相近。xxxx（xx）貿(mào)易中心一期建設用地約300畝分為B、C、D地塊，總建筑面積約為120萬平米，其中x地下約50萬平米（地下4層地上621層，總高度為36.699.85米）

4、框架剪力墻結構。我公司承建的其中C4標段，用地東西長約86.5米，南北寬約79.1米，總建筑面積約為8.1萬平米，地下為4層約2.8萬平米；地上為621層約5.3萬平米，總高度為（44.8598.75m）框架剪力墻結構?；A地下室底板：抗水板頂標高為-19.45m，抗水板板厚600；局部筏板FB-1、FB-2底標高為-20.9m，板厚為2200mm；主樓基礎為承臺-筏型基礎?；A筏板、抗水板及獨立基礎等砼強度等級為C30防水混凝土，抗?jié)B等級為P8。根據(jù)設計，在4-E軸與4-F軸之間設置一條貫穿的后澆帶。溫度后澆帶砼澆筑時間安排在其兩側混凝土澆筑兩個月后進行，沉降后澆帶砼澆筑時間安排在主體封頂后

5、進行。設計概況1建筑面積總建筑面積8.1萬m2地下面積2.8萬m2占地面積6800 m2地上面積5.3萬 m2地下4層地上21層2層高（m）負一層商場6.9m，車庫和主樓6層以上3.9m，商場首層8.6m,2至6層商場為5.6m。3結構形式基礎形式獨立承臺與筏板基礎結構形式框架剪力墻結構 4結構斷面尺寸（mm）基礎底板厚度筏板2200mm；抗水板600mm剪力墻厚度(mm)550mm；500mm；450mm；350mm；250mm樓板厚度100mm；120m；180mm；350mm5抗震等級一至三級。6主要構件尺寸6層以下與地下室柱以1000*1000、1100*1100和1200*1200為

6、主，主樓6層以上以800*800為主；6層以下與地下室剪力墻以500和550后為主，主樓6層以上以450為主，擋土墻以450為主。1、結構工程材料選用鋼筋：HPB300圓鋼用于柱梁箍筋；HRB400螺紋鋼用于基礎底板剪力墻梁和柱鋼筋。2、結構工程基本情況三、施工準備工作 由于本工程施工場地窄等特點，因此對施工前的準備工作，必須細致、認真的進行。否則在開工后會造成人力、物力的浪費，甚至施工停歇，給工程施工進度帶來極為不利的影響。(一)、施工技術準備工作熟悉施工圖紙及規(guī)范、規(guī)程及施工圖的審查1、開工前必須認真熟悉設計圖紙（包括圖中的文字說明和技術要求）。2、仔細審查施工圖紙。審查施工圖紙的目的，一

7、方面是檢查圖紙設計的深度能否滿足施工要求，核對圖紙上數(shù)量、標高和尺寸，檢查相互之間有無矛盾之處等。3、合理地劃分施工流水段及施工方向。4、認真學習質(zhì)量標準中的各種規(guī)范和評定標準，熟悉各項技術要求。5、認真學習施工方案，熟悉工藝流程、工藝要求，理解施工方案提出和各項技術措施、網(wǎng)絡計劃和質(zhì)量控制指標。6、認真進行從管理層到作業(yè)層的技術交底，明確質(zhì)量責任，明確質(zhì)量監(jiān)督管理制度和質(zhì)量責任制度。(二)、施工現(xiàn)場準備工作1、生產(chǎn)場地的布置原則、按流水順序安排生產(chǎn)場地，盡量減少運輸量，避免倒流水。、根據(jù)生產(chǎn)需要合理安排操作面積，以保證安全操作，并保證材料和零件有必需的堆放場地。、便于供電、供水、照明線路的布

8、置等。2、施工場地的布置應按施工組織設計規(guī)劃的施工平面布置圖圈定和落實材料堆放場、放樣下料場、加工組焊場、半成品堆場、成品堆場等的布置。(三)、施工機械準備計劃1、施工機具準備根據(jù)本工程的工程特點、施工方案、施工機具配備的要求、數(shù)量、施工進度安排及我公司的實際施工能力，編制施工機具需用計劃。本工程擬投入的機械設備及工具。機械設備表序號機具名稱數(shù)量(臺)備注1塔式起重機12手提式圓盤鋸203平板刨44圓盤鋸45手錘1006碘鎢燈15根據(jù)施工方案提出的施工機具設備使用計劃，按規(guī)格、型號備齊，并放至現(xiàn)場指定的位置。機具設備使用前應作全面檢查，保證完好無損、參數(shù)穩(wěn)定、性能可靠，保證使用中的工藝需要和保

9、證施工作業(yè)過程的安全。各種工具、量具在使用前應檢查，不可靠、不安全、不準確的工具量具不得使用。（四）、進度計劃及施工材料、勞動力準備計劃1、物質(zhì)條件準備 施工材料、作業(yè)用料準備 根據(jù)施工進度計劃和施工預算中的工料分析，編制工程所需材料用量計劃，作為備料、供料和確定倉庫、堆場面積及組織運輸?shù)囊罁?jù)。 根據(jù)材料需用量計劃，做好材料的申請、訂貨和采購工作，使計劃得到落實。根據(jù)施工組織設計中的施工方案及施工進度計劃編制施工作業(yè)用料需用計劃，作為施工作業(yè)用料的備料、供料和確定堆場面積和組織運輸?shù)囊罁?jù)。 組織材料按計劃進場，并作好保管工作。2、勞動力組織準備根據(jù)施工組織設計施工進度網(wǎng)絡計劃編制勞動力需用計劃

10、，編制勞動力需用計劃時應綜合考慮我公司的綜合施工能力。根據(jù)我公司全員生產(chǎn)率，以及本施工組織設計中所確定的施工方法和工藝流程進行編制。施工作業(yè)按兩班工作制考慮，必要時實行三班工作制。各專業(yè)工種的勞動力由現(xiàn)場項目經(jīng)理部進行平衡相互配合。3、施工材料、作業(yè)用料、勞動力的進場準備按照各項材料、勞動力需用量計劃，將開工前及開工后近期需要使用的建筑材料、構配件及時組織進場，按施工總平面布置圖規(guī)定的位置進行堆放，以確保該工程按期開工。施工機具進場組裝后，應進行試運轉、安全驗收等項工作。采用立體交叉流水作業(yè)，除總體計劃外，各階段、各分項工程均應提前制定切實可行的施工進度計劃，施工作業(yè)、工種穿插，物資供應均應按

11、計劃實施。4、勞動力配置計劃表序號工種人數(shù)備注1木工802普工503架子工20四、結構模板的確定1、結構模板方案的選擇原則本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養(yǎng)維修。結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合建筑施工安全檢查標準JGJ 59-2011檢查標準要求，要符合xx市文明標化工地的有關標準。結合以上

12、模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用以下模板及其支架方案。模板的隔離劑選用脫模劑2、模板及支架的選擇 本工程模板采用15mm后的復合膠模板，木方采用50*100mm，鋼管為圓鋼管483.5。后澆帶鋼板止水帶固定詳見附圖23、模板及支撐計算3.1、柱模板計算3.1.1、參數(shù)信息 1.基本參數(shù)：本工程以1200mm*1200mm柱作為計算單元進行穩(wěn)定性計算。柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目：1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目：9；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目：1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目：9；對拉螺栓直徑(mm)：M14；2.柱箍信息柱箍材料：鋼楞；截面類型：

13、圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4)：12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3)：5.08；柱箍的間距(mm)：450；柱箍肢數(shù)：2；3.豎楞信息豎楞材料：木楞；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；豎楞肢數(shù)：:9；4.面板參數(shù)面板類型：雙光面復合膠模板；面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量(N/mm2)：9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2)：13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2)：1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2)：13.00；方木彈性模量E(N/mm2)：9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2)：1.50

14、；鋼楞彈性模量E(N/mm2)：210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2)：205.00；柱模板設計示意圖3.1.2、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值： 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)

15、，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F分別為 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。3.1.3、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B

16、方向豎楞間距最大，為L= 150 mm，且豎楞數(shù)為 9，面板為8跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的連續(xù)梁進行計算;計算單元取兩跨連續(xù)梁進行計算。1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距)：l =150.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1：1.247.710.450.90=23.185kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系

17、數(shù)。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.391 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125 24.391150150= 0.684105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : B：面板截面寬度，h：面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 0.684105 / 1.69104 = 4.05N/mm2；面板的最大應力計算值 =

18、4.05N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 =13.000N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，公式如下：其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距)： l =150.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1：1.247.710.450.90=23.185kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.391 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.

19、62524.391150.0 =2286.7N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)： = 2286.7N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =32286.7/(245015.0)=0.508N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.508/mm2 小于面板截面抗剪強度設計值 fv=1.500N/mm2，滿足要求

20、！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下: 其中， -面板最大撓度(mm)； q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 47.710.4521.47 kN/m； l-計算跨度(豎楞間距)： l =150.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 45015.015.015.0/12 = 1.27105 mm4；面板最大容許撓度： = 150.0 / 150 = 1.000 mm；面板的最大撓度計算值： = 0.52121.47150.04/(1009500.01.2

21、7105) = 0.363 mm；面板的最大撓度計算值 =0.363mm 小于面板最大容許撓度設計值 = 1.000mm,滿足要求！3.1.4、豎楞方木的計算：模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。本工程柱計算高度為3.0m，柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 50100100/6 = 83.00 cm3；I = 50100100100/12 = 417.00 cm4；1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(

22、N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0 mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.1750.90=9.017kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.1750.90=0.441kN/m； q = (9.017+0.441)/2=4.729 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.14.729450.0450.0= 0.958105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/m

23、m2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 0.958105/6.40104 = 1.497 N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.497N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13.000N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.1750.90=9.017kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.1750.90=

24、0.441kN/m； q = (9.017+0.441)/2=4.729 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.64.729450.0 = 1276.83N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V-豎楞計算最大剪力(N)： = 1276.83 N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31276.83/(250.0100.0)=0.383 N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計

25、值: fv=1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.383N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下： 其中， -豎楞最大撓度(mm)； q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =47.710.175 = 8.349 kN/m； l-計算跨度(柱箍間距)：l =450.0 mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56106；豎楞最大容許撓度： = 450/150 = 3 mm；豎楞的最大撓度計算值： = 0.5

26、218.349450.04/(1009500.02.56106) = 0.147 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.147mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.800mm ，滿足要求！3.1.5、B方向柱箍的計算：本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 5.00 10.00 10.00 / 6 = 83.33 cm3； I = 5.00 10.00 10.00 10.00 / 12 = 416.67 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算： 其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的； P = (1.2 47.710.90 + 1

27、.42.000.90)0.175 0.45/1 = 4.23kN；最大支座力： N = 6.345 kN；最大彎矩： M = 0.233 kN.m；最大變形：V = 0.034 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.23 kN.m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 1.67 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 13.000 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =1.67N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度

28、驗算經(jīng)過計算得到: = 0.34 mm；柱箍最大容許撓度: = 300.0 / 250 = 1.200 mm；柱箍的最大撓度 =0. 34mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.200mm，滿足要求!3.1.6、B方向?qū)菟ǖ挠嬎悖河嬎愎饺缦? 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號：M14 ； 對拉螺栓的有效直徑：11.85 mm； 對拉螺栓的有效面積：A= 110.23 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.345 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1

29、.7010511.0210-5 = 18.7 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=6.345kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=18.7kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!3.17、H方向柱箍的計算：本工程計算單元為H與B邊尺寸相同，故H邊計算參照B邊計算式。3.2、剪力墻模板計算3.2.1、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm)：200；穿墻螺栓水平間距(mm)：450；主楞(外龍骨)間距(mm)：450；穿墻螺栓豎向間距(mm)：450；對拉螺栓直徑(mm)：M14；2.主楞信息龍骨材料：鋼楞；截面類型：圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4)：12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm

30、3)：5.08；主楞肢數(shù)；2；3.次楞信息龍骨材料：木楞；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞肢數(shù)；1；4.面板參數(shù)面板類型：雙光面復合膠模板；面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量(N/mm2)：9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2)：13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2)：1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2)：13.00；方木彈性模量E(N/mm2)：9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2)；1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2)：210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2)：205.00；墻模板

31、設計簡圖3.2.2、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值： 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 47.705 kN/m2、72.

32、000 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。3.2.3、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下： 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側

33、壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1：1.247.710.450.90=23.19kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數(shù)。傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；q = q1 + q2 =24.324kN/m；面板的最大彎距：M =0.124.324200.0200.0= 0.97105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3

34、； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 0.97105 / 1.69104 = 5.8N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =5.8N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下： 其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.450.90=23.19kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450

35、.90=1.134kN/m；q = q1 + q2 =24.324kN/m；面板的最大剪力：V = 0.4524.324200.0 = 2189N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)： =2189N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =32189/(245015.0)=0.486N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板

36、截面的最大受剪應力計算值 T=0.486N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.500N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下： 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載：q = 47.710.45 = 21.47N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距： l = 200.00mm； E-面板的彈性模量：E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩： I = 45.001.501.501.50/12=12.66cm4；面板的最大允許撓度值： = 1.200mm；面板的最大撓度計算值： = 0.67721.47200

37、.004/(1009500.001.27105) = 0.193 mm；面板的最大撓度計算值： =0.193mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.200mm，滿足要求！3.2.4、墻模板內(nèi)楞的計算：內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5.00 10.00 10.00 / 6 = 83.33 cm3； I = 5.00 10.00 10.00 10.00 / 12 = 416.67 cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中，

38、 M-內(nèi)楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(外楞間距)：l = 450.0 mm； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.247.710.200.90=10.305 kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。 q = (10.305+0.504)/2=5.405 kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M = 0.15.405450.0450.0= 1.09105 N.mm；內(nèi)楞的抗彎強度應滿足下式：其中， -內(nèi)楞承受的應力(N/mm2)； M -內(nèi)楞計算最大彎距(N.mm)； W -內(nèi)楞

39、的截面抵抗矩(mm3)，W=8.330104； f -內(nèi)楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000 N/mm2；內(nèi)楞的最大應力計算值： = 1.09105/8.330104 = 1.31 N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設計值: f = 13.000 N/mm2；內(nèi)楞的最大應力計算值 = 1.31 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.內(nèi)楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：其中， V內(nèi)楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0 mm； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值

40、q1: 1.247.710.200.90=10.305 kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。 q = (10.305+0.504)/2=5.405 kN/m；內(nèi)楞的最大剪力： = 0.65.405450.0 = 1459.4 N；截面抗剪強度必須滿足下式：其中， -內(nèi)楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-內(nèi)楞計算最大剪力(N)： = 1459.4 N； b-內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b = 50.0 mm ； hn-內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn = 100.0 mm ； fv-內(nèi)楞的抗剪強度設計值(N/mm2

41、)： = 1.500 N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應力計算值: fv = 31459.4/(250.0100.0)=0.438 N/mm2；內(nèi)楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.500 N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應力計算值 =0.438N/mm2 小于 內(nèi)楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3.內(nèi)楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：其中， -內(nèi)楞的最大撓度(mm)； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)： q = 47.710.20/2=4.77 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l = 450.0

42、mm ； E-內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)，I = 2.56106；內(nèi)楞的最大撓度計算值:=0.6774.77450450450450/(1009500.002.56106) = 0.54 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 2.000 mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.54mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！3.2.5、穿墻螺栓的計算：計算公式如下:其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墻螺

43、栓的型號：M14 ；穿墻螺栓有效直徑：11.55 mm；穿墻螺栓有效面積：A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.4500.450 = 9.66kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=9.66kN 小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，滿足要求！3.3、梁模板計算3.3.1、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.20，0.25，0.30,0.40,0.45,0.5；梁截面高度 D(m)：0.401000混凝土板厚度(mm)：0.10 ,0.12 ,0

44、.15,0.18，0.35；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；腳手架步距(m)：1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：6.90；梁兩側立柱間距(m)：0.70；承重架支設:無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式：單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2)：0.35；鋼筋自重(kN/m3)：1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：18.0；傾倒混凝土側

45、壓力(kN/m2)：2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2)：2.03.材料參數(shù)木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板1.5cm厚；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm

46、)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓形，直徑48mm，壁厚3.50mm；主楞合并根數(shù)：2；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；3.3.2、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15

47、)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。3.3.3、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側

48、壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001.51.5/6=18.75cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.7

49、20+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.88104 / 1.88104=5.270N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5.270N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm；l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm；E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500.00N/mm2；I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.501.501.50/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.001.41105) = 0.369 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大