萊鋼大學(xué)辦公樓設(shè)計 框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計

畢業(yè)設(shè)計題目萊鋼大學(xué)辦公樓設(shè)計學(xué)院土木建筑學(xué)院專業(yè)土木工程班級土木1107學(xué)生陳浩學(xué)號20110622014指導(dǎo)教師林明強二一五年六月一日濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計摘要本次設(shè)計為多層辦公樓設(shè)計，設(shè)計結(jié)合現(xiàn)代的生活觀念，建立“整合設(shè)計”的感念，突出“以人為核心”的設(shè)計理論，本結(jié)構(gòu)采用框架結(jié)構(gòu)，平面靈活，使用性強，從結(jié)構(gòu)上做到為人們創(chuàng)造方便舒適的辦公空間。本次設(shè)計包括建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計。該設(shè)計主要采用的是框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)型式采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓面采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板?；A(chǔ)根據(jù)場地情況選擇淺基礎(chǔ)。結(jié)構(gòu)設(shè)計方面，首先是根據(jù)建筑技術(shù)、使用條件、場地條件和抗震設(shè)計等要求，合理進行結(jié)構(gòu)選型、結(jié)構(gòu)布置和基礎(chǔ)形式等，繪制結(jié)構(gòu)布置圖；然后進行結(jié)構(gòu)計算，采用框架結(jié)構(gòu)近似計算法，求豎向荷載作用下的內(nèi)力用彎矩疊代法；求水平荷載作用下的內(nèi)力時，有D值法等。求水平地震作用的時候采用底部剪力法。然后進行結(jié)合所學(xué)過的知識、通過查閱參考資料初步設(shè)計，再交指導(dǎo)老師審查，審查通過后，利用AUTOCAD或天正完成繪圖，利用EXCEL、WORD等完成設(shè)計說明書及其他內(nèi)容的編寫。關(guān)鍵詞框架結(jié)構(gòu)；辦公樓；荷載計算濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計IABSTRACTTHEDESIGNFORTHEMULTILAYEROFFICEBUILDINGDESIGN,COMBINEDWITHMODERNCONCEPTOFLIFE,TOESTABLISHA“INTEGRATEDDESIGN“CONCEPT,HIGHLIGHTTHEDESIGNTHEORYOF“HUMANCENTERED“,THISSTRUCTUREADOPTSFRAMESTRUCTURE,PLANARFLEXIBLE,STRONGUSABILITY,FROMTHESTRUCTURETOCREATECONVENIENTANDCOMFORTABLEOFFICESPACEFORPEOPLETHEDESIGNINCLUDESARCHITECTURALDESIGNANDSTRUCTURALDESIGNTHISDESIGNMAINLYADOPTSFRAMESTRUCTURE,STRUCTURALTYPEUSINGCASTINPLACEREINFORCEDCONCRETEFRAMESTRUCTURE,FLOORUSINGCASTINPLACEREINFORCEDCONCRETESLABACCORDINGTOSITECONDITIONCHOOSESHALLOWFOUNDATIONSTRUCTUREDESIGN,FIRSTOFALLISACCORDINGTOTHECONSTRUCTIONTECHNOLOGY,USINGCONDITIONSANDSITECONDITIONSANDSEISMICDESIGNREQUIREMENTS,SUCHASREASONABLESTRUCTURETYPESELECTION,STRUCTUREARRANGEMENTANDFOUNDATIONFORMS,ETC,DRAWTHESTRUCTUREARRANGEMENTTHENSTRUCTURECALCULATION,USINGTHEAPPROXIMATECALCULATIONMETHODOFFRAMESTRUCTURE,INTERNALFORCEUNDERTHEVERTICALLOADWITHBENDINGMOMENTITERATIVEMETHODFINDTHEINTERNALFORCEOFHORIZONTALLOADS,DVALUEMETHOD,ETCOTHEBOTTOMSHEARMETHODISUSEDTOHORIZONTALSEISMICACTIONTHENCOMBINEDWITHTHELEARNEDKNOWLEDGE,THROUGHTHECHECKRESOURCESFORPRELIMINARYDESIGN,TOGUIDETEACHERREVIEWAGAIN,AFTERREVIEWBYTHEUSEOFAUTOCADORWASCOMPLETEDRAWING,USEOFEXCEL,WORD,ETCTOCOMPLETETHEDESIGNSPECIFICATIONANDOTHERCONTENTTOWRITEKEYWORDSFRAMESTRUCTUREOFFICEBUILDINGTHELOADCALCULATION濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計II目錄摘要IABSTRACTII1前言12設(shè)計資料23結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖531結(jié)構(gòu)布置532結(jié)構(gòu)選型54荷載計算741恒荷載計算742活荷載計算943風(fēng)荷載計算1044重力荷載代表值計算115內(nèi)力分析1551水平地震作用下內(nèi)力計算1552恒荷載作用下內(nèi)力計算2353活荷載作用下內(nèi)力計算3054風(fēng)荷載作用下內(nèi)力計算366內(nèi)力組合3961梁柱內(nèi)力組合3962梁柱內(nèi)力調(diào)整407框架梁柱截面設(shè)計4571框架梁截面設(shè)計4572框架柱截面設(shè)計548板的結(jié)構(gòu)設(shè)計6681計算簡圖6682樓面板設(shè)計6683屋面板設(shè)計689樓梯設(shè)計7191平面布置圖7192梯段板設(shè)計71濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計III93平臺板設(shè)計7294平臺梁設(shè)計73結(jié)論75參考文獻76致謝77濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計01前言框架結(jié)構(gòu)體系的優(yōu)點是建筑平面布置靈活，能獲得較大的空間；建筑立面容易處理，結(jié)構(gòu)自重較輕；計算理論比較成熟；在一定高度范圍內(nèi)造價較低，目前在多高層房屋建筑中應(yīng)用十分廣泛。其缺點是側(cè)移剛度較小，在地震作用下非結(jié)構(gòu)構(gòu)件（如非填充墻、建筑裝飾等）破壞較嚴(yán)重。因此，采用框架結(jié)構(gòu)時應(yīng)控制建筑物的層數(shù)和高度。設(shè)計中需要考慮到建筑抗震要求、結(jié)構(gòu)構(gòu)件的變形以及施工的方便性等問題。為了使設(shè)計能夠滿足鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的要求，我們需要熟悉鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計的全過程，需要充分理解鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)基本理論、基本方法。本次畢業(yè)設(shè)計系統(tǒng)、全面地幫助我們對四年來所學(xué)專業(yè)知識進行了一次復(fù)習(xí)與鞏固，使我們對結(jié)構(gòu)設(shè)計的宏觀理解上了一個層次，對專業(yè)知識的應(yīng)用更加熟練，獨立鉆研與動手能力得到強化。本設(shè)計共包含九個部分，分別為設(shè)計資料、結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖、荷載計算、內(nèi)力計算、內(nèi)力組合、梁柱截面設(shè)計、板結(jié)構(gòu)設(shè)計、樓梯結(jié)構(gòu)設(shè)計。由于個人水平能力有限，設(shè)計中難免有錯誤與不妥之處，希望得到各位老師與同學(xué)的批評指正。濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計12設(shè)計資料本設(shè)計為五層的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，主要設(shè)計資料如下21標(biāo)高設(shè)計標(biāo)高0000，室內(nèi)外高差450MM。22氣象資料一月份全年最冷月平均氣溫8，七月最熱月平均氣溫32。歷年平均降水量613MM，夏季平均降水量4248MM，年最大降水量11426MM。基本風(fēng)壓04KN/；主導(dǎo)風(fēng)向冬季西北，夏季東南?；狙?35KN/；最大凍深300MM。23工程地質(zhì)與水文地質(zhì)資料地基允許承載力R150KN/，土類型為一般粘土，類場地，最高地下水位自然地面以下12M。24抗震烈度抗震設(shè)防烈度為7度，地震分組為第二組，三級抗震要求。25墻身做法外墻采用彩色聚氨酯外保溫墻面加氣混凝土墻厚370刷混凝土界而處理劑一道；6厚13水泥砂漿打底掃毛；7厚125水泥砂漿找平掃毛；15厚聚氨酯膠粘貼30厚發(fā)泡聚氨酯塊500300（膠的配比A料B料14）；7厚聚合物砂漿保護層，配比膠料粉料14重量比；刷外墻涂料備注1碎拼大理石顏色設(shè)計人定。，選定塊材邊長不大于300，厚度應(yīng)一致；2鑲貼厚度不大于20；3設(shè)計有圖案時，應(yīng)先貼圖案部分。內(nèi)墻采用水泥砂漿抹面（加氣混凝土墻）厚240刷混凝土界面處理劑一道；5厚13水泥砂漿打底掃毛；濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計29厚116水泥石灰膏砂漿掃毛；6厚125水泥砂漿壓實抹光；噴內(nèi)墻涂料或刷油漆。備注涂料或油漆品種、顏色由設(shè)計人定。26樓面做法彩色釉面地瓷磚樓面120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板；20厚素水泥漿一道；20厚12水泥砂漿找平層；3厚T910地板膠粘劑粘貼彩色釉面地瓷磚，稀水泥漿填縫。備注彩色釉面磚規(guī)格、顏色由設(shè)計人定；膠粘劑也可采用其它合格產(chǎn)品。27屋面做法平瓦保溫屋面（混凝土板基層）120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板；100160厚（2找坡）水泥膨脹珍珠巖；20厚13水泥砂漿；三層油氈防水層；100厚憎水膨脹珍珠巖塊；備注適用于防水等級為、級的屋面；防水材料也可采用LM防水涂料。28門窗做法1門采用的材料首層大廳門及走道最東側(cè)和最西側(cè)采用玻璃門，其余的均為實木門2窗采用的材料均采用鋁合金窗29活荷載1、辦公室根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，辦公樓辦公室的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值取20KN/M2。2、洗手間根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，辦公樓洗手間的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值取25KN/M2。3、走道濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計3根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，辦公樓走道的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值取25KN/M2。4、樓梯間根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，辦公樓樓梯間的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值取35KN/M2。5、屋面根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，辦公樓的不上人屋面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值取05KN/M2。6、會議室根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，辦公樓會議室的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取25KN/M2。210所用材料1、板混凝土采用C30級，F(xiàn)C143N/MM2,FT143N/MM2；鋼筋采用HPB300，F(xiàn)YFY270N/MM2；HRB400，F(xiàn)YFY360N/MM2。2、梁混凝土采用C30級，F(xiàn)C143N/MM2,FT143N/MM2；縱向受力鋼筋采用HRB400，F(xiàn)YFY360N/MM2；箍筋采用HPB300級，F(xiàn)YFY270N/MM2。3、柱混凝土采用C30級，F(xiàn)C143N/MM2,FT143N/MM2；縱向受力鋼筋采用HRB400，F(xiàn)YFY360N/MM2；箍筋采用HPB300級，F(xiàn)YFY270N/MM2。濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計43結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖31結(jié)構(gòu)布置根據(jù)任務(wù)書及場地條件的要求，萊鋼大學(xué)辦公樓設(shè)計選用橫向框架承重結(jié)構(gòu)體系。柱間距離分別如下縱向4800MM；橫向6600MM（邊跨），2400MM（中跨），平面布置如圖21。各構(gòu)件混凝土強度等級均為C30；鋼筋型號見具體各構(gòu)件計算書。圖31柱網(wǎng)尺寸圖（單位MM）32結(jié)構(gòu)選型321梁板柱截面初選3211梁截面初選（1）邊跨橫梁（AB跨和CD跨）梁高為H（1/121/8）L（1/121/86600（550825）MM，初選取值H濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計5600MM梁寬為B（1/31/2）H（1/31/2）600（200300）MM，初選取值B300MM（2）中跨橫梁（BC跨）梁高為H（1/121/8）L（1/121/82400（200300）MM，初選取值H500MM梁寬為B（1/31/2）H（1/31/2）500（167250）MM，按構(gòu)造要求初選取值B250MM（3）縱向連系梁梁高為H（1/181/12）L（1/181/124800（267400）MM，初選取值H500MM梁寬為B（1/31/2）H（1/31/2）500（167250）MM，初選取值H250MM3212柱截面初選對于較低設(shè)防烈度地區(qū)的多層民用框架結(jié)構(gòu)，一般可通過滿足軸壓比限值進行截面設(shè)計。本設(shè)計中房屋高度H0270252115871740560001100114257641245220502702376153005600042004328695412452205027025467632504600067006931520214308205027025五層54072800460001300131900321430820502702115026300560008400885872531660320503602521701617405600016001662432316603205036023132653005600074007751359218509205030025476092504600075007835652214183583205031025四層53986800460001200121764821430820502702120897300560011601248251241680420504802521880817405600018001870308218212735205044023158973005600089009362301316603205036025414207250460014101536973221848710205062025三層54144800460001300131912821430820502702二層125217300560014101531018694181017205094025濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計5121975717405600019001974252318763205045023180733005600101010771199218212735205044025續(xù)表714166932504600166018383453414212841205073025539938004600012001217648214308205027021286963005600160017511703641811411709205070025220154174056000190019742522182127352050440232021530056001130120802324168042050480254165842504600164018082336416804205070025一層54530800460001400142046521430820502702711斜截面受剪承載力計算在本設(shè)計中，框架梁主要承受均布荷載作用，在斜截面受剪承載力設(shè)計時不設(shè)置彎起鋼筋，只配箍筋。構(gòu)件斜截面抗震調(diào)整系數(shù)為850RE通過計算可得本設(shè)計邊跨及中跨梁都為厚腹梁，即。4BHW所以在不考慮抗震的情況下，框架梁的截面尺寸應(yīng)當(dāng)滿足0CF25V同時，還要滿足斜截面受剪承載力計算01SVY0TBHNAFH7在考慮抗震的情況下，框架梁的截面尺寸應(yīng)當(dāng)滿足0CREBF2V同時，還要滿足斜截面受剪承載力計算）（0SVY0TCVREBHAFB61各層框架梁的受剪承載力計算及配筋見下列表濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計52表72一層框架梁斜截面受剪承載力計算及配筋表截面支座A支座LB支座RB最不利剪力設(shè)計值VKN16234（抗震）13107（非抗震）17304（抗震）14387（非抗震）14435（抗震）25（非抗震）截面尺寸BHMM300600300600250500MMS404040截面有效高度H0MM560560460梁跨高比L/H112511254825考慮抗震情況V02FCBH0/RE162345652717304565271443538694不考慮抗震情況V025CFCBH01310760061438760062541113所選箍筋直徑（MM）101010箍筋肢數(shù)N222單只箍筋面積ASV1MM2785478547854箍筋間距SMM200200200加密區(qū)箍筋810081008100抗震驗算VVB042FTBH0FYVNASV1H0/S/RE（KN）162342584217304258421443519602非抗震驗算VVB070FTBH0FYVNASV1H0/SKN131072869214387286922521266配箍率SVNASV1/BS026026031最小配箍率SV,MIN024FT/FYV013013013注箍筋加密區(qū)的長度取15H和500中的較大值；箍筋最大間距取縱向鋼筋直徑的濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計538倍、梁高的1/4和150中的最小值。表73二層框架梁斜截面受剪承載力計算及配筋表截面支座A支座LB支座RB最不利剪力設(shè)計值VKN15379（抗震）13055（非抗震）13407（抗震）10618（非抗震）12094（抗震）25（非抗震）截面尺寸BHMM300600300600250500MMS404040截面有效高度H0MM560560460梁跨高比L/H112511254825考慮抗震情況V02FCBH0/RE153795652713407565271209438694不考慮抗震情況V025CFCBH01305560061061860062541113所選箍筋直徑（MM）101010箍筋肢數(shù)N222單只箍筋面積ASV1MM2785478547854箍筋間距SMM200200200加密區(qū)箍筋810081008100抗震驗算VVB042FTBH0FYVNASV1H0/S/RE（KN）153792584213407258421209419602非抗震驗算VVB070FTBH0FYVNASV1H0/SKN130552869210618286922521266配箍率SVNASV1/BS026026031最小配箍率SV,MIN024FT/FYV013013013濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計54表74三層框架梁斜截面受剪承載力計算及配筋表截面支座A支座LB支座RB最不利剪力設(shè)計值VKN14457（抗震）13069（非抗震）15597（抗震）14425（非抗震）9911（抗震）25（非抗震）截面尺寸BHMM300600300600250500MMS404040截面有效高度H0MM560560460梁跨高比L/H112511254825考慮抗震情況V02FCBH0/RE14457565271559756527991138694不考慮抗震情況V025CFCBH01306960061442560062541113所選箍筋直徑（MM）101010箍筋肢數(shù)N222單只箍筋面積ASV1MM2785478547854箍筋間距SMM200200200加密區(qū)箍筋810081008100抗震驗算VVB042FTBH0FYVNASV1H0/S/RE（KN）14457258421559725842991119602非抗震驗算VVB070FTBH0FYVNASV1H0/SKN130692869214425286922521266配箍率SVNASV1/BS026026031最小配箍率SV,MIN024FT/FYV013013013濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計55表75四層框架梁斜截面受剪承載力計算及配筋表截面支座A支座LB支座RB最不利剪力設(shè)計值VKN13103（抗震）13061（非抗震）11120（抗震）10574（非抗震）6769（抗震）25（非抗震）截面尺寸BHMM300600300600250500MMS404040截面有效高度H0MM560560460梁跨高比L/H112511254825考慮抗震情況V02FCBH0/RE13103565271112056527676938694不考慮抗震情況V025CFCBH01306160061057460062541113所選箍筋直徑（MM）101010箍筋肢數(shù)N222單只箍筋面積ASV1MM2785478547854箍筋間距SMM200200200加密區(qū)箍筋810081008100抗震驗算VVB042FTBH0FYVNASV1H0/S/RE（KN）13103258421112025842676919602非抗震驗算VVB070FTBH0FYVNASV1H0/SKN130612869210574286922521266配箍率SVNASV1/BS026026031最小配箍率SV,MIN024FT/FYV013013013濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計56表76五層框架梁斜截面受剪承載力計算及配筋表截面支座A支座LB支座RB最不利剪力設(shè)計值VKN9262（抗震）9680（非抗震）10337（抗震）10904（非抗震）1916（抗震）018（非抗震）截面尺寸BHMM300600300600250500MMS404040截面有效高度H0MM560560460梁跨高比L/H112511254825考慮抗震情況V02FCBH0/RE9262565271033756527191638694不考慮抗震情況V025CFCBH09680600610904600601841113所選箍筋直徑（MM）101010箍筋肢數(shù)N222單只箍筋面積ASV1MM2785478547854箍筋間距SMM200200200加密區(qū)箍筋810081008100抗震驗算VVB042FTBH0FYVNASV1H0/S/RE（KN）9262258421033725842191619602非抗震驗算VVB070FTBH0FYVNASV1H0/SKN968028692109042869201821266配箍率SVNASV1/BS026026031最小配箍率SV,MIN024FT/FYV013013013濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計5772框架柱截面設(shè)計根據(jù)內(nèi)力組合得到的結(jié)果，即可選擇各截面最不利內(nèi)力進行截面的配筋計算。必須指出的是內(nèi)力組合所得到的內(nèi)力并不一定是最不利內(nèi)力。例如對于大偏心受壓的情況，可能是N較小但不是最小而M又較大時更危險，因此必要時應(yīng)根據(jù)截面大小偏壓的情況重新組合，做出最不利的一組內(nèi)力配筋。根據(jù)計算，確定有關(guān)控制界面的配筋。柱的混凝土強度等級采用C30，F(xiàn)C143N/MM2,FT143N/MM2,110；縱向受力鋼筋采用HRB400級，F(xiàn)YFY360N/MM2；箍筋一律采用HPB300級，F(xiàn)YFY270N/MM2。721剪跨比和軸壓比驗算由于本設(shè)計為三級抗震框架結(jié)構(gòu)，可以查的軸壓比限值為085表77軸壓比計算表樓層柱端柱底最大軸力KN柱截面A（MM2）FCACKN軸壓比NN/FCAC備注A1347614004002288059085滿足要求1B1509784004002288066085滿足要求A1060194004002288046085滿足要求2B1192404004002288052085滿足要求A777204004002288034085滿足要求3B878424004002288038085滿足要求A494074004002288022085滿足要求4B564584004002288025085滿足要求A211014004002288009085滿足要求5B250664004002288011085滿足要求表78剪跨比計算表樓層柱端彎矩MC（KNM）剪力VC（KN）有效高度H0（MM）剪跨比0CHVM備注濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計58A1639469443606562滿足要求1B1949878513606902滿足要求A1483380673605112滿足要求2B1586481303605422滿足要求A1229068113605012滿足要求3B1413768753605712滿足要求A981454353605022滿足要求4B1126153703605832滿足要求A792039833605522滿足要求5B837735593606542滿足要求722正截面承載力計算本設(shè)計中偏心受壓柱正截面承載力設(shè)計的時采用對稱配筋。除頂層外偏心受壓柱正截面承載力抗震調(diào)整系數(shù)取為080，頂層因為軸壓比小于015，所以取RERE075。各層框架柱正截面受壓承載力計算見下列表表79一層A柱的正截面承載力及配筋計算A柱上端A柱下端截面柱上端MAXM柱上端AXN柱上端MIN柱下端AXM柱下端MAXN柱下端IN設(shè)計彎矩MKNMRE取0811999261179861311588213115設(shè)計軸力NKNRE取08103662104811604946238210780962382保護層D/2AS或400040004000400040004000截面有效高度HA或AMM0H360003600036000360003600036000截面重心偏心矩MMNE115752491132012102481821024附加偏心矩MMA200020002000200020002000初始偏心矩MMI01357544911520123024281823024曲率修正系數(shù)或10NAFC51100100100100100100長細(xì)比影響系數(shù)HL/02或10100100100100100100偏心矩增大系數(shù)21041LHEI102107102101110101濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計59M2/SAHEI或298472080531505392541910039254系數(shù)C50,取101100100100100100100系數(shù)C50,取08080080080080080080界限受壓區(qū)高度B051805180518051805180518實際受壓區(qū)高度01HFNC050305090294030305240303偏心性質(zhì)與B比較大偏心大偏心大偏心大偏心小偏心大偏心05030509029403030303大偏心受壓計算ASASMM2630254895406147124471240532小偏心受壓計算ASASMM72533實選鋼筋416416416416416416實選鋼筋面積MM804804804804804804實際配筋率100050050050050050050全部縱筋最大配筋率100MAX555555全部縱筋最小配筋率100三IN級抗震070070070070070070單側(cè)縱筋最小配筋率100I020020020020020020表710一層B柱的正截面承載力及配筋計算B柱上端B柱下端截面柱上端MAXM柱上端AXN柱上端MIN柱下端AXM柱下端MAXN柱下端IN設(shè)計彎矩MKNMRE取08155984435149781535399715213設(shè)計軸力NKNRE取0881842117784652788410712078267166保護層D/2AS或400040004000400040004000截面有效高度HA或AMM0H360003600036000360003600036000截面重心偏心矩MMNE190593765229451825482522650附加偏心矩MMA200020002000200020002000初始偏心矩MMI02105957652494520254282524650曲率修正系數(shù)或10NAFC51100097100100095100長細(xì)比影響系數(shù)HL/02或10100100100100100100濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計60偏心矩增大系數(shù)21041HLEI101104101101108101M2/SAHEI或372702199641194364571905140897系數(shù)C50,取101100100100100100100系數(shù)C50,取08080080080080080080界限受壓區(qū)高度B051805180518051805180518實際受壓區(qū)高度01HFNC039705720317040805870326偏心性質(zhì)與B比較大偏心小偏心大偏心大偏心小偏心大偏心0397031704080326大偏心受壓計算ASASMM6002061768571836285805980649小偏心受壓計算ASASMM4486082369實選鋼筋416416416416416416實選鋼筋面積MM804804804804804804實際配筋率100050050050050050050全部縱筋最大配筋率100MAX555555全部縱筋最小配筋率100三IN級抗震070070070070070070單側(cè)縱筋最小配筋率100I020020020020020020表711二至四層A柱的正截面承載力及配筋計算（取二層計算）A柱上端A柱下端截面柱上端MAXM柱上端AXN柱上端MIN柱下端AXM柱下端MAXN柱下端IN設(shè)計彎矩MKNMRE取0811366331763291186638845912設(shè)計軸力NKNRE取08801788213048590822528481550318保護層D/2AS或400040004000400040004000截面有效高度HA或AMM0H360003600036000360003600036000截面重心偏心矩MMNE1417640391302514426457911749附加偏心矩MMA200020002000200020002000初始偏心矩MMI01617660391502516426657913749濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計61曲率修正系數(shù)或10NAFC501100100100100100100長細(xì)比影響系數(shù)HL/02或10100100100100100100偏心矩增大系數(shù)21041LHEI101104102101104102M2/SAEI或323382228131326325902284230024系數(shù)C50,取101100100100100100100系數(shù)C50,取08080080080080080080界限受壓區(qū)高度B051805180518051805180518實際受壓區(qū)高度01HFNC038903990236039904120244偏心性質(zhì)與B比較大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心038903990236039904120244大偏心受壓計算ASASMM2343546685181627157423356717小偏心受壓計算ASASMM實選鋼筋416416416416416416實選鋼筋面積MM804804804804804804實際配筋率100050050050050050050全部縱筋最大配筋率100MAX555555全部縱筋最小配筋率100三IN級抗震070070070070070070單側(cè)縱筋最小配筋率100I020020020020020020表712二至四層B柱的正截面承載力及配筋計算（取二層計算）B柱上端B柱下端截面柱上端MAXM柱上端AXN柱上端MIN柱下端AXM柱下端MAXN柱下端IN設(shè)計彎矩MKNMRE取081269138821214911594258611235設(shè)計軸力NKNRE取086675892708537688329539255428保護層D/2AS或400040004000400040004000截面有效高度HA或AMM0H360003600036000360003600036000截面重心偏心矩MMNE1901041872262416844271120270濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計62附加偏心矩MMAE200020002000200020002000初始偏心矩MMI02101061872462418844471122270曲率修正系數(shù)或10NAFC51100100100100100100長細(xì)比影響系數(shù)HL/02或10100100100100100100偏心矩增大系數(shù)21041LHEI101104101101105101M2/SAEI或372202243440870350322094738493系數(shù)C50,取101100100100100100100系數(shù)C50,取08080080080080080080界限受壓區(qū)高度B051805180518051805180518實際受壓區(qū)高度01HFNC032404500261033404630269偏心性質(zhì)與B比較大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心032404500261033404630269大偏心受壓計算ASASMM409714388144478302805551435388小偏心受壓計算ASASMM實選鋼筋416416416416416416實選鋼筋面積MM804804804804804804實際配筋率100050050050050050050全部縱筋最大配筋率100MAX555555全部縱筋最小配筋率100三IN級抗震070070070070070070單側(cè)縱筋最小配筋率100I020020020020020020表713五層A柱的正截面承載力及配筋計算A柱上端A柱下端截面柱上端MAXM柱上端AXN柱上端MIN柱下端AXM柱下端MAXN柱下端IN設(shè)計彎矩MKNM取075RE5943667114481630501865設(shè)計軸力NKN取07512266133109094142101582610451保護層D/2AS或400040004000400040004000濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計63截面有效高度HA或AMM0H360003600036000360003600036000截面重心偏心矩MMNME48427275511254338921927217845附加偏心矩MMA200020002000200020002000初始偏心矩MMI050427295513254358922127219845曲率修正系數(shù)或10NAFC51100100100100100100長細(xì)比影響系數(shù)HL/02或10100100100100100100偏心矩增大系數(shù)21041LHEI100101107101101101M2/SAEI或664274584719482522513748536043系數(shù)C50,取101100100100100100100系數(shù)C50,取08080080080080080080界限受壓區(qū)高度B051805180518051805180518實際受壓區(qū)高度01HFNC006000650044006900770051偏心性質(zhì)與B比較大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心006000650044006900770051大偏心受壓計算ASASMM332771250312312215823854717小偏心受壓計算ASASMM實選鋼筋416416416416416416實選鋼筋面積MM804804804804804804實際配筋率100050050050050050050全部縱筋最大配筋率100MAX555555全部縱筋最小配筋率100三IN級抗震070070070070070070單側(cè)縱筋最小配筋率100I020020020020020020表714五層B柱的正截面承載力及配筋計算B柱上端B柱下端截面柱上端MAXM柱上端AXN柱上端MIN柱下端AXM柱下端MAXN柱下端IN濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計64設(shè)計彎矩MKNM取075RE628337295740467325941610設(shè)計軸力NKN取075134001628311030153441880012458保護層D/2MAS或400040004000400040004000截面有效高度HA或AMM0H360003600036000360003600036000截面重心偏心矩MMNME468882290152040304551379812923附加偏心矩MMA200020002000200020002000初始偏心矩MMI0488882490154040324551579814923曲率修正系數(shù)或10NAFC51100100100100100100長細(xì)比影響系數(shù)HL/02或10100100100100100100偏心矩增大系數(shù)21041LHEI100101100101101102M2/SAEI或64888411507004487803195631221系數(shù)C50,取101100100100100100100系數(shù)C50,取08080080080080080080界限受壓區(qū)高度B051805180518051805180518實際受壓區(qū)高度01HFNC006500790054007500910060偏心性質(zhì)與B比較大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心006500790054007500910060大偏心受壓計算ASASMM350099335332501852037443689小偏心受壓計算ASASMM實選鋼筋416416416416416416實選鋼筋面積MM804804804804804804實際配筋率100050050050050050050全部縱筋最大配筋率100MAX555555全部縱筋最小配筋率100三IN級抗震070070070070070070單側(cè)縱筋最小配筋率100I020020020020020020濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計65本設(shè)計中的框架柱均采用對稱配筋（ASAS），計算步驟如下大小偏心的判別公式01BHFNC當(dāng)03H0且B時，為大偏心受壓當(dāng)03H0或雖03H0，IEIEIE但B時,為小偏心受壓。計算的主要公式（1大偏心受壓構(gòu)件如果算出XH02A則ASAS501021SYCAHFBNE其中SIHE2/如果算得的XH02時，令X2A則ASAS0SYHFEN其中或SIAE2/SIAH2/（2）小偏心受壓構(gòu)件首先求出其中BCSBCHFAHFNE010121043801然后將上式中的值代入下式求得,其中51A021SSYCAHFESIAHE2/723斜截面承載力計算表715柱斜截面受剪承載力計算表層數(shù)第一層第二層柱別邊跨柱中跨柱邊跨柱中跨柱軸力值NKN132410（抗震）134761（非抗震）148975（抗震）150978（非抗震）102815（抗震）106019（非抗震）115022（抗震）119240（非抗震）最不利剪力值KNCV6944（抗震）1130（非抗震）7737（抗震）881（非抗震）8067（抗震）2502（非抗震）8130（抗震）1900（非抗震）柱截面尺寸BHMM400400400400400400400400A或AMM40404040截面有效高度H0MM360360360360濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計66（MM）NH4600460036003600剪跨比02/H639363935353考慮抗震情況RECCBFV0RE取080694448452773748452806748452813048452不考慮抗震情況025HFCC11305148088151480250251480190051480與N大小比較AF30（取小值）68640686406864068640所選箍筋直徑（MM）10101010箍筋肢數(shù)N4444單肢箍筋面積ASV1MM2785785785785箍筋間距SMM200200200200加密區(qū)箍筋間距SMM100100100100抗震驗算0561NHSAFBFVVYTREC（KN）取085RE694428835773728835806728835813028835非抗震驗算SHNAFBVSVYTC/251701KN11302808588128085250228085190028085最小體積配箍率/MINYVCVF058064044048加密區(qū)箍筋體積配箍率10SALIV147147098098層數(shù)第三層第四層柱別邊跨柱中跨柱邊跨柱中跨柱軸力值NKN72749（抗震）77720（非抗震）82795（抗震）87842（非抗震）45171（抗震）49407（非抗震51828（抗震）56458（非抗震）最不利剪力值KNCV6811（抗震）2189（非抗震）6875（抗震）1665（非抗震）5435（抗震）2187（非抗震）5370（抗震）1653（非抗震）柱截面尺寸BHMM400400400400400400400400A或AMM40404040濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計67截面有效高度H0MM360360360360（MM）NH3600360036003600剪跨比02/53535353考慮抗震情況RECCBHFV/00681151480687551480543551480537051480不考慮抗震情況25218951480166551480218751480165351480與N大小比CAF3較（取小值）68640686404517151828所選箍筋直徑（MM）10101010箍筋肢數(shù)N4444單肢箍筋面積ASV1MM2785785785785箍筋間距SMM200200200200加密區(qū)箍筋間距SMM100100100100抗震驗算0561NHSAFBFVVYTREC（KN）取080RE681130637687530637543528994537029460非抗震驗算SHNAFBVSVYTC/251701218928085166528085218728085165328085最小體積配箍率/MIYVCV034037032032加密區(qū)箍筋體積配箍率10SALNIV098098098098層數(shù)第五層柱別邊跨柱中跨柱軸力值NKN18946（抗震）21101（非抗震）22650（抗震）25066（非抗震）濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計68最不利剪力值KNCV3983（抗震）2487（非抗震）3559（抗震）1782（非抗震）柱截面尺寸BHMM400400400400A或AMM4040截面有效高度H0MM360360（MM）NH36003600剪跨比02/5353考慮抗震情況RECCBHFV/00398351480355951480不考慮抗震情況25248751480178251480與N大小比CAF3較（取小值）1894622650所選箍筋直徑（MM）1010箍筋肢數(shù)N44單肢箍筋面積ASV1MM2785785箍筋間距SMM200200加密區(qū)箍筋間距SMM100100抗震驗算0561NHSAFBFVVYTREC（KN）取080RE398327158355927418非抗震驗算SHNAFBVSVYTC/251701248728085178228085最小體積配箍率/MIYVCV032032加密區(qū)箍筋體積配箍率10SALNIV098098濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計69箍筋加密區(qū)長度按規(guī)范，所以?。ǎ?，（5064MAX506/H4MAXN06M，但對底層柱根，故柱根取16M。13/603/N8板的結(jié)構(gòu)設(shè)計81計算簡圖樓板結(jié)構(gòu)布置見圖81圖81樓面板結(jié)構(gòu)布置圖82樓面板設(shè)計821荷載計算辦公區(qū)域222/36795/412/80563MKNQGKQMKNG走廊區(qū)域濟南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計70222/06831/752/468031MKNQGKQMNG822雙向板設(shè)計1計算跨度雙向板內(nèi)跨邊跨0軸線間距CL2/10/250C