600MW火電機(jī)組送風(fēng)控制系統(tǒng)課程設(shè)計論文.doc

教師批閱課 程 設(shè) 計 用 紙1 引言1. 1課題背景 火力發(fā)電廠在我國電力工業(yè)中占有主要地位，是我國重點(diǎn)能源工業(yè)之一，大型火力發(fā)電機(jī)組在國內(nèi)外發(fā)展很快，是我國現(xiàn)以300mw機(jī)組為骨干機(jī)組，并逐步發(fā)展600mw以上機(jī)組。目前，國外已建成單機(jī)容量1000mw以上的單元機(jī)組。單元發(fā)電機(jī)組是由鍋爐、汽輪發(fā)電機(jī)和輔助設(shè)備組成的龐大的設(shè)備群。由于其工藝流程復(fù)雜，設(shè)備眾多，管道縱橫交錯，有上千個參數(shù)需要監(jiān)視，操作或控制，而且電能生產(chǎn)還要求有高度的安全可靠性和經(jīng)濟(jì)性，因此，大型機(jī)組的自動化水平受到特別的重視。送風(fēng)量就是其中一項(xiàng)需要監(jiān)視的重要參數(shù)。本次設(shè)計題目是：600mw火電機(jī)組送風(fēng)控制系統(tǒng)。1. 2 課題意義 鍋爐送風(fēng)量是影響鍋爐生產(chǎn)過程經(jīng)濟(jì)性和安全性的重要參數(shù)。大型鍋爐一般配有兩臺軸流式送風(fēng)機(jī)，送風(fēng)量是通過送風(fēng)機(jī)的動葉來調(diào)整的。如果送風(fēng)量比較大，送風(fēng)量與燃料量的比例系數(shù)k（最佳比例值）隨之增大，爐膛內(nèi)燃燒將不會充分，達(dá)不到經(jīng)濟(jì)性。如果送風(fēng)量比較小，送風(fēng)動葉開度就會比較小，臨近送風(fēng)機(jī)的喘振區(qū)，喘振危害性很大，嚴(yán)重時能造成風(fēng)道和風(fēng)機(jī)部件的全面損壞，而總風(fēng)量小于25%時，就會觸發(fā)mft（主燃料跳閘）動作。所以，送風(fēng)量、過高或過低都是生產(chǎn)過程所不允許的。為了保證鍋爐生產(chǎn)過程的安全性、經(jīng)濟(jì)性，送風(fēng)量必須通過自動化手段加以控制。因此，送風(fēng)量的控制任務(wù)是：使送風(fēng)量與燃料量有合適的比例，實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行；使?fàn)t膛壓力控制在設(shè)定值附近，保證安全運(yùn)行。2 送風(fēng)自動控制系統(tǒng)2. 1 送風(fēng)量控制系統(tǒng) 實(shí)現(xiàn)送風(fēng)量自動控制的一個關(guān)鍵是送風(fēng)量的準(zhǔn)確測量?，F(xiàn)代大型鍋爐一般分設(shè)一次風(fēng)和二次風(fēng)，有些鍋爐還有三次風(fēng)，因此總風(fēng)量是這三種風(fēng)的流量之和。常用的風(fēng)量測量裝置有對稱機(jī)翼型和復(fù)式文丘里管。一些簡單的測量裝置，有裝于風(fēng)機(jī)入口的彎頭測風(fēng)裝置和裝于舉行風(fēng)道內(nèi)的擋風(fēng)板等。在協(xié)調(diào)控制中，氧量風(fēng)量控制是燃燒控制的重要組成部分，其對于保證鍋爐燃燒過程的經(jīng)濟(jì)性和穩(wěn)定性起著決定性作用。在穩(wěn)態(tài)時 根據(jù)鍋爐主控指令的要求協(xié)調(diào)控制燃料量和送風(fēng)量，保持適當(dāng)?shù)娘L(fēng)煤比，即保證一定的爐膛出口過?？諝庀禂?shù)a，在動態(tài)調(diào)節(jié)過程中，必須保證增加負(fù)荷時先增加送風(fēng)量再增加燃料量，降負(fù)荷時先減少燃料量再減少送風(fēng)量，保證送風(fēng)量大于給煤量，以達(dá)到空氣與燃料交叉限制的目的。 由于到目前為止，還沒有找到一種有效的方法來準(zhǔn)確地測量給煤量信號，工程實(shí)際中一般以煙氣含氧量作為給煤量的一種間接反饋信號。煙氣含氧量是一個非常重要的指標(biāo)。氧量過低，證明燃料沒有充分燃燒，浪費(fèi)燃料又增加了有害氣體排放，氧量過高，使送引風(fēng)機(jī)的耗電量增加，造成煙氣中的nox、so2排放量增多。鍋爐運(yùn)行中，當(dāng)過?？諝饬吭龆鄷r，不僅使?fàn)t膛溫度下降，而且也使最重要的煙氣熱損失增加。因此，過?？諝饬恳幸粋€最優(yōu)值，即所謂的最經(jīng)濟(jì)燃燒，過?？諝饬砍Ｓ眠^?？諝庀禂?shù)a來表示，即實(shí)際空氣量qp與理論空氣量qt之比： a=qp/qt 過量空氣系數(shù)還可以用爐膛出口煙氣中的含氧量 o2來衡量，完全燃燒情況下空氣系數(shù)與o2的關(guān)系為： =21/(21- o2)由上式可知和 o2成反比關(guān)系，控制就可以達(dá)到控制煙氣中含氧量 o2的目的，其中含氧量一般都控制在 5左右，含氧量信號具有時間延遲短，對判斷是否充分燃燒反映快等優(yōu)點(diǎn)。因此，可將送風(fēng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)直接看成是氧量調(diào)節(jié)的過程送風(fēng)控制系統(tǒng)一個帶有氧量校正的串級回路控制系統(tǒng)，所謂串級回路控制系統(tǒng)，就是采用兩個控制器串聯(lián)工作，主控制器的輸出作為副控制器的設(shè)定值，由副控制器的輸出去操縱調(diào)節(jié)閥，從而對主被控變量具有更好的控制效果。2. 2模糊自整pid控制器的調(diào)節(jié)方案控制策略常規(guī)的 pid 算法為：u(k)=kpe(k)+e(k)+kdec(k)其中 e(k)為輸入量偏差 ec(k)為偏差變化 kp、ki、kd 分別表示比例系數(shù)、積分系數(shù)、微分系數(shù)。糊自整 pid 控制器是模糊控制器與傳統(tǒng)pid控制器的結(jié)合，在常規(guī) pid 控制器的基礎(chǔ)之上，根據(jù)e 和 ec（e和ec是輸入偏差e和偏差變化率ec經(jīng)過輸入量化后的語言變量），利用模糊推理思想，pid控制器參數(shù)與進(jìn)行在線自整定。pid 參數(shù)模糊整定模型 在不同情況下被控過程的對 kp、ki、kd 三個參數(shù)的要求可以歸納為：1 當(dāng)e較大時，為了避免系統(tǒng)出現(xiàn)大的超調(diào)，須采用積分分離法令 ki0；為了讓系統(tǒng)有較好的快速跟蹤性能，kp盡可能取較大值，kd 盡可能取較小值。2 當(dāng)e中等大時，為了使系統(tǒng)超調(diào)量較小，kp 應(yīng)該取較小值ki取中等值。3 當(dāng)e較小時，為了使系統(tǒng)具有較好的穩(wěn)態(tài)性能，kp、ki應(yīng)該取較大值，為了避免系統(tǒng)出現(xiàn)振蕩 kd 取中等值。 改模糊控制系統(tǒng)是一個二輸入三輸出的，輸入語言變量論域?yàn)椋篹(3 3),ec(3 3),kp(0.5 1),ki(0 0.5),kd(0 20).在輸入輸出語言變量各自論域上定義了7個模糊子集,記為nb,nm,ns,zo,ps,pm,pb，語言值得模糊子集取為三角形隸屬函數(shù)。根據(jù)參數(shù)自要求可以寫出 kp、ki、kd 三個參數(shù)的模糊規(guī)則?？刂葡到y(tǒng)建模與仿真 使用 matlab 建立模糊控制規(guī)則 在 matlab 中輸入 fuzzy，如圖3所示。 圖3 matlab模糊控制系統(tǒng)圖對控制系統(tǒng)進(jìn)行仿真分析，先用湊試法試出控制器最佳的pid參數(shù)，再對采用了模糊pid控制器的控制系統(tǒng)進(jìn)行仿真，講兩者結(jié)果進(jìn)行比較?？梢钥闯霾捎媚：齪id控制器的系統(tǒng)響應(yīng)略快與普通pid控制器，但是控制時間只有 30s 比普通 pid 控制器的 80s 大大縮短，并且沒超調(diào)量而普通pid控制器調(diào)量為10%。 仿真結(jié)果顯示普通pid控制器的控制時間為150s超調(diào)量為5%,但模糊pid的控制時間為100s且超調(diào)量為0，調(diào)節(jié)品質(zhì)好于普通pid。入口擾動仿真 將系統(tǒng)輸入設(shè)置為0，入口擾動設(shè)置為20%再進(jìn)行仿真。 采用模糊pid控制系統(tǒng)過渡時間為80s，優(yōu)于普通pid的110s。 普通pid控制系統(tǒng)的過渡時間近200s，而模糊pid的過渡時間120s。圖4送風(fēng)控制系統(tǒng)階躍響應(yīng)圖圖5 送風(fēng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)入口擾動響應(yīng)曲線2. 3送風(fēng)控制系統(tǒng)的分析熱風(fēng)送粉煤粉爐燃燒控制系統(tǒng)是火力發(fā)電機(jī)組主要的控制系統(tǒng)之一，而送風(fēng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)的調(diào)節(jié)作用是這一系統(tǒng)能順利工作的前提，送風(fēng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)的任務(wù)是通過調(diào)節(jié)送風(fēng)機(jī)入口擋板,使煙氣中的含氧量保持最佳值, 從而保證鍋爐燃燒系統(tǒng)配置最佳定燃比，使鍋爐達(dá)到最高的熱效率。恰使燃料完全燃燒所需的空氣量標(biāo)為理論空氣量，實(shí)際上按理論空氣量無法達(dá)到完全燃燒的目的, 一般總要使送風(fēng)量比理論空氣量多一些。 送風(fēng)系統(tǒng)的被控對象為爐膛，它是慣性和遲延都比較小的自衡對象。調(diào)節(jié)量之一為送入膛的空氣量，當(dāng)空氣量不變，燃料量增加時，使空氣量與燃料量比值下降，煙氣中的含氧量降低，當(dāng)燃料量不變，空氣量增加時，煙氣中的含氧量增加，控制系統(tǒng)應(yīng)使送風(fēng)量與燃料量協(xié)調(diào)變化，以保證經(jīng)濟(jì)性。另外，也有采用鍋爐排煙中的氧氣量作為調(diào)節(jié)信號的系統(tǒng)。種系統(tǒng)具有明顯的缺點(diǎn)，一是很難找出能代表整個爐膛含氧量的準(zhǔn)確測點(diǎn)，因而樣量計測出的信號值得懷疑。二是氧量計測出的整個爐膛氧量的平均值，不能保證每個燃燒器的完全燃燒。2. 4風(fēng)量控制任務(wù)和控制方式 風(fēng)量控制子回路用來滿足鍋爐主控制器發(fā)出的風(fēng)量請求, 并維持燃燒穩(wěn)定以及保證合適的風(fēng)煤配比, 使鍋爐燃燒系統(tǒng)達(dá)到最高熱效率。入爐總風(fēng)量等于二次風(fēng)量和一次風(fēng)量之和, 其中一次風(fēng)量是運(yùn)行中各臺磨煤機(jī)入口的一次風(fēng)量之和。為了測量精確, 各個風(fēng)量測量信號均需要經(jīng)過風(fēng)溫信號的修正。送風(fēng)控制系統(tǒng)根據(jù)總風(fēng)量和總風(fēng)量設(shè)定值的偏差給出 2臺送風(fēng)機(jī)各自入口動葉開度的控制指令。對于超臨界直流鍋爐機(jī)組的直吹式系統(tǒng)設(shè)計有總風(fēng)量與總?cè)剂狭啃盘栔g的交叉限制,以確保鍋爐的富氧燃燒。風(fēng)量控制主要有兩種基本方式: 一種是由送風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)風(fēng)量, 二次風(fēng)擋板調(diào)整風(fēng)箱與爐膛的差壓; 另一種是由二次風(fēng)擋板調(diào)節(jié)風(fēng)量, 送風(fēng)機(jī)調(diào)整風(fēng)箱壓力。 一般來說, 采用第一種方式的控制系統(tǒng)能夠較快獲得風(fēng)量響應(yīng), 因?yàn)樵诘诙N方式中, 用二次風(fēng)擋板調(diào)節(jié)風(fēng)量最終也要等送風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓回復(fù)到穩(wěn)態(tài)值才能真正獲得風(fēng)量。2. 5送風(fēng)機(jī)的控制 本文的分析對象是600 mw 超臨界機(jī)組, 采用正壓直吹式中速磨煤系統(tǒng),36 只旋流燃燒器分3 層布置在前后墻, 形成對沖燃燒, 每個燃燒器配備有高能點(diǎn)火器及點(diǎn)火油槍,另外配12 只啟動油槍作為低負(fù)荷穩(wěn)燃用。燃燒用風(fēng)分為直流一次風(fēng)、直流二次風(fēng)和旋流三次風(fēng)。采用每層燃燒器二次風(fēng)箱配風(fēng)和每個油槍中心配風(fēng)的方式, 在每層二次風(fēng)風(fēng)道上各有2 個測風(fēng)裝置作為計量二次風(fēng)量用, 每臺磨煤機(jī)入口配有風(fēng)量測量裝置, 每臺磨煤機(jī)出口6 根一次風(fēng)管道上分別裝有1個可調(diào)縮孔, 二次風(fēng)采用熱風(fēng)再循環(huán)方式。風(fēng)煙系統(tǒng)共配備 2 臺靜葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)、2 臺軸流式送風(fēng)機(jī)、2 臺的離心式一次風(fēng)機(jī)、2 臺離心式密封風(fēng)機(jī)和 6 臺中速輥式磨煤機(jī)、6臺電子稱重皮帶式給煤機(jī)。本鍋爐機(jī)組采用大風(fēng)箱配風(fēng)形式, 每層風(fēng)室的二次風(fēng)可以實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)方調(diào)節(jié), 三次風(fēng)擋板可以通過遠(yuǎn)方控制實(shí)現(xiàn)旋流強(qiáng)度的調(diào)節(jié)。 該機(jī)組的風(fēng)量控制系統(tǒng)采用 2 臺各帶 50%額定負(fù)荷的軸流式送風(fēng)機(jī), 控制其動葉開度大小來滿足入爐風(fēng)量要求。送風(fēng)控制系統(tǒng)風(fēng)量調(diào)節(jié)器的給定值為總風(fēng)量指令, 測量值為總風(fēng)量實(shí)時信號。當(dāng)總風(fēng)量的實(shí)測反饋信號與總風(fēng)量指令出現(xiàn)偏差的時候, 經(jīng)過風(fēng)量調(diào)節(jié)器輸出后作為2 臺送風(fēng)機(jī)動葉開度大小的共有指令。為了盡快地滿足負(fù)荷變化的要求, 并保持爐膛壓力的穩(wěn)定, 風(fēng)量控制系統(tǒng)中設(shè)計有以總風(fēng)量指令為前饋信號的加速校正信號通道。前饋信號和風(fēng)量調(diào)節(jié)器輸出的主信號在加法塊中進(jìn)行綜合, 通過切換選擇分別向a、b 送風(fēng)機(jī)輸出自動控制指令。為了使 2 臺送風(fēng)機(jī)能夠帶不同的負(fù)荷, 運(yùn)行操作人員還可以通過送風(fēng)機(jī)的手自動操作站設(shè)定1 個偏置值。本系統(tǒng)除了完成正常工況下的串級控制系統(tǒng)內(nèi)回路調(diào)節(jié)作用外, 還設(shè)計有非正常工況時送風(fēng)機(jī)動葉開度定向閉鎖回路, 以及2 臺送風(fēng)機(jī)分別實(shí)現(xiàn)手動操作和手自動相互切換時實(shí)現(xiàn)無擾動的偏差平衡回路。 若是爐膛壓力異常, 通過大限制塊、小限制塊以及切換塊的限制功能來閉鎖送風(fēng)機(jī)動葉開度指令。例如,當(dāng)爐膛壓力過低時, 切換塊的輸入端接至s2端, 即將切換塊的輸出值又送回到輸入端, 從而將該時刻的信號保持并輸入大選塊中, 此時送風(fēng)機(jī)動葉位置指令在輸入實(shí)際值和保持值之間選擇較大值輸出,使控制系統(tǒng)只能增加風(fēng)量而不是減少風(fēng)量。同理,當(dāng)爐膛壓力過高時, 本閉鎖回路邏輯讓送風(fēng)機(jī)動葉開度指令在輸入實(shí)際值和保持值之間選擇較小值輸出, 使得控制系統(tǒng)只能減少風(fēng)量而不能增加風(fēng)量。送風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)器輸出的公共指令同時送到 a 送風(fēng)機(jī)和b 送風(fēng)機(jī)的動葉開度控制回路, 再分別與送風(fēng)機(jī)偏置信號相加或相減, 該信號經(jīng)過上、下限幅塊后作為兩臺送風(fēng)機(jī)各自的自動控制指令。由送風(fēng)機(jī)的m/ a 操作站可以引出偏置信號a , 它經(jīng)過速率限制塊后, 加至 2臺送風(fēng)機(jī)的動葉開度控制回路。需要指出的是, 該偏置信號對2 臺送風(fēng)機(jī)動葉指令的作用方向是相反的, 目的是為了在正常情況下能夠調(diào)節(jié)2 臺送風(fēng)機(jī)的負(fù)荷平衡, 使2 臺送風(fēng)機(jī)的發(fā)動機(jī)電流相等。送風(fēng)機(jī)偏置信號只能在2 臺送風(fēng)機(jī)動葉都在自動控制模式時才可以由運(yùn)行操作人員進(jìn)行手動改變。當(dāng)2 臺送風(fēng)機(jī)處于手動工作方式時, 送風(fēng)機(jī)的偏置跟蹤回路切換到 s2 端, 使送風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)器跟蹤2臺送風(fēng)機(jī)動葉開度的平均值。該平均值減去 a、b 送風(fēng)機(jī)操作站的手動輸出信號, 即為手動方式與自動方式之間存在的偏差, 平均值加上該偏差值即等于 a 送風(fēng)機(jī)的手動輸出信號, 平均值減去該偏差值即為b 送風(fēng)機(jī)的手動輸出信號。這種設(shè)置的偏差調(diào)節(jié)程序是為了保證2 臺送風(fēng)機(jī)在分別投入自動時能夠?qū)崿F(xiàn)無平衡、無擾動的切換過程。若1 臺送風(fēng)機(jī)動葉開度控制投入自動方式, 則送風(fēng)調(diào)節(jié)進(jìn)入自動方式。總風(fēng)量 pid 調(diào)節(jié)器可以自動補(bǔ)償送風(fēng)機(jī)投自動的臺數(shù)改變, 即在總風(fēng)量pid 調(diào)節(jié)器中不必再考慮送風(fēng)機(jī)自動投入臺數(shù)變化所需的增益改變。2 臺送風(fēng)機(jī)之間控制指令信號的差別也由偏差平衡回路連續(xù)計算來實(shí)現(xiàn)自動跟蹤, 為處于手動方式運(yùn)行的另1 臺送風(fēng)機(jī)投入自動做好無擾切換的準(zhǔn)備。圖6送風(fēng)機(jī)動葉定向閉鎖回路2. 6軸流送風(fēng)機(jī)的喘振控制 喘振是軸流風(fēng)機(jī)運(yùn)行中的一種特殊現(xiàn)象, 在進(jìn)出口差壓高而出口流量低的異常工況下易發(fā)生喘振。軸流風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振的原因是風(fēng)機(jī)出口壓力很高而風(fēng)量很小, 導(dǎo)致風(fēng)機(jī)動葉部分或全部進(jìn)入失速區(qū)。其主要表現(xiàn)為風(fēng)量、出口風(fēng)壓、電機(jī)電流出現(xiàn)大幅度波動、劇烈振動和發(fā)出異常的噪聲。喘振會引起風(fēng)機(jī)動葉片斷裂或機(jī)械部件損壞, 所以運(yùn)行中一旦發(fā)現(xiàn)風(fēng)機(jī)進(jìn)入喘振區(qū), 應(yīng)立即調(diào)整風(fēng)機(jī)動葉角度, 使風(fēng)機(jī)運(yùn)行點(diǎn)避開喘振區(qū)。風(fēng)機(jī)喘振跟動葉角度有很大的關(guān)系, 動葉角度越小, 越容易發(fā)生喘振。由于運(yùn)行人員誤操作使送風(fēng)系統(tǒng)的擋板調(diào)節(jié)不當(dāng)或者空預(yù)器堵灰、暖風(fēng)器、控制系統(tǒng)故障造成的擋板誤動, 增大了鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)的阻力。 送風(fēng)機(jī)的控制保護(hù)回路中, 通常可以采用2種方法來防止軸流風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振: 限制送風(fēng)機(jī)動葉控制站的輸出或動葉開度指令迫減。如圖7所示,f 1 ( x ) 為送風(fēng)機(jī)入口風(fēng)量與出口壓力的函數(shù)關(guān)系,當(dāng)送風(fēng)機(jī)出口壓力的升高與送風(fēng)機(jī)入口風(fēng)量不匹配時, 發(fā)出 / 接近喘振區(qū)0 的報警; f 2 ( x ) 為送風(fēng)機(jī)入口風(fēng)量與送風(fēng)機(jī)動葉安全開度的函數(shù)關(guān)系, 由f 2 ( x ) 確定的送風(fēng)機(jī)動葉安全開度與實(shí)際送風(fēng)機(jī)動葉指令形成交叉限制, 當(dāng)送風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振時, 送風(fēng)機(jī)入口風(fēng)量急劇下降, 交叉限制回路發(fā)生作用, 迫減送風(fēng)機(jī)動葉指令, 并發(fā)出 / 喘振保護(hù)交叉限制0的報警。軸流風(fēng)機(jī)提供了測量喘振工況的差壓開關(guān), 喘振探頭及信號取樣管安裝不當(dāng)時, 容易發(fā)生風(fēng)機(jī)喘振誤報警和誤動作。圖7 送風(fēng)機(jī)控制保護(hù)2. 7送風(fēng)控制系統(tǒng)存在問題的分析處理 （1）送風(fēng)機(jī)動葉控制方式跳出“ 自動” 送風(fēng)機(jī)動葉氣動執(zhí)行機(jī)構(gòu)定位器凸輪特性呈線性關(guān)系, 氣動執(zhí)行機(jī)構(gòu)從 0 到 100%全行程動作時間僅7 s,而推動動葉的液壓缸有一定的動作速率限制(動葉角度變化率等于小于2. 5 / s) , 風(fēng)機(jī)動葉全行程 10 至55 至少需要18 s,由于送風(fēng)機(jī)動葉氣動執(zhí)行機(jī)構(gòu)的調(diào)節(jié)速度過快,使風(fēng)機(jī)動葉實(shí)際動作無法很好地跟隨氣動執(zhí)行機(jī)構(gòu)。在較大幅度的系統(tǒng)擾動或變負(fù)荷工況下, 由于執(zhí)行機(jī)構(gòu)與動葉實(shí)際動作速度不匹配,使安裝于風(fēng)機(jī)動葉調(diào)節(jié)連桿上的位置開關(guān)檢測到“ 過力矩” 而發(fā)出“ 風(fēng)機(jī)動葉遲緩( fdfan blade stu ck)” 信號,導(dǎo)致送風(fēng)機(jī)動葉控制方式跳出“ 自動” , 影響自動裝置投運(yùn)。若此時另一側(cè)風(fēng)機(jī)控制仍處于“ 自動” 方式, 極易引起該側(cè)風(fēng)機(jī)出力受阻而導(dǎo)致“ 風(fēng)量限制保護(hù)” 動作或風(fēng)機(jī)失速,送風(fēng)控制系統(tǒng)即根據(jù)送風(fēng)機(jī)風(fēng)量保護(hù)曲線自動限制該側(cè)風(fēng)機(jī)的動葉開度,威脅機(jī)組的安全運(yùn)行,嚴(yán)重時曾導(dǎo)致二次風(fēng)量低而機(jī)組跳閘。為此, 在氣動執(zhí)行機(jī)構(gòu)定位器輸出至氣缸的上、 下控制氣管路上加裝了限速節(jié)流孔板, 以匹配氣動執(zhí)行機(jī)構(gòu)與動葉液壓缸的動作速度。調(diào)整后測量氣動執(zhí)行機(jī)構(gòu)的全行程動作時間為 20 s 左右,滿足了工藝系統(tǒng)的要求。（2）風(fēng)量測量值無規(guī)律大幅晃動的處理 二次風(fēng)流量采用機(jī)翼型流量測量裝置, 安裝于空預(yù)器出口二次風(fēng)道中;每臺機(jī)組的a、 b 兩側(cè)各配置3臺流量變送器。 二期機(jī)組自投運(yùn)以來, 先后多次出現(xiàn)了自動方式下二次風(fēng)量測量值無規(guī)律大幅晃動, 最大可達(dá) 20%以上, 導(dǎo)致鍋爐總風(fēng)量和爐膛負(fù)壓波動。 經(jīng)試驗(yàn),當(dāng)送風(fēng)控制切至手動方式時, 情況稍有好轉(zhuǎn), 爐膛負(fù)壓控制穩(wěn)定,但二次風(fēng)量測量值仍有晃動。經(jīng)反復(fù)分析查找各方面可能的原因無果。利用一次偶然的4 號機(jī)組停機(jī)機(jī)會,分別對二次風(fēng)流量機(jī)翼型測量裝置進(jìn)行了檢查,發(fā)現(xiàn)機(jī)翼型流量測量裝置的取壓孔均有不同程度的堵灰現(xiàn)象。 事后分析認(rèn)為,機(jī)組經(jīng)過長期運(yùn)行,空預(yù)器波紋板內(nèi)的積灰隨二次風(fēng)進(jìn)入二次風(fēng)道,容易將節(jié)流裝置機(jī)翼上的風(fēng)量取壓孔堵塞; 另外燃燒器點(diǎn)火油槍經(jīng)長期運(yùn)行,少量油氣通過空預(yù)器滲透到二次風(fēng)道中, 油氣易使灰塵粘附于機(jī)翼型流量裝置的風(fēng)量取壓孔上,也可能最終造成二次風(fēng)量測量值晃動。為此,在每根取樣管的出口與管子成 60 安裝了儀用空氣吹掃管, 進(jìn)行定期吹灰,有效地解決了流量測量裝置取壓管的堵灰問題。（3）溫度信號漂移引起送風(fēng)機(jī)跳閘的分析處理 組溫度信號漂移問題目前比較普遍, 當(dāng)送風(fēng)機(jī)因電動機(jī)線圈溫度保護(hù)動作跳閘后,就地檢查電動機(jī)線圈溫度一次測量元件(熱電偶的熱電勢 mv 值)正常, 但該信號由 dcs 系統(tǒng)的 tu 端子經(jīng)信號隔離器輸入至 infi90 系統(tǒng)后,在ois 操作員站上電動機(jī)線圈溫度顯示仍偏高。 經(jīng)試驗(yàn)分析,由于接地或其它電磁干擾等原因可能使輸入dcs 的溫度信號經(jīng)隔離器產(chǎn)生了電容性電荷積聚,引起對應(yīng)毫伏測量值偏移,造成溫度信號漂移。將該溫度mv 信號輸入至 dcs 的t u 端子對地放電后重新恢復(fù)接線, ois 操作員站上的溫度顯示即恢復(fù)正常。目前該問題具有一定的普遍性,尚未徹底解決,進(jìn)一步的解決方案擬將低電平模擬量信號隔離器及其i/ o 模件更換為抗干擾性能較好的硬件。送風(fēng)控制系統(tǒng)從就地執(zhí)行機(jī)構(gòu)、 測量儀表、 控制參數(shù)及控制邏輯等方面進(jìn)行了不斷改進(jìn)和完善, 目前已具有良好的自動調(diào)節(jié)品質(zhì),并能滿足機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行的需要。2. 8送風(fēng)控制系統(tǒng)在火電廠中的應(yīng)用 使燃料在爐膛中充分燃燒是送風(fēng)量控制的主要任務(wù)，如圖8所示。送風(fēng)量控制系統(tǒng)為串級控制系統(tǒng)，主回路為氧量校正回路，用來修正燃料量與風(fēng)量的比例系數(shù)，副回路為風(fēng)量控制回路，是以母管壓力調(diào)節(jié)回路輸出或燃料量作為設(shè)定值，以送風(fēng)量經(jīng)氧量修正后作為測量值。為了保證鍋爐燃燒的安全性，在機(jī)組增減負(fù)荷時，保證有充足的送風(fēng)量和一定的過量空氣。在增加負(fù)荷時，鍋爐負(fù)荷指令同時加到燃料控制系統(tǒng)和送風(fēng)量控制系統(tǒng)。由于高選折器的作用，送風(fēng)量隨著鍋爐負(fù)荷指令的增加而增加，而燃料量受到實(shí)際測量的風(fēng)量經(jīng)補(bǔ)償及修正后的總風(fēng)量的閉鎖（低選折器），實(shí)際燃料量不會馬上增加，這樣就達(dá)到了增加負(fù)荷時先增風(fēng)后增燃料量的目的。而在減負(fù)荷時，只有燃料量減少，送風(fēng)量控制系統(tǒng)才開始動作。但當(dāng)鍋爐負(fù)荷較低時，為了保證鍋爐能夠安全燃燒，風(fēng)量應(yīng)維持在30%以上。 在實(shí)際的應(yīng)用過程中，為了保證燃料在爐膛中充分燃燒，送風(fēng)量控制系統(tǒng)主要從以下幾個方面來完善： a) 采用兩臺送風(fēng)量測量裝置（左、右），流量變送器的輸出一般要經(jīng)補(bǔ)償及開方后送加法器相加，然后作為總風(fēng)量，這樣可以保證風(fēng)量測量的準(zhǔn)確性。b) 送風(fēng)量控制系統(tǒng)設(shè)有保護(hù)系統(tǒng)，當(dāng)爐膛壓力高于一定值時，送風(fēng)量控制系統(tǒng)閉鎖，防止送風(fēng)量繼續(xù)增加；當(dāng)爐膛壓力低于一定值時，送風(fēng)量控制系統(tǒng)閉鎖，避免爐膛壓力繼續(xù)降低；而當(dāng)總風(fēng)量小于25%時，就觸發(fā)mft（主燃料跳閘）動作。c) 為了保證燃燒的安全和經(jīng)濟(jì)，采用氧量控制系統(tǒng)控制一定的過量空氣，通過控制煙氣含氧量就可達(dá)到控制過量空氣系數(shù)的目的。氧量的校正系統(tǒng)采用單回路pid調(diào)節(jié)，其目的是保證氧量的測量值與設(shè)定值保持一致。鍋爐燃燒系統(tǒng)的需氧量的設(shè)定值應(yīng)與鍋爐的負(fù)荷成一定的函數(shù)關(guān)系，采用主蒸汽流量作為鍋爐負(fù)荷。選用適當(dāng)?shù)暮瘮?shù)轉(zhuǎn)換可以保持氧量設(shè)定值與鍋爐負(fù)荷的最佳關(guān)系，而在計算機(jī)控制系統(tǒng)中采用函數(shù)發(fā)生器實(shí)現(xiàn)上述關(guān)系。燃料控制系統(tǒng)中燃料量和送風(fēng)量控制系統(tǒng)在升降負(fù)荷過程中，同步協(xié)調(diào)動作。氧量回路在回路中起著細(xì)調(diào)的作用。因此，氧量校正應(yīng)該定得比較慢，以保證鍋爐的經(jīng)濟(jì)燃燒。3 控制系統(tǒng)sama圖以及邏輯圖分析3. 1 sama圖符號與邏輯圖功能碼說明 目前熱控系統(tǒng)按功能給出的功能圖，其控制框圖的畫法一般都采用國際標(biāo)準(zhǔn)畫法，即sama圖例。這種圖例的特點(diǎn)是流程比較清楚，特別是對復(fù)雜回路畫起來都比較容易。sama圖的輸入輸出關(guān)系及流程方向與控制組態(tài)方式比較接近，各控制算法有比較明確的標(biāo)志。 常用的sama圖例有四種，分別表示的含義如下：（1）圖形框 表示測量或信號讀出功能；（2）矩形框 表示自動信號處理，一般表示機(jī)架上所安裝的組件的功能；（3）正菱形 表示手信處理，一般表示儀表盤上所安裝的儀表的功能；（4）等腰梯形框 表示最終控制裝置，如執(zhí)行機(jī)構(gòu)等；邏輯圖中常用的功能碼有三種，分別表示的含義如下：（1）邏輯或，表示當(dāng)輸入的任一條滿足，輸出為1，即執(zhí)行輸出；（2）邏輯與，表示當(dāng)輸入的所有條件都滿足，輸出為1，即執(zhí)行輸出（3）邏輯非，表示輸出所執(zhí)行的指令與輸入的條件相反。-圖7 送風(fēng)控制系統(tǒng)3. 2 測量回路 總風(fēng)量（total air flow）的測量由送風(fēng)機(jī)a二次風(fēng)流量測量經(jīng)流量轉(zhuǎn)換器所得信號和送風(fēng)機(jī)b二次風(fēng)流量測量經(jīng)流量轉(zhuǎn)換器所得信號與五臺磨煤機(jī)（磨煤機(jī)a、磨煤機(jī)b、磨煤機(jī)c、磨煤機(jī)d、磨煤機(jī)e）一次風(fēng)流量測量值經(jīng)流量轉(zhuǎn)換器的信號通過求和塊求和所得。另外，防止信號壞質(zhì)量影響信號的測量，系統(tǒng)設(shè)計了信號壞質(zhì)量線路，如果信號壞質(zhì)量就會通過壞質(zhì)量塊經(jīng)過邏輯塊或門送到總風(fēng)量壞質(zhì)量信號處。為了確保測量的準(zhǔn)確性，送風(fēng)機(jī)a與送風(fēng)機(jī)b二次風(fēng)流量測量采用兩個測點(diǎn)，分別經(jīng)平均值選折塊通過開方塊將信號送到求和塊。而且，總風(fēng)量應(yīng)大于最低風(fēng)量信號（min air flow一般設(shè)為30%），如果總風(fēng)量小于最低風(fēng)量信號，系統(tǒng)設(shè)置了報警信號，并且系統(tǒng)還設(shè)計了用送風(fēng)機(jī)a與送風(fēng)機(jī)b的出口風(fēng)溫用除法塊對二次風(fēng)流量進(jìn)行修正。3. 3空氣流量指令形成回路 送風(fēng)系統(tǒng)有三路，一路送入制粉系統(tǒng)、一路作一次風(fēng)輸粉、另一路作為二次風(fēng)直接進(jìn)入爐膛燃燒。每路有左、右兩管，共裝有六臺機(jī)翼型測風(fēng)裝置，三路信號經(jīng)過溫度校正后相加，作為總風(fēng)量測量值信號（total air flow）。 空氣流量指令（air flow demand）由熱量信號（heat release）與鍋爐主控指令（boiler dmd）選大值，以保證風(fēng)量始終富裕于燃料量。另外，為防止鍋爐滅火，引入了最低風(fēng)量信號（min air flow），由圖7中定值塊進(jìn)行設(shè)定。當(dāng)鍋爐主控指令與熱量信號（間接代表燃料量）都小于最低風(fēng)量信號（一般設(shè)定為30%）時，則大值選折塊選折最低風(fēng)量信號作為空氣流量需求指令，以維持爐膛不滅火所需要的最低風(fēng)量。為保證燃燒的經(jīng)濟(jì)性，控制系統(tǒng)引入了煙氣含氧量（flue gas oxygen）信號進(jìn)行校正，圖中實(shí)測煙氣含氧量信號（最佳含氧量與鍋爐負(fù)荷有關(guān)，一般負(fù)荷增加，最佳含氧量減少，負(fù)荷減少，最佳含氧量增加）比較，經(jīng)比例積分調(diào)節(jié)塊pi輸出被一級壓力經(jīng)函數(shù)發(fā)生器修正后對風(fēng)量指令進(jìn)行修正。煙氣含氧量采用。圖9 送風(fēng)流量之間串級調(diào)節(jié)回路3. 4送風(fēng)機(jī)動葉控制回路 該系統(tǒng)增設(shè)了兩臺送風(fēng)機(jī)（a、b）的防喘振調(diào)節(jié)回路。該回路由運(yùn)算塊，比例積分塊及大值選擇塊組成，送風(fēng)機(jī)動葉控制設(shè)計為選擇調(diào)節(jié)系統(tǒng)。 鍋爐在正常負(fù)荷下，風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)位于穩(wěn)定工況區(qū)，這時風(fēng)道阻力正常，防喘振調(diào)節(jié)器的輸出小于送風(fēng)調(diào)節(jié)器的輸出。因此，大值選擇塊選擇送風(fēng)調(diào)節(jié)器的輸出作為送風(fēng)機(jī)動葉開度的控制指令。系統(tǒng)根據(jù)總風(fēng)量測量值與空氣流量指令的偏差進(jìn)行比例積分調(diào)節(jié)，防喘振調(diào)節(jié)器處于掛起狀態(tài)。 一旦鍋爐負(fù)荷降低，送風(fēng)量減少或運(yùn)行中風(fēng)道發(fā)生阻塞造成風(fēng)量減少時，送風(fēng)機(jī)出口壓頭增大，則風(fēng)機(jī)有喘振發(fā)生的趨勢。這時，防喘振調(diào)節(jié)器的輸出大于送風(fēng)調(diào)節(jié)器的輸出，大值選擇塊選擇防喘振調(diào)節(jié)器的輸出作為送風(fēng)機(jī)動葉的控制信號，迅速調(diào)整風(fēng)機(jī)的動葉角度，使風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)不越過臨界點(diǎn)k，從而阻止了風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振的可能。 為了實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)自動、手動的雙向無擾切換。本系統(tǒng)設(shè)計了如下的一些跟蹤回路： 當(dāng)任意一臺風(fēng)機(jī)處于“自動”運(yùn)行方式，則送風(fēng)調(diào)節(jié)器即處在“自動”方式；只有當(dāng)兩臺風(fēng)機(jī)均處于手動方式時，送風(fēng)調(diào)節(jié)器才處于跟蹤方式。送風(fēng)調(diào)節(jié)器的輸出跟蹤兩臺風(fēng)機(jī)動葉開度之和的平均值。 一臺風(fēng)機(jī)投自動，則處于手動狀態(tài)下的風(fēng)機(jī)所對應(yīng)的防喘振調(diào)節(jié)器處于跟蹤狀態(tài)，跟蹤自動方式下送風(fēng)調(diào)節(jié)器的輸出。 兩臺風(fēng)機(jī)分別投自動時的無擾切換靠偏差塊，切換塊，速率限制塊所構(gòu)成的跟蹤回路實(shí)現(xiàn)。 為了保證兩臺風(fēng)機(jī)的同步運(yùn)行，該系統(tǒng)由風(fēng)機(jī)b的自動/手動操作站引出一個偏置信號。當(dāng)兩臺都處于自動運(yùn)行方式下，偏置信號通過切換塊，速率限制塊分別作用到加法塊和減法塊的一個輸入端，并與送風(fēng)調(diào)節(jié)器的輸出指令相加或相減，以實(shí)現(xiàn)兩臺風(fēng)機(jī)的負(fù)荷分配或用來調(diào)整兩臺風(fēng)機(jī)的輸入輸出特性之間存在的差異，求得兩臺風(fēng)機(jī)同步運(yùn)行。 該系統(tǒng)還設(shè)計了一些聯(lián)鎖保護(hù)回路： a.當(dāng)爐膛壓力高（hi furn press）或送風(fēng)指令在最大（fdf dmd at max）時，送風(fēng)機(jī)閉鎖增（fdf block inc）； b.當(dāng)爐膛壓力低（lo furn press）或空氣量與熱量信號偏差太?。╝f-hr dev lo）或送風(fēng)控制系統(tǒng)在最?。╢df dmd at min）時，送風(fēng)機(jī)閉鎖減（fdf block dec）； c.兩臺引風(fēng)機(jī)調(diào)閘5分鐘應(yīng)全開兩臺送風(fēng)機(jī)擋板實(shí)現(xiàn)爐膛自然通風(fēng)。 該系統(tǒng)還設(shè)計了一些報警回路： a 總風(fēng)量偏差高報警和總風(fēng)量偏差低報警； b 送風(fēng)動葉指令在最大和送風(fēng)動葉指令在最小。 此外，從風(fēng)機(jī)運(yùn)行角度上為提高風(fēng)機(jī)效率，減少攻耗，一般不允許空載啟動風(fēng)機(jī)；應(yīng)先將運(yùn)行中的風(fēng)機(jī)負(fù)荷降低（即動葉關(guān)小到一定位置）再啟動另一臺風(fēng)機(jī)；當(dāng)一臺風(fēng)機(jī)停止運(yùn)行，則先將繼續(xù)運(yùn)行的另一臺風(fēng)機(jī)的動葉先關(guān)小再停止此臺風(fēng)機(jī)等措施都是為了風(fēng)機(jī)安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行設(shè)置的運(yùn)行準(zhǔn)則，運(yùn)行操作人員應(yīng)嚴(yán)格遵守。圖10 送風(fēng)原理圖3. 5 送風(fēng)機(jī)控制系統(tǒng)邏輯圖分析 （a）當(dāng)出現(xiàn)以下任一條件時，將自動切換到送風(fēng)壓力高閉瑣增1爐膛壓力高2送風(fēng)動葉指令最大當(dāng)爐膛壓力高，將自動切換到送風(fēng)壓力鎖增 （b）當(dāng)出現(xiàn)以下任一條件，將自動切換到送風(fēng)壓力低閉鎖減1 爐膛壓力低2 風(fēng)熱偏差低3 送風(fēng)動葉指令最低當(dāng)1、2任一條件滿足，將自動切換到送風(fēng)畢鎖減（c）當(dāng)出現(xiàn)以下任一條件，將自動切換到a送風(fēng)跟蹤1關(guān)a送風(fēng)動葉2兩臺引風(fēng)機(jī)跳閘五分鐘當(dāng)2和關(guān)b送風(fēng)動葉任一條件滿足，將自動切換到b送風(fēng)跟蹤（d）當(dāng)出現(xiàn)以下任一條件，將自動切換到跳a送風(fēng)至手動1 .a送風(fēng)不運(yùn)行2 .a送風(fēng)出口壓力壞質(zhì)量3 .a總風(fēng)喘振4 .a送風(fēng)跟蹤5.a總風(fēng)執(zhí)行錯6.熱量信號壞質(zhì)量7.總風(fēng)量壞質(zhì)量8.總風(fēng)量偏差高/低9. mft10 .引風(fēng)機(jī)手動11.鍋爐指令壞質(zhì)量12.一級壓力壞質(zhì)量當(dāng)出現(xiàn)上述6、7、8、9、10、11、12中的任一條件或滿足以下任一條件，將自動切換到b送風(fēng)機(jī)至手動1. b送風(fēng)不運(yùn)行2. b送風(fēng)出口壓力壞質(zhì)量3.b總風(fēng)喘振4 .b送風(fēng)跟蹤5 .b總風(fēng)執(zhí)行錯（e）當(dāng)出現(xiàn)以下任一條件，將自動切換到兩臺送風(fēng)機(jī)手動1. a送風(fēng)手動2.b送風(fēng)手動（f）當(dāng)以下任一條件滿足，將自動切換到?jīng)]有偏差對1. 爐膛壓力高高2. 爐膛壓力低低3. 不滿足主燃料跳閘（g）送風(fēng)機(jī)的啟動于停止當(dāng)啟動送風(fēng)機(jī)a、b，遙控存儲器的s=1，當(dāng)以下任一條件發(fā)生，堆棧塊的輸出均為1，（h）送風(fēng)機(jī)a、b的啟停邏輯1. 啟動a送風(fēng)機(jī)遙控存貯功能碼用來建立置位復(fù)位觸發(fā)存貯。當(dāng)“啟動a送風(fēng)” 信號送來時，遙控存貯功能碼的s=1，當(dāng)以下條件如：a送風(fēng)擋板關(guān)，a送風(fēng)動葉關(guān)，a送風(fēng)程控錯，a送風(fēng)執(zhí)行錯，a送風(fēng)運(yùn)行這些條件經(jīng)過5輸入梯形環(huán)路運(yùn)算后，輸出為1時，而“起a送風(fēng)失敗”這個信號未來時，遙控存貯的輸出為1，然而a送風(fēng)運(yùn)行指令執(zhí)行，計時器的計時時間到，遙控存貯的s =0,a送風(fēng)運(yùn)行指令不執(zhí)行。如果“起a送風(fēng)失敗”這個信號來了，使遙控存貯功能碼的r=1，則a 送風(fēng)運(yùn)行指令也不能執(zhí)行。2. 停a送風(fēng)機(jī)當(dāng)“停a送風(fēng)” 信號送來時，遙控存貯功能碼的s=1，當(dāng)以下條件如：啟動a送風(fēng)，a送風(fēng)程控錯，a送風(fēng)執(zhí)行錯，a送風(fēng)運(yùn)行這些條件經(jīng)過5輸入梯形環(huán)路運(yùn)算后，輸出為1時，而“停a送風(fēng)失敗”這個信號未來時，遙控存貯的輸出為1，然而a送風(fēng)停指令執(zhí)行，計時器的計時時間到，遙控存貯的s =0,a送風(fēng)停指令不執(zhí)行。如果“停a送風(fēng)失敗”這個信號來了，使遙控存貯功能碼的r=1，則a 送風(fēng)停指令也不能執(zhí)行。送風(fēng)機(jī)b的啟停邏輯與送風(fēng)機(jī)a的啟停邏輯同理。 圖11 送風(fēng)機(jī)主控工藝流程圖4 設(shè)計思想送風(fēng)控制系統(tǒng)的任務(wù)是使鍋爐的送風(fēng)量與引風(fēng)量相協(xié)調(diào)，以達(dá)到鍋爐最高的熱效率，保證機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，但由于鍋爐的熱效率不可直接測量，故設(shè)計一些間接的方法來達(dá)到目的?？刹捎孟旅鎺追N設(shè)計方案。4. 1單閉環(huán)比值送風(fēng)控制系統(tǒng)的設(shè)計 送風(fēng)調(diào)節(jié)的任務(wù)在于保證燃燒的經(jīng)濟(jì)性，具體的說，就是要保證燃燒過程中有合適的燃料與風(fēng)量的比例，送風(fēng)調(diào)節(jié)對象近似于比例環(huán)節(jié)。因此可采用保持燃料量與送風(fēng)量成比例的送風(fēng)控制系統(tǒng)。燃料量信號以前饋形式引入送風(fēng)控制系統(tǒng)作為送風(fēng)調(diào)節(jié)器的給定值，送風(fēng)量信號作為反饋信號引入送風(fēng)調(diào)節(jié)器，構(gòu)成一個單閉環(huán)比值控制系統(tǒng)?？梢詫?shí)現(xiàn)送風(fēng)量快速跟蹤燃料量的變化。根據(jù)負(fù)荷、燃料品種的變化去修正最佳風(fēng)煤比例系數(shù)，本設(shè)計結(jié)構(gòu)簡單，整定投運(yùn)方便。4. 2串級比值送風(fēng)控制系統(tǒng)的設(shè)計 本設(shè)計采用燃燒經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)的校正調(diào)節(jié)器來修正送風(fēng)量，使送風(fēng)量與燃料量之間的比值達(dá)到最佳，采用氧量校正的送風(fēng)控制系統(tǒng)。設(shè)計中采用以燃燒經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)（煙氣含氧量）為被調(diào)量的單回路控制系統(tǒng)。采用氧化鋯儀器測量鍋爐排煙中的含氧量，氧量信號反應(yīng)迅速可靠。根據(jù)氧化鋯的測氧性能，可以用氧量信號作為送風(fēng)控制信號，送風(fēng)調(diào)節(jié)器僅接受氧量信號并與定值信號平衡，定值信號可將氧量定在最佳值。該系統(tǒng)省去了風(fēng)量信號，無須風(fēng)量測量裝置，節(jié)約了設(shè)備，解決了風(fēng)量信號難于測準(zhǔn)的問題，同時也解決了爐膛漏風(fēng)的問題。當(dāng)然我們還可以采用氧量作為校正信號的串級控制系統(tǒng)。主調(diào)節(jié)器（氧量校正調(diào)節(jié)器）接受氧量和氧量定值信號。副調(diào)節(jié)器接受燃料信號，反饋信號及氧量校正調(diào)節(jié)器的輸出，副回路保證風(fēng)煤的基本比例，起出調(diào)作用，主回路用來進(jìn)行氧量校正，起細(xì)調(diào)作用。4. 3前饋+反饋的送風(fēng)控制系統(tǒng)設(shè)計 煙氣中的最佳含氧量的數(shù)值隨鍋爐的負(fù)荷改變而改變，一般在負(fù)荷增加時最佳含