化工原理試題庫第五——第十.doc

第5章 蒸發(fā)一、選擇題1. 以下蒸發(fā)器屬于自然循環(huán)型蒸發(fā)器的是（ ）蒸發(fā)器。A、強制循環(huán)型 B、升膜 C、浸沒燃燒 D、外熱式2. 與加壓、常壓蒸發(fā)器相比，采用真空蒸發(fā)可使蒸發(fā)器的傳熱面積（ ），溫度差（ ），總傳熱系數（ ）。A、增大 B、減小 C、不變 D、不確定3. 蒸發(fā)操作能持續(xù)進行的必要條件是( )。A、熱能的不斷供應，冷凝水的及時排除。 B、熱能的不斷供應，生成蒸氣的不斷排除。C、把二次蒸氣通入下一效作為熱源蒸氣。 D、采用多效操作，通常使用2-3效。4. 蒸發(fā)操作通常采用( )加熱。A、電加熱法 B、煙道氣加熱C、直接水蒸氣加熱 D、間接飽和水蒸氣加熱5. 以下哪一條不是減壓蒸發(fā)的優(yōu)點( )。A、可以利用低壓蒸氣或廢汽作為加熱劑 B、可用以濃縮不耐高溫的溶液C、可減少蒸發(fā)器的熱損失 D、可以自動地使溶液流到下一效，不需泵輸送6. 多效蒸發(fā)流程通常有三種方式，以下哪一種是錯誤的( )。A、順流 B、逆流 C、錯流 D、平流7. 中央循環(huán)管式蒸發(fā)器中液體的流動稱為( )。A、自然循環(huán) B、強制循環(huán) C、自然沸騰 D、強制沸騰8. 蒸發(fā)操作中，二次蒸氣的冷凝通常采用( )。A、間壁式冷凝 B、混合式冷凝 C、蓄熱式冷凝 D、自然冷凝9. 單效蒸發(fā)器計算中DW 稱為單位蒸汽消耗量， 如原料液的沸點為393K，下列哪種情況D/W最大? ( )。A、原料液在293K時加入蒸發(fā)器 B、原料液在390K時加入蒸發(fā)器C、原料液在393K時加入蒸發(fā)器 D、原料液在395K時加入蒸發(fā)器10. 蒸發(fā)過程溫度差損失之一是由于溶質存在，使溶液（ ）所致。A、沸點升高 B、沸點降低 C、蒸汽壓升高 11. 屬于單程型的蒸發(fā)器是（ ）。A、中央循環(huán)管式蒸發(fā)器 B、外熱式蒸發(fā)器C、降膜蒸發(fā)器 D、 懸筐式蒸發(fā)器二、填空題1. 蒸發(fā)操作所用的設備稱為_。2. 蒸發(fā)操作中，加熱溶液用的蒸汽稱為_，蒸發(fā)出的蒸汽稱為_。3. 按二次蒸汽是否被利用，蒸發(fā)分為_和_；按操作壓強大小，蒸發(fā)分為_、_和_；按蒸發(fā)方式不同，蒸發(fā)分為_和_。4. 蒸發(fā)過程中，溶劑的氣化速率由_速率控制。5. 蒸發(fā)溶液時的溫度差損失在數值上恰等于_的值。6. 蒸發(fā)操作時，引起溫度差損失的原因有_、_和_。7. 杜林規(guī)則說明溶液的沸點與同壓強下標準溶液的沸點間呈_關系。8. 20NaOH水溶液在101.33kPa時因溶液蒸汽壓下降而引起的溫度差損失為_。9. 單效蒸發(fā)的計算利用_、_和_三種關系。10. 當稀釋熱可以忽略時，溶液的焓可以由_計算。11. 單位蒸汽消耗量是指_，它時衡量_的指標。12. 單位蒸汽消耗量愈_，蒸發(fā)裝置的經濟效益愈好。13. 蒸發(fā)器的傳熱速率愈大，則生產能力愈_。14. 多效蒸發(fā)中，效數愈多，則單位蒸汽消耗量愈_。15. 多效蒸發(fā)的操作流程有_、_和_。16. 多效并流蒸發(fā)流程適于處理_的溶液。17. 多效逆流蒸發(fā)流程適于處理_的溶液。18. 多效平流蒸發(fā)流程適于處理_的溶液。19. 為提高蒸發(fā)器的生產能力，可采用_的方法。20. 提高蒸發(fā)器的生產強度的措施有_和_。21. 加熱蒸汽提供的熱量用于_、_、_和_。22. 溶液的流向與蒸汽相同的多效蒸發(fā)流程稱為 。23. 杜林規(guī)則認為，一定濃度的某溶液在兩不同壓強下的沸點差與對應壓強下水的沸點差的比值為 。 24. 蒸發(fā)操作得以實現的主要條件是_的不斷導入，及_。三、判斷題1. 一般逆流加料法多效蒸發(fā)流程適合于粘度隨溫度和濃度變化較大的溶液的蒸發(fā)。 （ ）2. 杜林規(guī)則認為，一定濃度的某溶液在兩不同壓強下的沸點差與對應壓強下水的沸點差的比值為2。 （ ）3. 一般并流加料法多效蒸發(fā)流程適合于粘度隨溫度和濃度變化較大的溶液的蒸發(fā)。 （ ）4. 是指由于溶質的存在而引起的溫度差損失。 （ ）第6章 蒸餾一、 選擇題1. 當二組分液體混合物的相對揮發(fā)度為（）時，不能用普通精餾方法分離。A、3.0 B、2.0 C、1.0 D、4.02. 某精餾塔用來分離雙組分液體混合物，進料量為100Kmol/h，進料組成為0.6 ,要求塔頂產品濃度不小于0.9，以上組成均為摩爾分率，則塔頂產品最大產量為（）。A、60.5kmol/h B、66.7Kmol/h C、90.4Kmol/h D、不能確定3. 在t-x-y相圖中，液相與氣相之間量的關系可按（）求出。A、拉烏爾定律 B、道爾頓定律 C、亨利定律 D、杠桿規(guī)則4. q線方程一定通過xy直角坐標上的點（）。A、(xW,xW) B(xF,xF) C(xD,xD) D(0,xD/(R+1)5. 二元溶液的連續(xù)精餾計算中，進料熱狀態(tài)參數q的變化將引起（）的變化。 A、平衡線B、操作線與q線C、平衡線與操作線D、平衡線與q線 6. 精餾操作是用于分離（）。 A、均相氣體混合物B、均相液體混合物C、互不相溶的混合物 D、氣液混合物7. 混合液兩組分的相對揮發(fā)度愈小，則表明用蒸餾方法分離該混合液愈（）。A、容易 B、困難 C、完全 D、不完全8. 設計精餾塔時，若F、xF、xD、xW均為定值，將進料熱狀況從q=1變?yōu)閝1，但回流比取值相同，則所需理論塔板數將（），塔頂冷凝器熱負荷（），塔釜再沸器熱負荷（）。A、變大 B、變小 C、不變 D 不一定9. 連續(xù)精餾塔操作時，若減少塔釜加熱蒸汽量，而保持餾出量和進料狀況（F, xF,q）不變時，則L/V_ ，L/V_，xD_ ，xW_ 。A、變大 B、變小 C、不變 D、不一定10. 精餾塔操作時，若F、xF、q，加料板位置、和不變，而使操作壓力減小，則xD_，xw_。A、變大 B、變小 C、不變 D、不一定11. 操作中的精餾塔，保持F，xF，q，D不變，若采用的回流比R B、 = C、 D、不能確定27. 在精餾塔的圖解計算中,若進料熱狀況變化,將使( )。A、平衡線發(fā)生變化 B、操作線與q線變化 C、平衡線和q線變化 D、平衡線和操作線變化28. 操作中的精餾塔,若選用的回流比小于最小回流比,則( ).A、不能操作 B、均增加 C、 、均不變 D、 減小、增加29. 操作中的精餾塔，若保持、不變，減小，則（ ）A、D增大、R減小 B、D減小、不變 C、D 減小、R增大 D、D不變、R增大30. 用某精餾塔分離兩組分溶液，規(guī)定產品組成。當進料組成為時，相應回流比為R1；進料組成為時，相應回流比為R2，若，進料熱狀況不變，則（ ）。A、R1R2 D、無法判斷31. 用精餾塔完成分離任務所需的理論板數為8（包括再沸器），若全塔效率為50%，則塔內實際板數為（ ）。A、16層 B、12層 C、14層 D、無法確定32. 在常壓下苯的沸點為80.1，環(huán)己烷的沸點為80.73，欲使該兩組分混合液得到分離，則宜采用（ ）。A、恒沸精餾 B、普通精餾 C、萃取精餾 D、水蒸氣精餾33. 精餾操作中，若將進料熱狀況由飽和液體改為冷液體進料，而其它條件不變，則精餾段操作線斜率（ ），提餾段斜率（ ），精餾段下降液體量（ ），提餾段下降液體量（ ）。A、增大 B、減小 C、不變 D、無法判斷34. 若連續(xù)精餾過程的進料熱狀況參數q=1/3，則其中氣相與液相的摩爾數之比為（ ）。A、1/2 B、1/3 C、2 D、335. 直接水蒸氣加熱的精餾塔適用與（ ）的情況，直接水蒸氣加熱與間接水蒸氣加熱相比較，當x、x、R、q、回收率相同時，其所需理論板數要（ ）A、多 B、少 C、 相等 D、無法判斷36. 某精餾塔內，進料熱狀況參數為1.65，由此可判定物料以（ ）方式進料。A、飽和蒸汽 B、飽和液體 C、過熱蒸汽 D、冷流體37. 兩組分的相對揮發(fā)度越小，則表示物系分離的越（ ）A、容易 B、困難 C、完全 D、不完全38. 二元溶液連續(xù)精餾計算中，進料熱狀況的變化將引起以下線的變化：A、平衡線 B、操作線與q線 C、平衡線與操作線 D、平衡線與q線第7章 吸收一、選擇題1. 吸收操作的依據是（）。 A、揮發(fā)度差異 B、溶解度差異C、溫度差異D、密度差異 2. 在逆流吸收塔中，增加吸收劑用量，而混合氣體的處理量不變，則該吸收塔中操作線方程的斜率會（ ）。A、增大 B、減小 C、不變 D、不能確定3. 在吸收系數的準數關聯式中，反映物性影響的準數是（ ）A、Sh B、Re C、Ca D、Sc4. 已知SO2水溶液在三種溫度t1、t2、t3下的亨利系數分別為E1=0.35kPa、E2=1.1kPa、E3=0.65kPa則（）。A、t1t2 C、t3 t25. 在吸收塔中，隨著溶劑溫度升高，氣體在溶劑中的溶解度將會（）。A、增加 B、不變 C、減小 D、不能確定6. 下述說明中正確的是( )。A、用水吸收氨屬液膜控制B、常壓下用水吸收二氧化碳屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制C、用水吸收氧屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制D、用水吸收二氧化硫為具有中等溶解度的氣體吸收，氣膜阻力和液膜阻力都不可忽略7. 下述說法錯誤的是( )。A、溶解度系數H很大，為易溶氣體 B、亨利系數E值很大，為易溶氣體C、亨利系數E值很大，為難溶氣體 D、相平衡系數m值很大，為難溶氣體8. 擴散系數D是物質重要的物理性質之一， 下列各因數或物理量與擴散系數無關的是 ( )。A、擴散質和擴散介質的種類 B、體系的溫度 C、體系的壓力 D、擴散面積9. 吸收塔的操作線是直線，主要基于如下原因（ ）。A、物理吸收 B、化學吸收 C、高濃度物理吸收 D、低濃度物理吸收10. 吸收操作的作用是分離（ ）。A、氣體混合物 B、液體混合物 C、互不相溶的液體混合物 D、氣液混合物11. 通常所討論的吸收操作中，當吸收劑用量趨于最小用量時，則下列那種情況正確（ ）。 A、 回收率趨向最高 B、 吸收推動力趨向最大 C、 操作最為經濟 D、 填料層高度趨向無窮大12. 根據雙膜理論，吸收質從氣相主體轉移到液相主體整個過程的阻力可歸結為（ ）。 A、 兩相界面存在的阻力 B、 氣液兩相主體中的擴散的阻力 C、 氣液兩相滯流層中分子擴散的阻力 D、氣相主體的渦流擴散阻力13. 根據雙膜理論，當被吸收組分在液體中溶解度很小時，以液相濃度表示的傳質總系數KL ( ) A、大于液相傳質分系數k L B、近似等于液相傳質分系數k L C、 大于氣相傳質分系數k G D、 近似等于氣相傳質分系數k G14. 對某一汽液平衡物系，在總壓一定時，溫度升高，則亨利系數（） A、變小B、增大C、不變D、不確定15. 吸收是分離（ ）混合物的化工單元操作，其分離依據是利用混合物中各組分（ ）的差異。A、氣體 B、液體 C、固體 D、揮發(fā)度 E、溶解度 F、溫度16. 為使吸收過程易于進行，采取的措施是 。A、加壓升溫 B、加壓降溫C、減壓升溫 D、減壓降溫17. 吸收速率方程式中各吸收系數之間的關系是（ ）。A、（KG）-1 = （kG）-1 +（H kL）-1 B、（KG）-1 = （H kG）-1 +（ kL）-1 C、（KG）-1 = （kG）-1 +（m kL）-1 D、（KG）-1 = （m kG）-1 +（kL）-118. 根據雙膜理論，在氣液接觸界面處（ ）。A、p i = c i B、 p i c iC、p i c i D、p i = c i/H19. 物質在空氣中的分子擴散系數隨壓強的增大而（ ），隨溫度的升高而（ ）。A、增大 B、不變 C、減小 D、無法判斷20. 根據雙膜理論，在氣液接觸界面處（ ）。A、氣相組成小于液相組成 B、氣相組成大于液相組成C、氣相組成等于液相組成 D、氣相組成與液相組成平衡21. 為使操作向有利于吸收的方向進行，采取的措施是（ ）。 A、加壓和升溫 B、減壓和升溫C、加壓和降溫 D、減壓和降溫22. 吸收是分離（ ）混合物的化工單元操作，其分離依據是利用混合物中各組分（ ）的差異。A、氣體 B、液體 C、固體 D、揮發(fā)度 E、溶解度 F、溫度23. 對難溶氣體的吸收過程，傳質阻力主要集中于（ ）。A、氣相一側 B、液相一側 C、氣液相界面處 D、無法判斷24. 在吸收過程中，（ ）將使體系的相平衡常數m減小。 A、加壓和升溫 B、減壓和升溫C、加壓和降溫 D、減壓和降溫25. 對易溶氣體的吸收過程，傳質阻力主要集中于（ ）。A、氣相一側 B、液相一側 C、氣液相界面處 D、無法判斷26. 實驗室用水吸收空氣中的二氧化碳，基本屬于（ ）吸收控制，其氣膜阻力（ ）液膜阻力。A、汽膜 B、液膜 C、共同作用 D、無法確定 A、大于 B、小于 C、等于 D、無法確定27. 在雙組分理想氣體混合物中，組分A的擴散系數是（ ）。A、組分A的物質屬性 B、組分B的物質屬性 C、系統的物質屬性 D、僅取決于系統的狀態(tài)28. 含低濃度溶質的氣液平衡系統中，溶質在氣相中的摩爾組成與其在液相中的摩爾組成的差值為（ ）。A、負值 B、正值 C、零 D、不確定 29. 某吸收過程，已知氣膜吸收系數kY為2kmol/（m2.h），液膜吸收系數kX為4 kmol/（m2.h），由此判斷該過程為（ ）。A、氣膜控制 B、液膜控制 .C、不能確定 D、雙膜控制30. 含低濃度溶質的氣體在逆流吸收塔中進行吸收操作，若進塔氣體的流量增大，其他操作條件不變，則對于氣膜控制系統，起出塔氣相組成將（ ）。A、增加 B、減小 C、不變 D、不確定31. 含低濃度溶質的氣體在逆流吸收塔中進行吸收操作，若進塔液體的流量增大，其他操作條件不變，則對于氣膜控制系統，起出塔氣相組成將（ ）。A、增加 B、減小 C、不變 D、不確定32. 在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動力（以氣相組成表示）為（ ）。A，Y-Y* B、Y*-Y C、Y-Yi D、Yi-Y33. 在逆流吸收塔中，吸收過程為氣膜控制，若將進塔液相組成X2增大，其它操作條件不變，則氣相總傳質單元數NOG將（ ），氣相出口濃度將（ ）。A、增加 B、減小 C、不變 D、不確定34. 在逆流吸收塔中當吸收因數A1，且填料層高度為無限高時，則氣液平衡出現在（ ）。A、塔頂 B塔上部 C、塔底 D、塔下部35. 在逆流吸收塔中，用純溶劑吸收混合氣中的溶質，平衡關系符合亨利定律。當將進塔氣體組成Y1增大，其他操作條件不變，起出塔氣相組成Y2將（ ），吸收率（ ）。A、增加 B、減小 C、不變 D、不確定第8章 氣液分離設備一、選擇題1. 下述說法中錯誤的是（ ）。A、板式塔內氣液逐級接觸，填料塔內氣液連續(xù)接觸B、精餾用板式塔，吸收用填料塔 C、精餾既可以用板式塔，又可以用填料塔D、吸收不可以用板式塔，但可以用填料塔2. 在精餾塔的設計中，設計思想是：在全塔汽液兩相總體呈（ ）接觸，而在每一塊塔板上汽液兩相以（ ）方式接觸。A、逆流 B、并流 C、錯流 D、不確定3. 溢流液泛是由于（ ）造成的。A、降液管通過能力太小 B、 液流分布不均勻C、塔板上嚴重漏液 D、液相在塔板間返混4. 下列屬于錯流塔板的有（ ）。A、噴射塔板 B、浮閥塔板 C、舌形塔板 D、浮舌塔板5. 下面三類塔板相比較，操作彈性最大的是（ ），單板壓降最小的是（ ），造價最低的是（ ）。A、篩板塔 B、浮閥塔 C、泡罩塔6. 在板式塔設計中，加大板間距，負荷性能圖中有關曲線的變化趨勢是：液泛線（ ），液沫夾帶線（ ），漏液線（ ）。A、上移 B、不變 C、下移 D、不確定第9章 萃取一、選擇題1. 與單級萃取相比，如溶劑比、萃取比、萃取相濃度相同，則多級逆流萃取可使萃余分率（ B）。、增大；、減小;、基本不變;、增大、減小均有可能。2. 在B-S部分互溶的單級萃取過程中，若加入的純溶劑量增加而其他操作條件不變，則萃取液濃度y（ A ）。A、增大B、減小C、不變D、變化趨勢不確定3. 以下不屬于萃取相平衡關系的曲線為（ B ）。A、溶解度曲線 B、操作線 C、聯接線 D、分配曲線4. 在進行萃取操作時，應使（ C ）。A、分配系數大于1 B、分配系數小于1C、選擇性系數大于1 D、選擇性系數小于15. 在B、S部分互溶物系中加入溶質A，將使B、S互溶度( )；降低操作溫度，B、S互溶度將( ) 萃取相組成( A )，萃取液組成( B )A、增大 B、減小 C、不變 D、無法判斷6. 對B、S部分互溶物系進行單級萃取，若原料液量及組成不變，而萃取劑S的量增加時，萃取相組成( )，萃取液組成( )A、增大 B、減小 C、不變 D、無法判斷7. 在萃取過程中，若F代表原料液量，S代表萃取劑量，M代表混合液量，E代表萃取相量，R代表萃余相量，則（ B ）A、F+R=M B、F+S=M C、F+E=M D、S+E=M8. 在萃取過程中，若F代表原料液量，S代表萃取劑量，E代表萃取液量，R代表萃余液量，則有（ C ）。A、S+R=F B、E+S=F C、R+E=F D、S+E=R9. 在單級萃取中，在保持原料液組成xF及萃余相組成xA不變的條件下，用含有少量溶質A的萃取劑代替純溶劑，則萃取相組成yA將（ ），萃取液與萃余液量E/R的比值將（ ）。A、增大 B、不變 C、降低 D、不一定10. 用萃取劑S對A、B混合液進行單級萃取，當萃取劑用量加大時（F、xF保持不變），則所得萃取液的組成yA將（ A ），萃取率將（ D ）。A、增大 .B、減小 C、不變 D、不一定11. 對于一定的物系，影響萃取分離效果的主要因素是（ ）與（ ）。A、溫度 B、原料液量F C、萃取劑量S D、溶劑比S/F第10章 干燥一、選擇題1. 溫度為t0濕度為H0，相對濕度為0的濕空氣經過間壁蒸汽加熱的預熱器后,空氣的溫度為t1,濕度為H1,相對濕度為1則（ ）。A、 H1H0 B、 01 C、H112. 物料的平衡水分一定是（ ）。 A、非結合水分 B、自由水分 C、結合水分 D、臨界水分 3. 已知濕空氣的下列哪兩個參數，利用HI圖可以查得其它未知參數（ ）。 A、水汽分壓P，濕度H B、露點td，濕度H C、濕球溫度tw，干球溫度t D、焓I，濕球溫度tw 4. 濕空氣通過換熱器預熱時，該過程的經歷為（）。A、等焓過程 B、等相對濕度過程 C、等溫過程 D、等濕度過程5. 空氣的飽和濕度Hs是濕空氣的如下參數的函數：( ) 。 A、 總壓及干球溫度； B、 總壓及濕球溫度C、 總壓及露點 D、 濕球溫度及焓6. 已知濕空氣的下列哪兩個參數，利用t-H圖或H-I圖，可以查得其他未知參數( )。 A、 (tw ,t) B、 (td ,H) C、 (p ,H) D、 (I ,tw) 7. 對于一定干球溫度的空氣， 當其相對濕度愈低時，其濕球溫度 ( )。 A、 愈高 B、 愈低 C、 不變 D、 不一定，尚與其它因素有關。 8. 對濕空氣的預熱過程，隨溫度的提高空氣的濕度( )，相對濕度( ) ，焓值 ( )。A、增大