夏季井箱式雙層皮玻璃幕墻的優(yōu)化設(shè)計(jì).doc

夏季工況井箱式雙層皮玻璃幕墻優(yōu)化設(shè)計(jì)鄒惠芬，袁軍團(tuán)，馬躍林，王雪峰（沈陽建筑大學(xué)市政與環(huán)境工程學(xué)院，110168，沈陽）摘要：目的 對(duì)井箱式雙層皮玻璃幕墻進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，減少建筑能耗，以獲取良好的室內(nèi)環(huán)境。方法 采用了FLUENT模擬分析了夏季工況下沈陽地區(qū)無遮陽井箱式雙層皮玻璃幕墻的傳熱現(xiàn)象，分別從幕墻的南立面、西立面、豎井高度選擇上，比較了不同熱通道間距及通風(fēng)口尺寸的條件下井箱式雙層皮玻璃幕墻的排熱性能。結(jié)果 綜合考慮夏季沈陽地區(qū)室內(nèi)外氣象參數(shù)，在建筑南立面上，筆者建議選擇豎井高度為40m,熱通道間距為0.4m,通風(fēng)口尺寸為(0.6m-0.6m)的井箱式雙層皮玻璃幕墻，不僅能夠降低幕墻的初投資，而且可以提供良好的室內(nèi)舒適性，還可起到建筑節(jié)能的效果。結(jié)論 在綜合考慮建筑經(jīng)濟(jì)和節(jié)能的角度上，適宜的選擇熱通道間距、通風(fēng)口尺寸和豎井的高度，不僅能夠獲得良好的室內(nèi)環(huán)境，還可以減少能源的消耗。關(guān)鍵字： 井箱式雙層皮玻璃幕墻 排熱量 豎井 節(jié)能井箱式雙層玻璃幕墻是由箱式雙層玻璃幕墻結(jié)構(gòu)演化而來的。與箱式雙層玻璃幕墻不同的是：井箱式雙層玻璃幕墻在豎向有規(guī)律的設(shè)置了貫通層，見圖11所示。這樣在玻璃空腔之間便形成了縱橫交錯(cuò)的網(wǎng)狀通道?？涨粌?nèi)的空氣吸收了太陽輻射后，玻璃表面升溫，同時(shí)由于豎向的井相對(duì)較高，導(dǎo)致很強(qiáng)的“煙囪效應(yīng)”，這種效應(yīng)加速了雙層皮空腔內(nèi)空氣的豎向流動(dòng)。由于該種結(jié)構(gòu)的排風(fēng)口布置在建筑物的上部，與立面上的進(jìn)風(fēng)口有較遠(yuǎn)距離，故可以杜絕空氣的“短路”可能，在冬天則可以關(guān)閉或減少進(jìn)風(fēng)口，減緩“井”內(nèi)空氣流動(dòng)，形成適宜的溫度緩沖區(qū)。國內(nèi)外研究人員針對(duì)雙層幕墻技術(shù)較復(fù)雜的特點(diǎn),通過風(fēng)洞試驗(yàn)和數(shù)值模擬計(jì)算方法進(jìn)行了大量的研究。李鵬2等人利用風(fēng)洞試驗(yàn)分析研究了雙層通風(fēng)幕墻的通風(fēng)效果,提出了雙層通風(fēng)幕墻建筑通風(fēng)換氣時(shí)間的計(jì)算方法。A.Zollner3等建造了足尺模型露天實(shí)驗(yàn)室，進(jìn)行了雙層皮玻璃幕墻空腔內(nèi)紊流狀態(tài)下混合對(duì)流熱傳遞方面的專業(yè)實(shí)驗(yàn)研究。Prof.K.W.Kim4等韓國學(xué)者運(yùn)用實(shí)驗(yàn)的方法結(jié)合住宅陽臺(tái)圖1 井箱式雙層皮玻璃幕墻示意圖FIG.1 Schematic diagram of the shaft-box type of the DSF收稿日期：基金項(xiàng)目：中國住房與城鄉(xiāng)建設(shè)部項(xiàng)目（2010-K1-30）和遼寧?。ǜ咝＃┲攸c(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開發(fā)基金資助項(xiàng)目（JZ-200908）作者簡(jiǎn)介：鄒惠芬(1972-),女,副教授,博士,主要從事建筑節(jié)能和真空玻璃的研究.進(jìn)行了雙層皮玻璃窗寒冷地區(qū)氣候適應(yīng)性研究，這是目前發(fā)現(xiàn)的亞洲地區(qū)唯一的此類國外研究，其研究方法對(duì)本課題具有借鑒意義。但上述的研究并沒有針對(duì)井箱式雙層皮玻璃幕墻給出對(duì)應(yīng)的設(shè)計(jì)參考。在實(shí)際應(yīng)用過程中，井箱式雙層皮玻璃幕墻的“煙囪效應(yīng)”會(huì)隨著高度的增加而加強(qiáng)，其高度也是受限制的。本文模擬的是無遮陽井箱式雙層皮玻璃幕墻熱通道內(nèi)部的傳熱現(xiàn)象，運(yùn)用FLUENT模擬軟件，在夏季工況下對(duì)井箱式雙層皮玻璃幕墻建筑南、西兩個(gè)朝向進(jìn)行模擬。觀察在不同空腔寬度、進(jìn)出風(fēng)口尺寸、不同豎井高度的情況下，熱通道內(nèi)部產(chǎn)生的煙囪效應(yīng)，從而找出適合于沈陽無遮陽井箱式雙層玻璃幕墻的優(yōu)化設(shè)計(jì)方案。1 井箱式雙層皮玻璃幕墻的CFD解析1.1 井箱式雙層皮玻璃幕墻的構(gòu)造 圖2為井箱式雙層皮玻璃幕墻單元箱體的結(jié)構(gòu)示意圖，內(nèi)層幕墻封閉，在外層幕墻上下方分別開設(shè)進(jìn)排風(fēng)口，外層玻璃采用普通的6mm厚單層鋼化玻璃，內(nèi)層玻璃采用Low-E中空玻璃（24mm）又查了一下，確實(shí)是24mm,是6+12air+6類型的。，明框幕墻的鋁型材采用斷熱鋁型材，其箱式單元體結(jié)構(gòu)尺寸為3m(L)4m(H),進(jìn)出風(fēng)口分別選?。?.2m（L）0.2m（H）、0.4m（L）0.2m（H）、0.6m（L）0.2m（H）、0.6m（L）0.4m（H）、0.6m（L）0.6m（H）；熱空腔寬度分別選?。?.2m、0.4m、0.6m；單層玻璃豎井高度分別取10m、20m、30m、40m，豎井的入風(fēng)口與單元箱體雙層皮玻璃幕墻的出風(fēng)口尺寸相同，豎井的出口尺寸定為：1.5m(L)0.9m(H)；豎井熱通道間距亦分別選?。?.2m、0.4m、0.6m；選用材料的性能參數(shù)如表15所示。圖2 井箱式雙層皮玻璃幕墻單元箱式結(jié)構(gòu)FIG.2 The unit box structure of the shaft-box type of DSF表1 采用玻璃的性能參數(shù)表Table1 The performance parameters of the glass材料厚度（mm）反射率吸收率透過率發(fā)射率熱阻w.m-2.K-1外層單玻60.1560.0730.7710.90.008中空玻璃6+12A+60.320.30.380.30.488注：A表示中空玻璃夾層充注的是空氣1.2 CFD模型的選擇根據(jù)上述中提到的井箱式雙層皮玻璃幕墻結(jié)構(gòu)尺寸，利用GAMBIT建立井箱式模型，如下圖3所示.由于通風(fēng)腔中的氣體流動(dòng)屬于熱浮升力驅(qū)動(dòng)下的自然對(duì)流，流速較低，流態(tài)既有層流也有紊流，因此關(guān)于流動(dòng)采用RNG k-6紊流模型，考慮重力加速度9.8m/s2。對(duì)于太陽輻射，采用離散坐標(biāo)（discrete ordinates, DO）輻射模型。關(guān)于太陽輻射負(fù)荷的處理采用太陽射線跟蹤法，設(shè)置沈陽的經(jīng)緯度以及太陽輻射方向，同時(shí)在設(shè)置玻璃輻射邊界條件的時(shí)候選擇半透明圍護(hù)結(jié)構(gòu)。在研究自然對(duì)流換熱時(shí)，流體密度會(huì)隨著周圍溫度的變化而變化.這一現(xiàn)象是不可忽略的，一般情況下，連續(xù)性方程、動(dòng)量方程及能量方程相互耦合求解非常復(fù)雜。因此為了便于計(jì)算處理由于溫度差而引起的浮升力作用，通常采用Boussinesq假設(shè)7。 圖3 井箱式雙層玻璃幕墻熱通道簡(jiǎn)化模型圖FIG.3 The model of the shaft-box type of the DSF1.3 排熱量的計(jì)算在雙層皮玻璃幕墻得熱的理論計(jì)算模型中,可以根據(jù)室外氣象參數(shù)和雙層皮玻璃幕墻結(jié)構(gòu)特性來求解通風(fēng)腔內(nèi)的氣流溫度和通風(fēng)量,這樣可以求出氣流在進(jìn)出通風(fēng)腔前后的焓差,即氣流流經(jīng)通風(fēng)腔所帶走的熱量?？梢园凑障率接?jì)算通風(fēng)腔中的氣流焓增：8為空氣的定壓比熱，為空氣的定性溫度對(duì)應(yīng)的密度，為通風(fēng)腔斷面面積，為氣流的溫升，為通風(fēng)腔中氣流的平均速度。氣流排熱對(duì)夏季雙層皮玻璃幕墻減小室內(nèi)得熱量很重要。而且氣流的存在可以避免通風(fēng)腔過熱。在夏季，如果通風(fēng)腔的開口都關(guān)閉，其間的溫度可以高達(dá)70。1.4 邊界條件的設(shè)置 考慮單樓層的雙層玻璃幕墻系統(tǒng)，假設(shè)熱通道內(nèi)的流動(dòng)是三維、穩(wěn)態(tài)的，忽略遮陽百葉及室外風(fēng)速的影響,空氣的熱膨脹系數(shù)取為相應(yīng)的熱力學(xué)氣溫的倒數(shù)，熱通道的頂部和底部采用絕熱的邊界條件，熱通道的左右兩邊采用空腔內(nèi)的平均溫度作為邊界條件；進(jìn)風(fēng)口采用“inlet-vent”邊界條件，箱體排風(fēng)口和豎井排風(fēng)口均采用“pressure-out”邊界條件9。 由于通風(fēng)腔內(nèi)氣流流速很低，因此控制方程中的壓力項(xiàng)采用線性化處理，動(dòng)量方程用一階迎風(fēng)格式進(jìn)行離散，控制通風(fēng)腔中氣流的速度殘差絕對(duì)值小于10-6時(shí)停止迭代運(yùn)算10。2 CFD的模擬結(jié)果本文針對(duì)井箱式雙層皮玻璃幕墻西向和南向分別進(jìn)行對(duì)比分析.在熱通道寬度分別為0.2m、0.4m、0.6m，進(jìn)出風(fēng)口尺寸分別為0.2m0.2m、0.4m0.2m、0.6m0.2m、0.6m0.4m、0.6m0.6m的情況下，運(yùn)用FLUENT對(duì)南向和西向分別進(jìn)行15種情況的數(shù)值模擬。同時(shí)，分別在豎井高度為10m、20m、30m、40m的情況下，對(duì)井箱式雙層皮玻璃幕墻進(jìn)行模擬分析，總結(jié)出不同程度的煙囪效應(yīng)對(duì)雙層皮玻璃幕墻的單元箱體熱通道氣流分布的影響。2.1 南立面井箱式雙層皮玻璃幕墻的模擬結(jié)果 采用豎井高度為40m，針對(duì)南立面井箱式雙層皮玻璃幕墻不同空腔寬度和進(jìn)出風(fēng)口尺寸總計(jì)15個(gè)算例進(jìn)行模擬，模擬結(jié)果見表2表2 建筑南立面通風(fēng)口各項(xiàng)參數(shù)值Table2 The parameters of the south of the building寬度(m)入風(fēng)口尺寸(m)入口平均出口平均速度(ms-1)箱體平均溫度(K)箱體排熱量(W)速度(ms-1)0.20.2-0.24.24.4315.2326.2 0.4-0.23.373.72314.81094.5 0.6-0.23.013.43313.41653.0 0.6-0.42.763.2311.62620.9 0.6-0.62.563.04309.82910.3 0.40.2-0.24.274.52314.8592.8 0.4-0.24.154.35313.61266.5 0.6-0.23.884.18312.21991.2 0.6-0.43.423.72310.43229.4 0.6-0.63.243.84310.04148.4 0.60.2-0.24.734.93315.2718.0 0.4-0.24.544.74314.61639.5 0.6-0.24.224.52313.82506.1 0.6-0.43.84.3311.43842.1 0.6-0.63.574.17309.94501.0 由表2的數(shù)據(jù)可以繪制出折線圖4，它反映了井箱式雙層皮玻璃幕墻中單箱體的排熱量隨熱通道、通風(fēng)口尺寸變化的規(guī)律。從圖4中可以看出，在相同的通風(fēng)口尺寸條件下，井箱式雙層皮玻璃幕墻單元箱體的排熱量隨著熱通道間距的增大而增大。在熱通道間距一定的條件下，隨著通風(fēng)口尺寸的增加，熱通道中的排熱量也呈上升的趨勢(shì)，但是不同熱通道間距條件下，隨著通風(fēng)口尺寸變化排熱量的增加，變化率會(huì)有不同的變化趨勢(shì)。當(dāng)通風(fēng)口面積在0.1m2以下時(shí)，隨著通風(fēng)口尺寸的增大，排熱量的變化呈緩慢上升趨勢(shì)；當(dāng)通風(fēng)口面積超過0.1 m2時(shí)，熱通道間距為0.6m的幕墻排熱量的增加變化率要明顯大于熱通道間距為0.2m的排熱量的變化率。圖4 建筑南立面不同幕墻結(jié)構(gòu)對(duì)應(yīng)的箱體排熱量FIG.4 The exhaust heat of various structure of the DSF at the south of the building當(dāng)通風(fēng)口面積取到最大值(0.6m-0.6m)時(shí)，熱通道間距為0.2m和0.6m的玻璃幕墻排熱量的變化率迅速降低。從曲線的變化趨勢(shì)可得，在豎井高度為40m的條件下，井箱式雙層皮玻璃幕墻的排熱量的飽和值應(yīng)該在4200w/h。熱通道0.4m和熱通道0.6m的情況下排熱量差值并不是很大，因此合理的選擇空腔間距要結(jié)合當(dāng)?shù)氐貎r(jià)和建筑節(jié)能這兩方面因素。依照沈陽地區(qū)夏季的室內(nèi)實(shí)際需用和地價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，筆者建議選擇熱通道間距為0.4m,通風(fēng)口尺寸為(0.6m-0.6m)的井箱式雙層皮玻璃幕墻?，F(xiàn)對(duì)空腔間距為0.4m的南立面井箱式和箱式雙層皮玻璃幕墻的排熱量做一個(gè)對(duì)比，繪制成如下的折線圖，見圖5。圖5 南立面熱通道間距為0.4m箱體的排熱量FIG.5 The exhaust heat of the south of the building when thermal cavity is 0.4m從上述折線圖中可以明顯的看出，在空腔間距為0.4m時(shí)，井箱式雙層皮玻璃幕墻的排熱量隨著通風(fēng)口尺寸的增大成倍的高于對(duì)應(yīng)箱式雙層皮玻璃幕墻通風(fēng)口尺寸下的排熱量，同理，在空腔間距為0.2m和0.6m時(shí)亦會(huì)出現(xiàn)這樣的結(jié)果。這就說明利用豎井所產(chǎn)生的煙囪效應(yīng)來作為箱式雙層皮玻璃幕墻熱通道內(nèi)氣流的驅(qū)動(dòng)力，可以獲得較大排熱效率，能夠有效地降低單元箱體的溫度。另外從數(shù)據(jù)中可知，通過豎井排出熱空氣后，井箱式雙層皮玻璃幕墻的單元箱體平均溫度比普通箱式雙層皮玻璃幕墻低23，降溫效果明顯。缺點(diǎn)僅在于井箱式雙層皮玻璃幕墻所獲得的大排熱量，主要是通過較大的進(jìn)出空氣速度差產(chǎn)生的，會(huì)產(chǎn)生空氣流動(dòng)的噪音。2.2 西立面井箱式雙層皮玻璃幕墻的模擬結(jié)果 采用豎井高度為40m，針對(duì)西立面井箱式雙層皮玻璃幕墻不同空腔寬度和進(jìn)出風(fēng)口尺寸總計(jì)15個(gè)算例進(jìn)行模擬，模擬結(jié)果見表3表3 建筑西立面通風(fēng)口各項(xiàng)參數(shù)值Table3 The parameters of the west of the building寬度(m)入風(fēng)口尺寸(m)入口平均出口平均速度(ms-1)箱體平均溫度(K)箱體排熱量(W)速度(ms-1)0.20.2-0.24.44.62317.7456.3 0.4-0.23.523.95316.21555.1 0.6-0.23.233.79315.22740.1 0.6-0.43.123.58313.6 3733.4 0.6-0.62.963.36312.64212.2 0.40.2-0.24.975.42316.8861.6 0.4-0.24.75.2315.91755.1 0.6-0.24.385.04314.22878.4 0.6-0.43.684.37312.0 4403.7 0.6-0.63.584.2310.9 4837.4 0.60.2-0.25.185.85315.21092.8 0.4-0.24.895.56314.62043.0 0.6-0.24.725.57313.83526.1 0.6-0.44.425.24311.5 4753.6 0.6-0.63.694.52309.95164.8 由表3的數(shù)據(jù)可以繪制出圖6的折線圖。從圖6中可以看出，西立面井箱式雙層皮玻璃幕墻單箱體的排熱量隨通風(fēng)口尺寸的增加而逐漸增大。當(dāng)通風(fēng)口尺寸面積處在0.1m2到0.3m2之間時(shí)，箱體排熱量增加變化率比較高，而當(dāng)通風(fēng)口尺寸處在（0.2m-0.2m）和（0.6m-0.6m）時(shí)，箱體的排熱量變化率就相對(duì)較小。從曲線變化趨勢(shì)來看，西立面井箱式雙層皮玻璃幕墻的排熱量趨近于5000w/h，又因?yàn)槲鲿裉栒斩仁侨熳罡咧担赃@時(shí)的排熱量也相當(dāng)于全天中最大的排熱量。圖6 建筑西立面不同幕墻結(jié)構(gòu)對(duì)應(yīng)的箱體排熱量FIG.6 The exhaust heat of various structure of the DSF at the west of the building依照對(duì)南立面的處理方法，對(duì)空腔間距為0.4m的西立面井箱式和箱式雙層皮玻璃幕墻的排熱量做一個(gè)對(duì)比，西立面井箱式雙層皮玻璃幕墻的排熱量隨著通風(fēng)口尺寸的增大，成倍的高于對(duì)應(yīng)箱式雙層皮玻璃幕墻通風(fēng)口尺寸下的排熱量。其變化規(guī)律與南立面的對(duì)比相似。由此可知，合理地將豎井式雙層皮玻璃幕墻與箱式雙層皮玻璃幕墻相結(jié)合，能夠起到良好的建筑節(jié)能效果。2.3 不同高度的豎井對(duì)井箱式雙層皮玻璃幕墻單元箱體排熱量的影響在空腔間距為0.4m的條件下，分別對(duì)無豎井和豎井高度為10m、20m、30m、40m的南立面井箱式雙層皮玻璃幕墻進(jìn)行數(shù)值模擬，現(xiàn)將模擬的結(jié)果列于下表4中。表4 不同豎井高度下各項(xiàng)參數(shù)值Table4 The parameters at the various heights of shaft-box豎井高度(m)箱體寬通風(fēng)口尺寸（m)入口平均出口平均速度(ms-1)箱體平均溫度(K)箱體排熱量(W)速度(ms-1)0V=0.4(0.6-0.4)1.081.25312.9772.24 101.892.14311.41435.85 202.432.763111755.09 303.043.46310.92233.75 403.423.72310.43229.37 在表4中，當(dāng)井箱式雙層皮玻璃幕墻單元箱體結(jié)構(gòu)保持不變時(shí)，箱體的排熱量隨豎井高度的升高而逐漸增大；且有豎井和無豎井的井箱式玻璃幕墻，在箱體排熱量上，至少也有一倍的差距。由此可以證明豎井確實(shí)能夠明顯改善箱體內(nèi)的氣流組織情況，當(dāng)箱體內(nèi)存在過熱現(xiàn)象時(shí)，可以采用豎井與箱體交錯(cuò)的形式來增強(qiáng)箱體熱通道內(nèi)的通風(fēng)性能。圖7是由表5繪制出來的柱狀圖。從圖中可以看出，隨著豎井高度的增高，井箱式雙層皮玻璃幕墻單元箱體的排熱量呈逐漸上升趨勢(shì)。豎井高度從10m到30m之間，排熱量保持有規(guī)律的增加，呈等差排列。當(dāng)豎井高度為40m時(shí)，煙囪效應(yīng)變得更加明顯，此時(shí)的排熱量也增加了很多，保持在3300w/h，是一種比較理想的狀況。因此豎井高度保持在40m左右對(duì)圖7 單元箱體對(duì)應(yīng)不同豎井高度時(shí)的排熱量FIG.7 The exhaust heat of unit box at the various heights of shaft-box于增強(qiáng)煙囪效應(yīng)，加強(qiáng)夏季幕墻熱通道內(nèi)熱量的排除具有積極的意義。3 結(jié)語（1）在豎井高度為40m的情況下，綜合考慮夏季沈陽地區(qū)室外氣象參數(shù)、室內(nèi)設(shè)計(jì)參數(shù)的設(shè)計(jì)要求，在建筑南立面上，筆者建議選擇熱通道間距為0.4m,通風(fēng)口尺寸為(0.6m-0.6m)的井箱式雙層皮玻璃幕墻，這樣不僅能夠降低幕墻的初投資，而且可以提供良好的室內(nèi)舒適性，同時(shí)起到建筑節(jié)能的效果。（2）利用豎井所產(chǎn)生的煙囪效應(yīng)來作為箱式雙層皮玻璃幕墻熱通道內(nèi)氣流的驅(qū)動(dòng)力，可以獲得較大排熱效率，能夠有效地降低單元箱體的溫度。（3）在井箱式雙層皮玻璃幕墻單元箱體結(jié)構(gòu)保持不變的條件下，隨著豎井高度的增加，箱體排熱量逐漸增加。當(dāng)豎井高度為40m時(shí)，煙囪效應(yīng)的作用明顯增強(qiáng)，排熱量明顯增加，這對(duì)井箱式雙層皮玻璃幕墻的設(shè)計(jì)具有一定的參考價(jià)值。參考文獻(xiàn)1杜妮妮,雙層玻璃幕墻的不同結(jié)構(gòu)對(duì)房間熱環(huán)境的影響D.西安：長(zhǎng)安大學(xué)，2007.Du Nini, The Impact of Different Structure of Double-skin Glass Facades to Room Heat EnviromentD.XiAn:Changan University,2007.2李鵬，曹立勇，樓文娟等，雙幕墻高層辦公樓通風(fēng)效果風(fēng)洞試驗(yàn)研究J.暖通空調(diào)，2004,34（11）.Li Peng, Gao Liyong, Lou Wenjuan, Chen Yong, Research on ventilation performance of high-rise office building with double-skin faade by wind tunnel testsJ.HV&AC,2004,34(11). 3 Poirazis, H., & Rosenfeld. Modeling of Double Skin Faades - Results obtained using WIS J. Technical University of Denmark (DTU) Sagsrapport SR-03-08, ISSN 1601-8605, 2003.4 Djunaedy, E., Hensen, J.L.M., & Loomans, M.G.L.C. Towards a Strategy for Airflow Simulation in Building Design Center for Building & Systems TNO - TU/e J. Technische Universiteit Eindhoven, 2002.5 劉猛，龍惟定等，夏季工況雙層皮玻璃幕墻綜合傳熱系數(shù)計(jì)算模型J,同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2009（10）：1403-1408.Liu Meng,Long Weiding, Calculation Model of Comprehensive Heat Transfer Coefficient of Glazing Double-skin Faade in Summer Working ConditionJ,Journal of tongji University(Natural Science),2009（10）：1403-1408.6 Manz,H.,&Frank.Th. Thermal Simulation of buildings with Double-Skin Facades J, Energy and Building, 2005.1114-1121.7 Grabe, J.V. A prediction tool for the temperature field of double Facades J. Energy and Buildings ， 2002.891899.8龍惟定等，雙層皮玻璃幕墻建筑的能耗分析和優(yōu)化設(shè)計(jì)J,暖通空調(diào)，2006.（11）：58-63.Long Weiding, Energy efficiency and design optimization of double-skin faade buildingsJ,HV&AC,2006.(11):58-63.9岑顯榮，詹杰民，楊仕超，馬揚(yáng)等，雙層玻璃幕墻的CFD模擬與設(shè)計(jì)優(yōu)化J,中山大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2008（11）,18-2.Cen Xianrong,Zhan Jjemin,Yang Shichao,Ma Yang, CFD Simulation and optimization Design of Double Skin Faade, Zhong Shan University(Natural science),2008(11),18-2.10朱清宇，杜國付，鄒瑜等，內(nèi)呼吸玻璃幕墻綜合傳熱系數(shù)CFD模擬計(jì)算J,暖通空調(diào)，2005（6）：102-106.Zhu Qingyu, Du Guofu, Zou Yu, CFD Simulation on complex heat transfer coefficient of a mechanically ventilated airflow windowJ.HV&AC,2005(6):102-106.Th