A江水利樞紐—復雜地基上雙曲拱壩設(shè)計計算書

目 錄第一章 調(diào)洪演算- 3 -1.1調(diào)洪演算的原理- 3 -1.2 泄洪方案的選擇- 3 -1.2.3 確定壩高- 5 -第二章 大壩工程量比較- 6 -2.1 大壩剖面設(shè)計計算- 6 -2.2工程量比較- 10 -第三章 第一建筑物大壩的設(shè)計計算- 11 -3.1 拱壩形式尺寸及拱壩布置- 11 -3.1.1 壩型選擇雙曲拱壩- 11 -3.1.2拱壩的尺寸- 11 -3.2荷載組合- 13 -3.3拱壩的應(yīng)力計算- 13 -3.3.1對荷載組合，使用FORTRAN程序進行電算- 13 -3.3.2對荷載組合進行手算- 14 -3.4壩肩穩(wěn)定計算- 21 -3.4.1計算原理- 21 -3.4.2驗算工況- 22 -3.4.3驗算步驟- 22 -第四章 泄水建筑物的設(shè)計- 25 -4.1 泄水建筑物的型式尺寸- 25 -4.2 泄槽設(shè)計計算- 25 -4.3 導墻設(shè)計- 26 -4.3 消能防沖計算- 26 -4.3.1 水舌挑距- 26 -4.3.2 沖刷坑深度- 27 -4.3.3 消能率計算- 27 -4.3.4 孔口應(yīng)力計算及配筋- 28 -參考文獻- 31 -附錄一- 32 -附錄二- 33 -第一章 調(diào)洪演算1.1調(diào)洪演算的原理 先對一種泄洪方案，求得不同水頭下的孔口泄洪能力，并作孔口泄洪能力曲線，再假定幾組最大泄流量，對設(shè)計（校核）洪水過程線進行調(diào)洪演算，求得這幾組最大泄流量分別對應(yīng)的水庫存水量，查水位庫容曲線，得出這幾組最大泄流量分別對應(yīng)的上游水位，并作最大泄流量與上游水位的關(guān)系曲線。上述兩條曲線相交得出一交點，此交點坐標即為設(shè)計（校核）情況下的孔口最大泄流量及相應(yīng)的水庫水位，再對其它泄洪方案按同樣的方法進行調(diào)洪演算，最后選定的泄洪方案孔口最大泄流量應(yīng)接近并不超過容許值，庫水位又相對比較低。1.2 泄洪方案的選擇1.2.1 對以下三種方案進行調(diào)洪演算4表孔+2中孔2淺孔+2中孔4中孔方案一：4表孔+2中孔表孔：堰頂高程179m，孔寬12m m=0.48 , =412=48m 中孔：進口高程135m，出口高程130m，孔口寬7.5m，高7m 閘門開度a=7m，孔口寬度B=27.5=15m， =0.96-0.227a /表1-1 四表孔二中孔泄流方案四表孔二中孔泄流水頭（m）182186190194表孔下泄流量（m3/s）530.29051890.0753723.245928.828中孔側(cè)收縮系數(shù)0.9272370.9297330.9318760.933736中孔下泄流量（m3/s）3003.3123133.1193257.7763377.85總下泄流量（m3/s）3533.6035023.1946981.0169306.678起調(diào)流量3871.603 m3/s，做出4表孔+2中孔的泄洪能力曲線及水庫水位與所需的最大泄流量的曲線，由兩條曲線的交點可以得出：最大泄洪流量：設(shè)計6420 m3/s 校核7350 m3/s最高水位 ：設(shè)計188.3m 校核190.4m方案二：2淺孔+2中孔淺孔：進口高程164m，出口高程154m，孔口寬8.5m，高8m =0.96-0.227a / a=7m B=17m中孔：進口高程135m，出口高程130m，孔口寬7.4m,高7.4m =0.96-0.227a / a=7.4m B=14.8m表1-2 2淺孔2中孔泄流方案2淺孔2中孔泄流水頭（m）182186190194淺孔側(cè)收縮系數(shù)0.8843330.8951430.903250.909556淺孔下泄流量(m3/s)2609.8172853.3813078.023287.524中孔側(cè)收縮系數(shù)0.9252220.9278810.9301630.932143中孔下泄流量(m3/s)3119.3373255.2643385.7623511.43總下泄流量(m3/s)6067.1536446.6466801.7817136.953起調(diào)流量6067.2 m3/s，做出2淺孔+2中孔的泄洪能力曲線及水庫水位與所需的最大泄流量的曲線，由兩條曲線的交點可以得出：最大泄洪流量：設(shè)計6520 m3/s 校核7000 m3/s最高水位 ：設(shè)計186.9m 校核189.8m方案三：4中孔中孔：進口高程135m，出口高程130m，孔口寬7.5m，高7.5m =0.96-0.227a / a=7.5m B=30m表1-3 4中孔泄流方案4中孔泄流水頭182186190194中孔側(cè)收縮系數(shù)0.9272370.9297330.9318760.933736中孔下泄流量(m3/s)6184.4486437.1386679.8046913.548起調(diào)流量6184.4 m3/s，做出4中孔的泄洪能力曲線及水庫水位與所需的最大泄流量的曲線，由兩條曲線的交點可以得出：最大泄洪流量：設(shè)計6540m3/s 校核6640 m3/s最高水位 ：設(shè)計186.9m 校核189.8m1.2.2 泄流方案的選擇由下游容許下泄流量在設(shè)計情況下為6550 m3/s,校核情況下為7550 m3/s.選擇泄洪防方案，即設(shè)置兩淺孔，孔口尺寸為8.5m8m，進口底高程為164m，出口底高程154m，兩中孔，孔口尺寸為7.4m7.4m，進口底高程為135m，出口底高程為130m。設(shè)計洪水時，設(shè)計水位為186.9m，下泄流量為6520m3/s，小于允許流量6550m3/s,。校核洪水時，校核洪水位為189.8m，下泄流量為7000m3/s，小于允許下泄流量7550 m3/s。1.2.3 確定壩高1.2.3.1波浪三要素計算（采用官廳水庫公式）壩頂超出水庫靜水位的高度h為 式中 V0計算風速, m/s； D庫面吹程，m； 平均波高，m；平均波周期，s；H水深，m。1.2.3.2 壩頂高程計算 壩頂高程= Max設(shè)計洪水位+h設(shè)，校核洪水位+h校 其中： h=2式中h1%累積頻率1%的波浪高度（m）， hz波浪中心線高出靜水位的高度 (m), hc取決于壩的級別和計算情況的安全超高（等級為1級時：設(shè)計hc=0.7m，校核hc=0.5m）。經(jīng)計算得：壩頂高程為192.3米，即拱壩壩高100.3米。第二章 大壩工程量比較2.1 大壩剖面設(shè)計計算混凝土重力壩：壩前水深：189.8-92=97.8m最大壩高：192.3-92=100.3m基本剖面 根據(jù)應(yīng)力條件，確定壩底最小寬度 式中 =24kN/m3 =10kN/m3 揚壓力折減系數(shù)1取0.25則B=97.8/(24/10-0.25) 1/2=68.4m 按穩(wěn)定條件確定壩底最小寬度 式中=1.10 =0.7 =0 =0.25 則B=1.197.8/0.7(24/10+0-0.25)=73.3m綜合，取壩底最小寬度B=74m實用剖面壩頂寬度：取壩高的810%，即（810%）100.3=(8.0210.03)m,取為10m下游坡度為1：0.75 上游設(shè)折坡，折坡點距壩底的高度取為壩高的1/32/3范圍內(nèi)，即（1/32/3）100.3=(33.166.2)m,取為54m。上游折坡的坡度取為1：0.15壩底寬度為6+(100.3-2.48-13.33)0.75+10=81.47m排水位置設(shè)計洪水最大下泄流量為6520m3/s，則Z下=114.4m，水頭H=189.8-114.4=75.4m廊道上游壁到上游壩面距離不小于0.050.1倍水頭，且不小于45m， 即 （0.050.1）75.4=(3.777.54)m,取為6m。寬取2.5m，高取3m。荷載計算設(shè)計水位時壩體自重W1=1/264024=2880 kN/mW2=109524=22800 kN/mW3=1/26081.124=58392 kN/mW= W1+ W2+ W3=84072 kN/m水壓力垂直水壓力W水上=108.1(186.9-146)+108.154/2=5499.9kN/mW水下=1/210（114-92）0.75=1815 kN/m水平水壓力P上=1/20H上2=1/210(186.9-92)2=44175.5 kN/m P下=1/20H下2=1/210(114.0-92)2=2420.0 kN/m揚壓力 =22m，m， U1=102281.47=17923.4 kN/m U2=100.2572.914.1=2569.71 kN/m U3=1/20.2572.967.3710=6139.09 kN/m U4=1/21014.154.675=3854.59 kN/m浪壓力 =54.31 kN/m泥沙壓力 垂直泥沙壓力8.5230.15/2=337.2 kN/m 水平泥沙壓力Ph=1/2nhn2tg2(45o-n/2)式中 n=8.5kN/m3 hn=115-92=23m n =10o 故 Ph=1/28.5232tg2(45o-10o/2)=1582.9kN/m穩(wěn)定校核 設(shè)計狀況 f(W-U)/ P=0.75/3（93575.4+5499.9+1815-17923.4-（2569.73+3854.591.1）-6139.091.2+337.2）+0.5/381.4710/（44174.5-2420+1582.971.2+54.311.2）=1.16K校核狀況f(W-U)/ P=0.75/3（93575.4+5734.8+1898.4-18330.75-（2654.325+3981.571.1）-6341.21.2+337.2）+0.5/381.4710/（47824.2-2531.25+1582.971.2+19.641.2）/1.2=1.12K穩(wěn)定滿足要求應(yīng)力分析(取壩基面) 設(shè)計水位力(kN)力臂(m)彎矩(105kN/m)重力3799.227.6351.055248.835.3351.85844568.1786.91靜水壓力5499.936.92.0344175.531.63-13.97181529.735-0.5424207.330.177揚壓力17923.4002509.7333.685-0.8456139.094.18-0.263854.5936.035-1.39淤沙壓力1582.97180.285浪壓力忽略上游拉應(yīng)力 =420.20 滿足 =2183.60 滿足 =2306.721833.3 應(yīng)力滿足2.2工程量比較比較重力壩和拱壩的工程量：重力壩工程量計算利用下式分別對三個壩塊進行計算：第塊 L1=205m L2=79m b=57.6m m1=0.15 m2=0.75 H=54m V=54/6205357.6+(0.15+0.75)54+79357.6+2(0.15+0.75)54=600000m3第塊 L1=263m L2=205m b=10m m1=0 m2=0.75 H=30.5m V=30.5/6263310+(0+0.75)30.5+205310+2(0+0.75)30.5=150000m3第塊 L1=308m L2=263m b=10m m1=0 m2=0 H=15.83m V=15.83/6308310+(0+0)15.83+263310+2(0+0)15.83=45200m3重力壩工程量:V1= V+ V+ V=795200 m3拱壩工程量計算利用下式分別對四個壩塊進行計算A1=3003.22m2A2=3620.15m2A3=3935.58m2A4=3571.29m2A5=2017.53m2V2=（A1 +A2）h/2+（A2 +A3）h/2+（A3 +A4）h/2+（A4 +A5）h/2=341000 m3經(jīng)比較，拱壩較重力壩可節(jié)約工程量（V1- V2）/ V1=（795200-341000）/795200=57.1故本次設(shè)計選擇拱壩。第三章 第一建筑物大壩的設(shè)計計算3.1 拱壩形式尺寸及拱壩布置3.1.1 壩型選擇雙曲拱壩V形河谷或其它上寬下窄的河谷，若采用定半徑式拱壩，其底部會因中心角過小而不能滿足應(yīng)力的要求，此時宜將水平拱圈的半徑從上到下逐漸減小，以使上下各層拱圈的中心角基本相等，并在鉛直向設(shè)計成一定曲率，形成變半徑等中心角雙曲拱壩，而做到上下層拱圈的中心角相等很困難，故采用變半徑變中心角的雙曲拱壩.3.1.2拱壩的尺寸壩頂?shù)暮穸萒c 0.01(H+2.4b1)=0.01(100.3+2.4310)=8.44mTmin=35mTc=0.01(H+2.4b1)= 0.01(100.3+2.4310)=8.44m 取Tc=8.5m壩底的厚度TB式中K=0.0035b1,b4分別為第一，第四層拱圈兩拱端新鮮基巖之間直線距離b1=310m b4=170m H=100.3ma=6.55t/m3 TB=0.0035(310+170) 100.3/6.55=25.73m 取TB=26m上游面的曲線采用二次拋物線 式中 =0.60.65 =0.30.6取=0.62 =0.3 則x2=0.326/(20.62-1)=32.5 x1=20.6232.5=40.3上游面的曲線方程為 z= -40.3y/100.3+32.5(y/100.3)2下游面的曲線按Tc，TB沿高程線性內(nèi)插。設(shè)第i層拱圈的厚度為Ti 則Ti=Tc+(TB-Tc)/ Hyi=8+(26-8)/100.3yi 圖3-1 拱冠梁示意圖表3-1 各層拱圈的形體參數(shù)（單位：m）層12345高程192.3167.3142.3117.392縱坐標y0255075100.3上游面橫坐標z10-8.04-12.03-11.94-7.8拱厚Ti8.512.8817.2521.6326下游面橫坐標z28.54.845.229.6918.23.2荷載組合正常水位+溫降設(shè)計水位+溫升校核水位+溫升正常水位+溫降+地震3.3拱壩的應(yīng)力計算3.3.1對荷載組合，使用FORTRAN程序進行電算正常水位+溫降n= 5 u= .20 AT=-47.00 BT= 3.39 RG= 2.40 FS=10.00 RS= .85 EC=2200000.0 EF=2200000.0 GC= .000008 HW= 8.3 HS= 77.3 X1= 40.3 X2= 32.5LEVEL HI AF SL T R 1 0.0 45.00 153.5 8.5 196.5 2 25.0 45.00 126.1 12.88 176.5 3 50.0 45.00 104.0 17.25 152 4 75.0 45.00 75.0 21.63 108.5 5 100.3 45.00 36.1 26.0 57.5LEVEL SM= SS=1 252.23 152.45 114.17 296.62 .00 .00 .00 .00 2 283.23 96.89 34.83 236.18 61.09 49.15 -13.01 114.15 3 272.52 27.83 -36.17 184.02 70.90 131.65 14.80 167.25 4 221.77 -30.62 -63.51 129.57 17.17 259.06 131.90 118.39 5 104.82 -59.05 -26.82 59.47 -61.46 397.93 324.64 -31.66 設(shè)計水位+溫升n= 5 u= .20 AT=47.00 BT= 3.39 RG= 2.40 FS=10.00 RS= .85 EC=2200000.0 EF=2200000.0 GC= .000008 HW= 5.4 HS= 77.3 X1= 40.3 X2= 32.5LEVEL HI AF SL T R 1 0.0 45.00 153.5 8.5 196.5 2 25.0 45.00 126.1 12.88 176.5 3 50.0 45.00 104.0 17.25 152 4 75.0 45.00 75.0 21.63 108.5 5 100.3 45.00 36.1 26.0 57.5LEVEL SM= SS=1 293.53 223.24 196.27 324.80 .00 .00 .00 .00 2 299.52 158.49 111.52 261.78 85.19 26.35 -13.01 114.15 3 283.06 88.57 37.69 210.63 102.26 101.94 14.80 167.25 4 232.32 27.58 .90 155.92 57.08 218.70 131.90 118.39 5 129.22 -13.31 14.72 87.85 12.01 313.31 324.64 -31.66校核水位+溫升n= 5 u= .20 AT=47.00 BT= 3.39 RG= 2.40 FS=10.00 RS= .85 EC=2200000.0 EF=2200000.0 GC= .000008 HW= 2.5 HS= 77.3 X1= 40.3 X2= 32.5LEVEL HI AF SL T R 1 0.0 45.00 153.5 8.5 196.5 2 25.0 45.00 126.1 12.88 176.5 3 50.0 45.00 104.0 17.25 152 4 75.0 45.00 75.0 21.63 108.5 5 100.3 45.00 36.1 26.0 57.5LEVEL SM= SS=1 322.51 243.19 212.76 357.80 .00 .00 .00 .00 2 326.81 170.45 118.38 285.53 91.20 22.09 -13.01 114.15 3 304.51 93.06 37.75 226.44 98.32 108.89 14.80 167.25 4 246.11 27.49 -1.00 165.17 41.95 237.18 131.90 118.39 5 134.19 -14.84 14.47 91.61 -8.28 337.74 324.64 -31.663.3.2對荷載組合進行手算拱冠梁法計算應(yīng)力的變形協(xié)調(diào)方程： 式中：aij單位荷載作用在梁上j點使i點產(chǎn)生的徑向變位，稱為梁的變位系數(shù)； i在單位均勻徑向水平荷載作用下，第i層拱圈拱冠處的徑向變位，稱為拱的變位系數(shù)； Ai第i層拱圈由于該層均勻溫度變化時在拱冠處的徑向變位； Bi作用于梁上豎直方向荷載引起的拱冠梁上i點的徑向變位； Pi、xi分別為i層截面處水平徑向總荷載、梁分擔的荷載。 i=1，2，3，4，51拱圈變位系數(shù)i的計算及均勻溫降時的Ai的計算式中：可由拱圈的A、T/R查表4-7（沈長松編拱壩）得出； EC混凝土的彈性模量，取2.2106； R第i層拱圈的平均半徑。式中：0可由拱圈的A、T/R查表4-8（沈長松編拱壩）得出； R第i層拱圈的平均半徑； C壩身材料線脹系數(shù)，取0.810-5；第i層拱圈的均勻溫度下降值。=47/（T+3.39）(oC) T第i層拱圈的拱厚。i和Ai計算見附表第一頁“單位均勻徑向水平荷載作用下拱圈拱冠處變位表3-2 i與均勻溫降o時拱圈拱冠處的變位Ai的計算i與ai的計算i截面高程拱厚半徑RT/R半中心角。*（R/Ec）均勻溫降R*C*。Ai*Ec1192.38.5197.50.04351.25-10130.928643.9529015980.00625-1.843-253232167.312.881760.073146.75-5027.92842.8887523050.00407-1.732-154983142.317.251520.113443-2833.8122.2771317830.00277-1.624-9893.14117.321.63107.50.201244-1087.19051.8784972020.00162-1.259-4474.659226570.456139-263.911.5991833960.00073-0.744-1193.62.垂直荷載作用下引起的梁的徑向變位Bi的計算垂直荷載作用下拱冠梁各截面的M/ECI（彎矩以順時針為正）的計算 表3-3垂直荷載作用下各截面的M/ECI的計算水重(t/m)彎矩（逆時針為正）IM/I43.00254.723333333203.1151417178.061.1407190.5695.5783333331063.057405427.7462.4853258.65287.6151638.362847843.3121.9428-152.55914.56333333-1569.373891464.67-1.071(2) 垂直荷載作用下由于梁本身彎曲引起的變位BiIBiI=iyi式中： i垂直荷載作用下i截面以下M/ECI圖的面積；yii面積形心至i截面的距離。表3-4垂直荷載下由于梁本身彎曲引起的變位BiI垂直荷載下由于梁本身彎曲引起的變位BiI斷面yy1-1109.3445.444968.40962-295.0841.343930.60723-364.96834.342231.001124-410.1118.39333185.95665-5000(3) 拱冠梁梁基力系作用下，地基產(chǎn)生角變x及徑變f，由于地基變形而使拱冠梁隨著產(chǎn)生變位，按幾何關(guān)系可知，距梁基高為hi處梁上某截面I處的徑向變位為Bi:Bi=xhi+f僅垂直荷載時x= Mx f= Mx2取拱壩Ec=Er=22105t/m2，即n=1=5.62/（EcT2）n=5.62/(262Ec)=0.00831/Ec2=0.74/(26Ec)Mx=-1569.4x= -1569.40.00831/Ecf=-1569.40.74/(26Ec)Bi=x+f表3-5 垂直荷載引起的徑向變位計算HiBiBiBi100.3-1352.794968.413615.62029275.3-1026.753930.6072903.85531850.3-700.7142231.0011530.28666425.3-374.677185.9566-188.72043060-44.72720-44.72715587（4）梁變位系數(shù)aij的計算結(jié)果：表3-6 梁變位系數(shù)aij的計算a116331.187a213751.625a311809.287a41629.2299a5177.44231a118622.67a215609.838a312898.188a411053.208a51142.7452a114132.456a212972.845a311803.928a41744.2773a51125.101a111479.599a211131.796a31783.992a41425.7292a51107.2644a11229.2908a21186.3713a31143.4517a41100.5803a5147.70673（5）計算pi 正常水位184m H1=184-167.3=16.7m 水庫淤積高程115mp1=0p2=wH1=116.7=16.7t/m2p3=wH2=1(16.7+25)=41.7 t/m2p4=wH3=1(41.7+25)=66.7 t/m2p5w=wH4=1(66.7+25)=92 t/m2 p5s=shstg2(45o-s/2)=0.8523tg2(45o-10o/2)=13.76 t/m2p5= p5w+ p5s=92+13.76=105.51 t/m2（6）根據(jù)ai1x1+ai2x2+ ai3x3+ ai4x4+ ai5x5+ xii=Pii+Ai-Bi列出五元一次方程組：表3-7 ai 計算16461.938622.674132.4557391479.599154229.2908174=217083751.62510637.772972.8450651131.795581186.3712775=965611809.2872898.1884637.739819783.9920072143.4517377=126533629.22991053.208744.2772971512.919702100.5802748=7717977.44231142.7452125.1009593107.2644219311.6167306=29149求解此五元一次方程組得：表3-8 拱梁分配荷載pipi-xix1-9.0180309.01803379x20.85614916.715.84385055x321.4466441.720.25336303x438.7343466.727.96565745x573.44857105.7632.31143102（7）拱冠梁受水平荷載作用下的彎矩M水平 ，受垂直荷載及水平荷載共同作用下的彎矩M以及應(yīng)力的計算表3-9 拱冠梁應(yīng)力計算順時針為正拱冠梁應(yīng)力應(yīng)力計算截面編號2345截面長度12.8817.2521.6326截面積慣性矩178.05999427.7461843.31211464.667自重（單寬）641.4903.9121166.41446.048自重彎矩1751.0223673.867-747.457-21154.5水重彎矩-203.1151-1063.06-1638.361569.374水平荷載彎矩-1788.047-2014.9711493.151301.17總彎矩-240.1402595.83879107.28131716.03水重43.0025190.569258.6528-152.559軸力684.40251778.8843203.9364497.426N/A53.13684103.1237148.1247172.9779M/I-1.3486481.39297310.7994221.6541Au6.448.62510.81513Ad6.448.62510.8151361.8221391.1092931.32892-108.52544.45155115.1381264.9204454.4812（8）拱圈應(yīng)力的計算表3-10水壓產(chǎn)生的拱圈應(yīng)力水平荷載Pi-xi拱冠拱端上游下游上游下游T/R半中心角9.0180337930.077271.221.61194.918.2164.133.7303.60.04351.2515.8438505518.988300.88.252130.74.27567.7323.5371.90.073246.7520.2533630314.215287.93.40568.96-0.13-2.6618.53750.11354327.965657458.5412238.9-0.32-8.93-2.18-60.911.1311.50.20124432.311431023.8681125-1.04-33.5-1.03-33.24.56147.20.456139表3-11溫降產(chǎn)生的拱圈應(yīng)力拱冠拱端溫度荷載上游下游上游下游T/R半中心角69.571068120.167911.68-0.19-13.1-0.33-23.10.3222.190.04351.2550.842040570.304415.47-0.38-19.5-0.53-26.80.5829.410.073246.7540.077519380.409916.43-0.63-25.1-0.95-380.7931.760.11354333.061550760.413413.67-0.79-26.1-1.04-34.40.7725.60.20124428.145627760.11833.33-0.74-20.9-0.66-18.60.25.7360.456139(9)地震荷載產(chǎn)生的應(yīng)力計算表3-12 地震荷載計算地震荷載產(chǎn)生應(yīng)力截面縱向地震慣性力拱冠內(nèi)力左拱端內(nèi)力右拱端內(nèi)力軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩1176.0490233.997250.7224.508368.89250.724.508368.92204.8270327.131281.816.116-32.33281.816.116-32.33187.2540490.742257.73-1.818-585.8257.7-1.818-5864112.8160526.05174.18-17.97-809.4174.2-17.97-809528.63850241.51660.345-29.01-436.360.34-29.01-436截面縱向地震激蕩力拱冠內(nèi)力左拱端內(nèi)力右拱端內(nèi)力軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩10000000002206.6350234.243208.924.4807-167.1208.94.4807-1673173.8660377.12180.1-8.279-570.9180.1-8.279-571489.08230345.92397.831-15.46-594.697.83-15.46-595525.82190173.01734.55-18.66-324.534.55-18.66-324截面橫向地震慣性力拱冠內(nèi)力左拱端內(nèi)力右拱端內(nèi)力軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩1032.4640-138.1-120.2-3752138.1-120.237522031.8850-156.3-119.6-3004156.3-119.630043026.7070-147.7-101.2-2006147.7-101.220064020.6550-110.7-78.17-1124110.7-78.171124508.2930-52.26-31.64-21152.26-31.64211截面橫向地震激蕩力拱冠內(nèi)力左拱端內(nèi)力右拱端內(nèi)力軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩10000000002015.22708.0887-56.9-1424-8.09-56.914243011.81605.7109-44.3-868-5.71-44.3868407.709503.6436-28.2-391.7-3.64-28.2391.7503.592401.1313-11.69-64.48-1.13-11.6964.48表3-13地震內(nèi)力匯總地震內(nèi)力匯總拱冠左拱端右拱端截面軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩1176.04932.464233.997112.61-95.69-3383388.8-95.6941212411.46247.112561.374342.51-155.9-4627638.9-155.942293361.1238.524867.862295.81-155.6-4031579.9-155.617174201.89828.364871.974164.97-139.8-2920379.1-139.8111.8554.460511.885414.53343.77-9