一種大空間分層空調(diào)的設(shè)計(jì)方法及其應(yīng)用.doc

一種大空間分層空調(diào)的設(shè)計(jì)方法及其應(yīng)用摘要： 本文探討并應(yīng)用了一種基于多區(qū)熱質(zhì)平衡模型的分層空調(diào)設(shè)計(jì)方法。多區(qū)熱質(zhì)平衡模型包括多股射流速度重合與流量、垂直壁面換熱與流動(dòng)、表面熱平衡、區(qū)域熱質(zhì)平衡等子模型。該方法從研究多股平行非等溫射流的特性以及大空間垂直溫度分布特點(diǎn)入手，其計(jì)算條件為相應(yīng)的室外計(jì)算參數(shù)、空間幾何尺寸、圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱特性以及內(nèi)部已知散熱源，計(jì)算過程包含了傳導(dǎo)、對(duì)流和輻射的三傳耦合。通過模型的求解，可以得出相應(yīng)的設(shè)計(jì)參數(shù)，如空調(diào)負(fù)荷、空調(diào)送風(fēng)量、噴口的尺寸與數(shù)量等。在穩(wěn)態(tài)條件假設(shè)下，與原有的分層空調(diào)設(shè)計(jì)方法進(jìn)行了比較，指出了原有方法的不足之處。 關(guān)鍵詞： 熱質(zhì)平衡模型 分層空調(diào) 穩(wěn)態(tài)假設(shè)1 分層空調(diào)技術(shù)背景1.1 技術(shù)發(fā)展近年來，大空間建筑在工業(yè)和民用場合出現(xiàn)越來越多，分層空調(diào)技術(shù)在各類大空間建筑中應(yīng)用也更加廣泛。分層空調(diào)作為一種特殊的氣流方式，于20世紀(jì)60年代最早出現(xiàn)在美國，后又在日本、中國等開始大量應(yīng)用1。分層空調(diào)一般可以定義為：在大空間兩側(cè)或單側(cè)腰部設(shè)置送風(fēng)噴口，下部同側(cè)均勻設(shè)置回風(fēng)口，運(yùn)用多股平行非等溫射流將空間隔斷為上下兩部分，僅對(duì)下部空調(diào)，形成“空調(diào)區(qū)”，對(duì)上部通風(fēng)形成“非空調(diào)區(qū)”。國外學(xué)者曾對(duì)分層空調(diào)氣流進(jìn)行了模型試驗(yàn)，并試圖對(duì)分層空調(diào)進(jìn)行理論解析，但其結(jié)論很難應(yīng)用于實(shí)際工程2。20世紀(jì)80年代，中國建筑科學(xué)研究院對(duì)分層空調(diào)進(jìn)行了大量的模型試驗(yàn)，提出了“分層空調(diào)氣流組織計(jì)算方法”、“分層空調(diào)熱轉(zhuǎn)移負(fù)荷計(jì)算方法”等2, 3，成為目前國內(nèi)大空間建筑分層空調(diào)設(shè)計(jì)的主要參考依據(jù)。此后，又有人采用cfd技術(shù)、簡易能量平衡模型等手段對(duì)分層空調(diào)橫向隔斷氣流以及室內(nèi)溫度分布進(jìn)行了研究，特別是對(duì)垂直溫度分布特點(diǎn)的研究已成為進(jìn)一步解決大空間建筑節(jié)能和良好熱舒適環(huán)境的重要途徑，文獻(xiàn)4結(jié)合國內(nèi)外研究現(xiàn)狀，綜述了近些年cfd模型、能量平衡法、實(shí)驗(yàn)手段等方面的重要進(jìn)展。1.2 存在問題就目前來看，關(guān)于多股平行非等溫射流的理論已較為成熟，從實(shí)驗(yàn)、解析到數(shù)值模擬都有一些研究成果2, 5, 6。然而，對(duì)于分層空調(diào)氣流下負(fù)荷的解析計(jì)算以及能耗的分析還有待進(jìn)一步的深入研究。文獻(xiàn)2,3雖然系統(tǒng)給出了分層空調(diào)的設(shè)計(jì)方法和過程，但仍然缺乏理論依據(jù)，有不少地方是值得商榷的，比如，在確定非空調(diào)區(qū)溫度時(shí)，采用以下方法： （1）式中，為空調(diào)區(qū)計(jì)算溫度，由工藝確定；為非空調(diào)區(qū)計(jì)算溫度；為屋蓋下空氣溫度或排風(fēng)溫度，取室外計(jì)算溫度附加23 oc。實(shí)際上，非空調(diào)區(qū)的溫度是隨室內(nèi)外條件而變化的，并不是定值，其取值范圍只能適用于某些情況，再者讓工程人員在設(shè)計(jì)過程中憑經(jīng)驗(yàn)人為取值也是不合理的。另外，為了計(jì)算非空調(diào)區(qū)對(duì)空調(diào)區(qū)的輻射熱轉(zhuǎn)移負(fù)荷，文獻(xiàn)3采用下式確定圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面溫度：（2）式中，為圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面溫度；為室內(nèi)計(jì)算溫度，即或；為綜合溫差；圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱系數(shù)；為內(nèi)表面換熱系數(shù)，可取8.72 wm-2k-1?？梢钥闯?，在確定某一個(gè)圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面溫度時(shí)，該方法將對(duì)流和輻射換熱概括到一個(gè)表面換熱系數(shù)中，從理論上看，把與所有其它圍護(hù)結(jié)構(gòu)輻射換熱簡化為與室內(nèi)空氣的當(dāng)量熱交換，且只考慮非空調(diào)區(qū)對(duì)空調(diào)區(qū)表面的輻射熱交換，將整個(gè)非空調(diào)區(qū)高度范圍內(nèi)的表面溫度看成一個(gè)單值，都是不合理的?？傮w來說，該設(shè)計(jì)方法完全來自于模型試驗(yàn)，缺乏相應(yīng)的理論解析，其適用性應(yīng)該是有限制的，且計(jì)算過程也比較麻煩。因此，建立一個(gè)完整的基于區(qū)域與表面能量平衡的理論模型，并借助于計(jì)算機(jī)程序，拋棄對(duì)未知條件的假設(shè)、保留試驗(yàn)結(jié)果的合理性因素，對(duì)于分層空調(diào)技術(shù)應(yīng)用是大有裨益的。2 多區(qū)熱質(zhì)平衡模型為了研究大空間熱環(huán)境，國外學(xué)者相繼提出了一室二溫、三溫、多溫等模型4，并逐漸考慮了空氣流動(dòng)交換、送風(fēng)射流作用等因素，通過垂直分布來求解模型并進(jìn)行分析。其中最為完善的是日本學(xué)者戶河里敏的block模型7。這一模型核心就是多區(qū)熱量/質(zhì)量的平衡，它已經(jīng)得到大量檢驗(yàn)，以于1993年正式被日本空氣調(diào)和衛(wèi)生工學(xué)會(huì)空氣調(diào)和設(shè)備委員會(huì)熱負(fù)荷法小委員會(huì)推薦，作為大空間建筑室內(nèi)垂直溫度分布和熱負(fù)荷計(jì)算方法4。block多區(qū)熱質(zhì)平衡模型中已經(jīng)考慮了送風(fēng)射流的影響，但是，其射流模型只包含冬、夏季的單股射流、沒有考慮相互重合下的多股平行射流。此外，模型中對(duì)流換熱系數(shù)取為定值，不能體現(xiàn)空氣溫度與表面溫度的關(guān)聯(lián)性；輻射熱交換因素沒有被引入到表面熱平衡；圍護(hù)結(jié)構(gòu)導(dǎo)熱不考慮，需要測(cè)出表面溫度的分布才能計(jì)算。本文在block模型基礎(chǔ)上，建立了一個(gè)多區(qū)熱質(zhì)平衡模型，包括多股射流速度重合與流量、表面熱平衡、垂直壁面換熱與流動(dòng)、區(qū)域熱質(zhì)平衡等子模型，計(jì)算過程包含了傳導(dǎo)、對(duì)流和輻射的三傳耦合。圖1給出了采用分層空調(diào)大空間的多區(qū)熱質(zhì)平衡模型的示意圖，下部是由多股平行非等溫射流以及均勻回風(fēng)作用下的空調(diào)區(qū)，上部為進(jìn)風(fēng)與排風(fēng)作用產(chǎn)生的非空調(diào)區(qū)。區(qū)域劃分的方法是，將工作區(qū)作為一個(gè)區(qū)域，射流體所在高度空間作為一個(gè)區(qū)域，非空調(diào)區(qū)按block數(shù)劃分為若干區(qū)域，同時(shí)圍護(hù)結(jié)構(gòu)除了地面和屋頂以外，其它均按照空間區(qū)域范圍劃分成相應(yīng)的區(qū)域?？梢?，只要解決了多股平行非等溫射流的卷吸流量計(jì)算、含輻射的封閉系統(tǒng)多表面熱平衡方程求解以及區(qū)域間由于射流卷吸引起的空氣流動(dòng)問題就可以將模型應(yīng)用于分層空調(diào)大空間的垂直溫度分布預(yù)測(cè)。對(duì)于多股平行非等溫射流的卷吸流量，首先需要研究多股射流的重合特性。筆者根據(jù)動(dòng)量原理以及射流斷面幾何交叉關(guān)系（如圖2），推導(dǎo)了射流重合的平均速度修正系數(shù)kvm5。（3）式中，ei為系數(shù)，分別地e1=7.69010-1，e2=5.31010-2，e3=-5.34710-4，e4=2.51410-5，e5=-0.45410-9；s是指多股射流的射程，通過多股射流的軌跡方程積分得到；l是指相鄰兩股射流的軸心間距的一半，即相鄰兩個(gè)射流噴口的半間距。然后，推導(dǎo)出了多股射流的流量計(jì)算公式（減去送風(fēng)量就是卷吸流量）5：，rl （4）, rl （5）式中，r射流半徑；為送風(fēng)速度；為送風(fēng)口直徑；a為送風(fēng)口紊流系數(shù)；um為單股射流軸心速度；fint為中間變量，見公式（6）；常數(shù)c = 6.22310-3。（6）式中，g0=1.96610-2，g1=-4.38810-2，g2=2.91010-4，g3=7.30510-7。對(duì)于圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面，建立如下的熱平衡方程：（7）式中，是圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱系數(shù)；是外表面綜合溫度；為內(nèi)表面溫度；為空氣區(qū)溫度；為內(nèi)表面對(duì)流換熱系數(shù)；是表面p對(duì)i的輻射熱換熱系數(shù)，用下式計(jì)算：（8）式中，為表面輻射發(fā)射率；表面的面積積；為表面間輻射角系數(shù)，由代數(shù)法或montcarlor法計(jì)算8。此外，垂直壁面換熱與流動(dòng)規(guī)律與block模型介紹的壁面流子模型7方法相同，認(rèn)為由自然對(duì)流驅(qū)動(dòng)壁面附近空氣流動(dòng)，并通過相應(yīng)判斷方法確定垂直流動(dòng)以及回流空氣量。最后，通過對(duì)各個(gè)區(qū)域進(jìn)出空氣量以及熱量建立平衡方程使得整個(gè)模型封閉。3 基于多區(qū)熱質(zhì)平衡模型的分層空調(diào)設(shè)計(jì)方法在已知工作區(qū)溫度以及室外溫度條件下，設(shè)計(jì)計(jì)算過程與垂直溫度分布的預(yù)測(cè)是統(tǒng)一的，通過多區(qū)熱質(zhì)平衡模型求解垂直溫度分布，同時(shí)計(jì)算空調(diào)區(qū)得熱，最后便可確定滿足工作區(qū)溫度的分層空調(diào)方式及噴口尺寸、數(shù)量、出風(fēng)速度等設(shè)計(jì)參數(shù)。另外，對(duì)于上部非空調(diào)區(qū)機(jī)械通風(fēng)系統(tǒng)，考慮到最大限度利用自然風(fēng)、減小對(duì)空調(diào)區(qū)的熱轉(zhuǎn)移以及經(jīng)濟(jì)性等的多重要求，其合理設(shè)計(jì)屬于多參數(shù)優(yōu)化問題，目前有還待進(jìn)一步研究。圖3描述了含機(jī)械通風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化的基于多區(qū)熱平衡模型的分層空調(diào)設(shè)計(jì)流程。流程圖中，垂直溫度分布預(yù)測(cè)需要一個(gè)疊代求解過程，分層空調(diào)氣流組織設(shè)計(jì)與大空間垂直溫度分布預(yù)測(cè)是交叉的。這種交叉就是要保證滿足空調(diào)區(qū)設(shè)計(jì)溫度，并同過多股射流流量的計(jì)算得以實(shí)現(xiàn)。最終，當(dāng)垂直溫度分布前后兩次疊代值滿足計(jì)算精度時(shí)，整個(gè)過程才結(jié)束。4 分層空調(diào)設(shè)計(jì)方法的應(yīng)用及比較圖4 圍護(hù)結(jié)構(gòu)外表面綜合溫度分布在程序計(jì)算過程中，本文構(gòu)造了一系列局部疊代和全局疊代，引入了變欠松弛技術(shù)，疊代初期取用大的松弛因子，后期不斷減小。為考察疊代的收斂性，分別判別了區(qū)域溫度、區(qū)間質(zhì)量流疊代誤差兩個(gè)指標(biāo)。計(jì)算對(duì)象取一45 m30 m20 m大空間建筑。考慮到空調(diào)區(qū)人員設(shè)備等熱源，取空調(diào)區(qū)內(nèi)熱12 wm-3?？照{(diào)區(qū)濕量20 kgh-1（需判斷送風(fēng)結(jié)露與否）。氣流計(jì)算中取射流垂直落差為水平射程的1/4。工作區(qū)高為2.5 m。工作區(qū)平均風(fēng)速0.25 m/s。將建筑空間垂直劃分為12個(gè)區(qū)域（先根據(jù)工作區(qū)高度以及射流特性確定下面兩個(gè)區(qū)高度，再均分上部空間為10個(gè)區(qū)）。上部不設(shè)通風(fēng)。空調(diào)系統(tǒng)回風(fēng)比為100%。噴口紊流系數(shù)取0.066。墻體、屋頂?shù)臒醾鲗?dǎo)系數(shù)分別為1.27和0.49 wm-2k-1，地面絕熱。各個(gè)內(nèi)表面的發(fā)射率均取0.91?？照{(diào)區(qū)設(shè)計(jì)溫度26 c，相對(duì)濕度50%。室外空氣溫度30.4 c（四個(gè)外表面綜合溫度取相同分布，見圖4；屋頂綜合溫度51 c），相對(duì)濕度70%。用i壁面表示不設(shè)送風(fēng)口的壁面，用j壁面表示設(shè)置送風(fēng)口的壁面。關(guān)于分層空調(diào)設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果如表1。表1 本文方法計(jì)算結(jié)果 噴口直徑送風(fēng)速度送風(fēng)溫度送風(fēng)量空調(diào)得熱風(fēng)口高度風(fēng)口數(shù)量200 mm6.70 m/s16.0 c24860 m3/h84.0 kw6.1 m28下面將本文方法與前述的中國建筑科學(xué)研究院的試驗(yàn)基礎(chǔ)上得出的方法進(jìn)行對(duì)比。簡便起見，兩者計(jì)算都在穩(wěn)態(tài)假設(shè)下進(jìn)行。對(duì)于原來方法，圍護(hù)結(jié)構(gòu)外表面綜合溫度取設(shè)定分布（見圖4）的平均值。計(jì)算條件都不變。圖5和圖6給出了兩種方法計(jì)算所得的空調(diào)區(qū)的得熱及其各組成部分。原來方法中空調(diào)區(qū)得熱由空調(diào)區(qū)內(nèi)熱源、空調(diào)區(qū)外圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱、對(duì)流熱轉(zhuǎn)移以及輻射熱轉(zhuǎn)移組成3；本文方法中空調(diào)區(qū)得熱則包括空調(diào)區(qū)內(nèi)熱源、地面吸收輻射放熱、非空調(diào)區(qū)對(duì)空調(diào)區(qū)對(duì)流熱轉(zhuǎn)移、非空調(diào)區(qū)對(duì)空調(diào)區(qū)溫差熱轉(zhuǎn)移、邊界層對(duì)空調(diào)區(qū)對(duì)流熱轉(zhuǎn)移。本文方法和原來方法計(jì)算的空調(diào)區(qū)的得熱量分別為84.0 kw和95.6 kw，原來方法相對(duì)偏大13.8；兩者的組成不同，但實(shí)際上圖5中c、d、e、f四項(xiàng)總和與圖6中b、d、e三項(xiàng)總和是相當(dāng)?shù)?。圖79顯示按兩種方法計(jì)算得出的空間以及墻內(nèi)表面溫度分布比較情況。另外按本文方法計(jì)算得出的地面和屋頂內(nèi)表面溫度分別為27.7 c和33.5 c；而按原來方法分別為26 c和30.7 c。分析可知，原來方法的非空調(diào)區(qū)溫度的確定和內(nèi)表面溫度的計(jì)算是欠妥的，公式（1）缺乏任意條件下應(yīng)用的依據(jù)，公式（2）沒有輻射換熱對(duì)熱平衡的作用。這就造成了圖79中，原來方法計(jì)算的各個(gè)溫度值明顯低于本文的方法。由此，再結(jié)合圖5和圖6，非空調(diào)區(qū)對(duì)空調(diào)區(qū)的總輻射轉(zhuǎn)移量應(yīng)該是本文方法較大，而總的空調(diào)區(qū)得熱又是原來方法較大，可見原來方法的非空調(diào)區(qū)對(duì)空調(diào)區(qū)的總對(duì)流熱轉(zhuǎn)移量要大于本文方法。圖7 兩方法空間溫度比較圖8 兩方法i壁面溫度比較圖9 兩方法j壁面溫度比較最后，需要指出的是，本文在穩(wěn)態(tài)條件假設(shè)下計(jì)算的得熱，實(shí)際上與空調(diào)區(qū)實(shí)際的負(fù)荷的概念是不同的。關(guān)于“得熱”、“負(fù)荷”、“瞬時(shí)得熱”等概念，我們將在動(dòng)態(tài)模型的研究中嚴(yán)格界定，關(guān)于實(shí)際的分層空調(diào)設(shè)計(jì)也需要在動(dòng)態(tài)負(fù)荷計(jì)算基礎(chǔ)上進(jìn)行。5 結(jié)語首先，本文探討了大空間建筑分層空調(diào)技術(shù)研究以及應(yīng)用的背景，分析了原方法在非空調(diào)區(qū)溫度確定、表面溫度計(jì)算等方面缺乏理論可靠性。隨后，本文又介紹了block模型在大空間建筑垂直溫度分布研究中的應(yīng)用，結(jié)合了建研院空調(diào)所關(guān)于多股平行非等溫射流試驗(yàn)的結(jié)論以及相關(guān)的射流卷吸研究，建立了一種基于多區(qū)熱質(zhì)平衡模型的分層空調(diào)設(shè)計(jì)計(jì)算方法。為了實(shí)現(xiàn)基于多區(qū)熱質(zhì)平衡模型的分層空調(diào)設(shè)計(jì)，本文給出了分層空調(diào)設(shè)計(jì)過程、通風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化以及垂直溫度預(yù)測(cè)相交叉的計(jì)算流程。最后，基于穩(wěn)態(tài)過程的假定，本文將這一新的分層空調(diào)設(shè)計(jì)方法應(yīng)用于一實(shí)例，比較了本文方法和原來方法的結(jié)果。結(jié)果顯示，本文方法更具合理性、理論性。本文為分層空調(diào)設(shè)計(jì)提供一種方法與思路，也為分層空調(diào)理論的進(jìn)一步完善提供了理論依據(jù)。參考文獻(xiàn)幾種bchp技術(shù)及其能源利用效率的簡要分析摘要： bchp是能量梯級(jí)綜合利用的技術(shù)，對(duì)于解決我國面臨的環(huán)境、能源問題有重要作用。本文對(duì)bchp與傳統(tǒng)空調(diào)用能方式的優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行了分析，討論了現(xiàn)有技術(shù)條件下幾種bchp技術(shù)的性能和特點(diǎn)，對(duì)基于微型燃?xì)廨啓C(jī)和燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)的bchp技術(shù)進(jìn)行了分析，結(jié)果表明，在目前的技術(shù)水平下，當(dāng)”以熱定電”時(shí)，燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)方案較微燃機(jī)方案的一次能耗要低。 關(guān)鍵詞： bchp 微型燃?xì)廨啓C(jī) 燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī) 以熱定電1 引言能源、環(huán)境問題是中國實(shí)現(xiàn)可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略所面臨的重大挑戰(zhàn)之一，應(yīng)對(duì)這一挑戰(zhàn)，需要各行各業(yè)密切協(xié)作，在各自的領(lǐng)域里作出巨大努力，空調(diào)制冷業(yè)也不能例外。事實(shí)上近年來空調(diào)制冷業(yè)的發(fā)展，正在造成我國乃至全球能源、環(huán)境危機(jī)：空調(diào)用電不僅已成為城市能源消費(fèi)最多的領(lǐng)域之一，還在夏季造成電網(wǎng)尖峰負(fù)荷，致使電力供應(yīng)出現(xiàn)緊張局勢(shì)；而空調(diào)在全球的使用也直接、間接地造成諸如大氣臭氧層破壞，溫室氣體排放，城市熱島1等環(huán)境問題。因此，解決能源、環(huán)境問題，空調(diào)制冷行業(yè)有著不可推卸的責(zé)任，理應(yīng)有所作為和貢獻(xiàn)。提高設(shè)備性能雖然是解決問題的一個(gè)重要方面，但在空調(diào)使用飛速增長的中國，僅僅這樣還遠(yuǎn)不夠，必須從提高整個(gè)能源系統(tǒng)效率的角度出發(fā)，研究提高空調(diào)系統(tǒng)用能的高效化、清潔化，有效降低空調(diào)制冷能耗，減少環(huán)境污染，這是一個(gè)不可忽視的領(lǐng)域1,2，而bchp作為一種能量梯級(jí)綜合利用的技術(shù)，可以在這方面發(fā)揮重要作用1,2,3，本文就幾種bchp技術(shù)的能效作一初步分析。2 bchp的概念及其優(yōu)越性bchp即樓宇冷熱電聯(lián)產(chǎn)，是building cooling, heating and power的縮寫，其原理是：燃料（油、氣等）先經(jīng)熱功或電化學(xué)過程轉(zhuǎn)換為電力供建筑物使用，燃料發(fā)電后的余熱則用于建筑物供熱、空調(diào)等，如圖1所示。而在傳統(tǒng)的以電力為能源的空調(diào)系統(tǒng)中，高品質(zhì)的能源在中國目前最主要的部份是煤首先以較低的效率被轉(zhuǎn)換為“清潔的”二次能源電力，經(jīng)輸配電設(shè)施到建筑物，再經(jīng)制冷制熱設(shè)備轉(zhuǎn)換為低品位的空調(diào)冷熱源通常是冷水或熱水，在此過程中能量不僅在質(zhì)上貶值了高品位的能量被轉(zhuǎn)換成了低品位的空調(diào)冷熱水，且數(shù)量上也“減少了”：大部份排熱因遠(yuǎn)離用戶而作為廢熱與nox、so2、粉塵等污染物一起被排入大氣，造成環(huán)境污染，如圖2所示。比較上面兩種空調(diào)用能模式可見，bchp的用能方式具有諸多優(yōu)點(diǎn)：用能合理，實(shí)現(xiàn)了能量的梯級(jí)利用，減少了能量轉(zhuǎn)化和利用過程中的不可逆損失；高效，燃料作功后的余熱也得到充份利用；清潔，可使用天然氣等清潔燃料；環(huán)保，燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)、燃料電池均有低排放特點(diǎn)；分布式現(xiàn)場發(fā)電，提高供電可靠性。在當(dāng)今中國，空調(diào)用電持續(xù)增加，而污染嚴(yán)重的礦物燃料煤又占能源消耗絕對(duì)多數(shù)比例，為緩解環(huán)境、能源問題，國家已啟動(dòng)了一系列天然氣工程，預(yù)計(jì)未來天然氣在能源消費(fèi)中所占比例將有較大幅度提高。但我國是一個(gè)人均能源、資源稀少的國家，已探明天然氣儲(chǔ)量并不能滿足國內(nèi)能源需求，因此，應(yīng)當(dāng)盡可能高效、經(jīng)濟(jì)地使用，如bchp，cchp，dhc等等，使之在解決人口密集的城市的能源、環(huán)境問題方面有效發(fā)揮作用。3 幾種bchp技術(shù)3.1 bchp的系統(tǒng)構(gòu)成根據(jù)其功能，bchp系統(tǒng)可分為三個(gè)子系統(tǒng)：燃料電力轉(zhuǎn)換及接入設(shè)備、空調(diào)冷熱源熱備、包括空氣處理末端的空調(diào)系統(tǒng)。各子系統(tǒng)均有多種技術(shù)方案，各有特點(diǎn)。3.2 幾種 bchp技術(shù)方案的性能特點(diǎn)3.2.1 微型燃?xì)廨啓C(jī)余熱溴化鋰機(jī)組方案此方案中，微型燃?xì)廨啓C(jī)（出力300kw以下）發(fā)電后的余熱被直接用以驅(qū)動(dòng)吸收式制冷機(jī)，制冷量不足時(shí)可補(bǔ)燃以增加冷機(jī)出力。目前小型燃機(jī)發(fā)電效率在30以下，國外有數(shù)家公司有商品化機(jī)組，國內(nèi)也已開始投入力量進(jìn)行研發(fā)。吸收式機(jī)組國內(nèi)外均有生產(chǎn)廠家。此方案系統(tǒng)較簡單，且不用氟利昂制冷劑，與建筑用能匹配也較容易。3.2.2 燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)余熱投入型溴化鋰機(jī)組方案在此方案中內(nèi)燃機(jī)發(fā)電后的余熱先進(jìn)行回收，然后被導(dǎo)入直燃機(jī)用以預(yù)熱溶液，減少燃料消耗量。燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)特別是帶增壓中冷的機(jī)組發(fā)電效率較高，目前在30-42間，依機(jī)組容量而異。冷（熱）負(fù)荷較低時(shí)，也可僅以排熱驅(qū)動(dòng)制冷機(jī)。3.2.3 高溫燃料電池余熱溴化鋰機(jī)組方案燃料電池是將燃料化學(xué)能直接轉(zhuǎn)化為電能的裝置，不受卡諾定律的限制，有很高的發(fā)電效率（50-79）。sofc（固體氧化物燃料電池）和mcfc（熔融碳酸鹽燃料電池）可直接以天然氣作燃料發(fā)電4，不僅發(fā)電效率高，且排熱溫度高，可達(dá)750，用以驅(qū)動(dòng)吸收式制冷機(jī)，可獲得較高的能效比。此方案因發(fā)電效率高，排熱相應(yīng)較少，也需要補(bǔ)燃才可提供足夠冷量。3.2.4 燃?xì)鈨?nèi)燃發(fā)電機(jī)壓縮式制冷這是一個(gè)無吸收式制冷技術(shù)的方案。燃?xì)鈾C(jī)除用以發(fā)電外，還可用以直接驅(qū)動(dòng)蒸汽壓縮式制冷機(jī)或熱泵，也可以發(fā)電后驅(qū)動(dòng)電動(dòng)制冷機(jī)組，依建筑物需要而定。燃?xì)鈾C(jī)的余熱可作各種用途，包括用于除濕干燥，這可以提高制冷機(jī)出水溫度，使制冷機(jī)組能效比大幅提高；在熱泵應(yīng)用中則可以提高制熱量，使之在外界環(huán)境溫度下降時(shí)仍能維持一定的制熱量。因燃?xì)鈾C(jī)熱效率較高，這個(gè)方案的一次能利用效率也是較高的。除以上方案外，還可能有其它方案的組合，而其它技術(shù)如pafc（磷酸型燃料電池）、pemfc（質(zhì)子交換膜燃料電池）也是合適的bchp動(dòng)力設(shè)備，在此不一一述及。下表列出了國內(nèi)外知名廠家如康明斯，卡特彼勒，寶曼等的發(fā)電機(jī)組所能達(dá)到的性能。由表可見，不同產(chǎn)品發(fā)電效率、余熱品位（溫度）相差較大，要分析與其相應(yīng)的bchp的能效，只有火用效率才是合理的指標(biāo)1，但這在計(jì)算上有些不便，為使分析可行，本文將在一定的熱（冷）、電負(fù)荷下進(jìn)行不同方案的一次能消耗的分析比較。表1.幾種動(dòng)力轉(zhuǎn)換設(shè)備的性能參數(shù) 項(xiàng)目參數(shù)內(nèi)燃機(jī)外燃機(jī)微燃機(jī)*sofc發(fā)電效率32-383015202550-60高溫余熱溫度（）520/550/700制冷系數(shù)*1.0/1.0/1.25低溫余熱溫度（）9050/9595/制冷系數(shù)*0.75/0.80.8/*理論估計(jì)值，根據(jù)直燃機(jī)高發(fā)溫度160度、cop較高值為1.35推算得到。*某公司熱水型溴冷機(jī)數(shù)據(jù)。*見bowman 公司產(chǎn)品介紹。4 兩種bchp技術(shù)的能效分析鑒于微型燃?xì)廨啓C(jī)和燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)在目前是較成熟的技術(shù)，因此本文