京廣快速高架梁模板支架專項施工方案

箱梁模板支架實施性施工方案 （ 鄭州市京廣路 沙口路快速通道工程 高架橋第五 標段 ） 編制： 審批： 鄭州市市政工程總公司 京廣路 沙口路快速通道工程項目部 2010 年 8 月 30 日 目 錄 第一章：編制依據 . 1 第二章：工程概況 . 2 第三章：模板支架系統(tǒng)方案設計 . 4 3.1箱梁模板 . 4 3.2箱梁支架 . 4 3.2.1主線橋箱梁支架搭設示意圖 . 4 3.2.2主線橋加寬段箱梁支架搭設示意圖 . 5 3.2.3匝道橋箱 梁支架搭設示意圖 . 5 3.3保通門架 . 6 3.4構造要求 . 7 3.5支架體系質量要求 . 7 3.6支架體系安拆安全措施 . 8 第四章：施工準備 . 10 4.1技術準備 . 10 4.2材料準備 . 10 4.3設備準備 . 10 第五章：支撐架搭設施工工藝 . 11 5.1支撐 架搭設施工順序 . 11 5.2地基處理 . 11 5.2.1表層處理及夯實 . 11 5.2.2澆筑混凝土 . 11 5.2.3設置排水溝 . 11 5.3測量定位 . 12 5.4放置可調底座 . 12 5.5支撐架搭設 . 12 5.6安裝頂層可調托撐 . 13 5.7鋪設主楞和次楞 . 13 第六章：支撐架搭設質量要求 . 14 6.1材料質量要求 . 14 6.2支撐架搭設的質量標準 . 14 第七章：支撐架驗收 . 15 第八章：箱梁底模板支撐架拆除 . 16 8.1箱梁底模板支撐架的拆除原則 . 16 8.2箱梁底模板支撐架拆除施工 . 16 第九章：箱梁底模板支撐架預壓 . 18 9.1支撐架預壓目的 . 18 9.2支撐架預壓布置 . 18 9.3預壓相關數據 . 18 第 27跨加寬段箱梁擬堆載值 . 18 9.4預壓方法 . 19 9.5沉降觀測方式 . 19 9.5.1預壓觀測點布置 . 19 9.5.2預壓觀測 . 19 第十章：箱梁模 板安裝施工 . 21 10.1模板安裝前的準備工作 . 21 10.2模板安裝技術措施 . 21 10.3模板施工工藝 . 21 10.4模板的拆除 . 24 10.5模板安拆安全措施 . 25 10.6支架、模板安拆應急預案 . 25 一、選取計算單元 . 30 二、箱梁底板 . 30 2.1參數信息 . 30 2.2模板面板計算 . 31 2.3模板支撐方木的計算 . 32 2.4托梁（主楞）材料計算 . 34 2.5模板支架立 桿荷載標準值 (軸力 ). 36 2.6立桿的穩(wěn)定性計算 . 36 2.7立桿的地基承載力計算 . 38 三、箱梁翼板 . 38 3.1參數信息 :. 38 3.2模板面板計算 :. 39 3.3模板支撐方木的計算 :. 40 3.4托梁（主楞）材料計算 :. 42 3.5模板支架立桿荷載標準值 (軸力 ):. 43 3.6立桿的穩(wěn)定性計算 :. 44 3.7立桿的地基承載力計算 :. 45 四、箱梁腹板 . 46 4.1參數信息 . 46 4.2梁底模板計算 . 47 4.3梁底支撐木方的計算 . 48 4.4托梁 (主楞 )的計算 . 50 4.5立桿的穩(wěn)定性計算 :. 53 4.6立桿的地基承載力計算 :. 56 五、施工臨時保通通道的計算 . 56 5.1荷載參數 . 56 5.2主線橋非腹板處工字鋼承載力計算 . 57 5.3主線橋腹板處工字鋼承載力計算 . 60 六、總結 . 62 1 第一章 ： 編制依據 1、 設計文件 1、 鄭州市京廣路 沙口路快速通道工程第 五 標段施工圖紙 2、 鄭州市京廣路 沙口路快速通道工程第 五 標段施工 組織設計 2、規(guī)范和標準 1、 建筑施工 碗扣 式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ 166-2008 2、 建筑施工模板安全技術規(guī)范 GJG 162-2008 3、 建筑結構荷載規(guī)范 (GB 50009-2001) 4、 混凝土結構工程質量驗收規(guī)范 GB 50204-2002 5、 鋼管滿堂支架預壓技術規(guī)程（ JGJ/T194 2009） 6、 公路橋涵施 工技術規(guī)范 JTJ041-2000 7、 建筑施工安全檢查標準 JTJ59-1999 8、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（ JGJ130-2001） 9、 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質 200987號 3、參考圖書 建筑施工計算手冊中國建筑工業(yè)出版社 2 第二章： 工程概況 本合同段為鄭州市京廣路 沙口路快速通道工程（二環(huán)支路北三環(huán)段）第一設計標段，第 五 施工標段橋梁 工程 ，具體如下： 第 五 標段共計 1 座主線橋，橋長 880m； 2 座匝道橋，橋長 365.6m。 主線高架橋：橋梁起始里程， K11+088 K11+968，高架橋孔跨布置為： 4 25+2（ 5 30） +2（ 4 30） +3 30+5 30； 各聯情況如下： 聯號 聯號 孔 跨組合 橋寬 梁高 梁底標高 地面高程 支架高 第一聯 0 4 4 25 19.25 2 111.203 101.891 9.312 第二聯 4 9 5 30 19.25 2 110.474 101.357 9.117 第三聯 9 14 5 30 19.25 2 109.732 100.698 9.034 第四聯 14 18 4 30 19.25 2 109.315 100.673 8.642 第五聯 18 22 4 30 19.25 2 108.959 100.113 8.846 第六聯 22 25 3 30 19.25 35.5 2 108.642 99.703 8.939 第七聯 25 30 5 30 19.25 35.5 2 108.282 99.697 8.585 說明：梁底標高為橋墩中心線處梁底平均標高 ，地面高程亦為 現有道路 平均高程。 Z4 匝道橋：橋梁起始里程， Z4K0+0.000 Z4K0+183.000， 孔跨布置為： 2（ 3 30） 各聯情況如下： 聯號 聯號 孔 跨組合 橋寬 梁高 梁底標高 地面高程 支架高 第一聯 0 3 3 30 8 2 106.925 99.712 7.213 第二聯 3 6 3 30 8 2 104.564 99.864 4.7 說明：梁底標高為 該聯橋墩中心線最高梁底 標高 ，地面高程亦為 硬化后場地 平均高程。 Y4 匝道橋：橋梁起始里程， Y4K0+116.974 Y4K0+299.524，孔跨布置為： 330+3 29.85 各聯情況如下： 3 聯號 聯號 孔跨組合 橋寬 梁高 梁底標高 地面高程 支架高 第一聯 0 3 3 30 8 2 105.354 99.988 5.366 第二聯 3 6 3 29.85 8 2 107.542 99.662 7.88 說明：梁底標高為 該聯橋墩中心線最高梁底 標高 ，地面高程亦為現有道路平均高程。 橋梁上部結構采用預應力混凝土圓曲線斜腹式連續(xù)箱梁，主線橋橋面橫坡 由 梁頂面設置橫坡形成，梁部構造采用頂 、 底板同坡，梁高保持 2m 不變。匝道橋橫坡由梁體的旋轉形成，梁高高度不變。 主線高架橋 30 米跨主梁一般斷面示意圖： 主線高架橋頂寬 1905cm，底寬 1035cm，箱梁高 2.0m，頂、底板厚均為 25cm，中腹板厚 45cm、邊腹板厚 50cm、翼板端部厚 20cm。 匝道橋 30 米跨主梁一般橫斷面示意圖： 匝道橋頂寬 780cm，底寬 320cm，箱梁高 2.0m，頂、底板厚均為 25cm，腹板厚45cm、翼板端部厚 20cm。 4 第 三 章： 模板支架系統(tǒng) 方案 設計 3.1 箱梁模板 箱梁底模板采用 12mm 厚雙面覆膜竹膠合板，模板 次 楞 順 橫 橋向鋪設，采用 50100mm 方木，間距為 200mm；主楞 順縱 橋向鋪設，每道采用兩根 48mm 3.5mm 鋼管 或150mm 150mm方木 ，間距為 600（腹板處） 、 900mm（底板處） 。 箱梁懸挑翼緣板采用 9mm 厚雙面覆膜竹膠合板，模板次 楞 順 縱 橋向鋪設，采用 50 100mm 方木，間距為 200mm； 中間加 定型 彎管一道，下鋪 主楞順縱橋向鋪設，每道采用兩根 48mm 3.5mm 鋼管，間距為 900mm。 3.2 箱梁 支架 箱梁模板支撐架系統(tǒng)采用碗扣式鋼管架，選用 48mm 3.5mm鋼管搭設。這種支撐架體系具有搭設速度快，施工效率高的優(yōu)點。 3.2.1 主線橋 箱梁 支架搭設示意圖 主線橋箱梁支架示意圖 箱梁底模板采用碗扣式 滿堂 支撐架，沿箱梁 縱橫向滿 堂搭設，每幅箱梁的搭設寬度為 19.2m。 箱梁 支架立桿 橫向 間距 為： 1.2+1.2+0.9+0.6+0.6+0.9+0.9+0.9+0.6+0.9+0.9+0.9+0.9+0.6+0.9+0.9+0.9+0.6+0.6+0.9+1.2+1.2 箱梁支架立桿縱向 間距 為：橫梁下為 0.6m、其余為 0.9m。 水平桿步距 為： 1.2m。 5 3.2.2 主線橋加寬段箱梁支架搭設示意圖 主線橋加寬段箱支架示意圖 箱梁底模板采用碗扣式支撐 架滿堂，沿箱梁縱橫向滿堂搭設，每幅箱梁的搭設寬度為 36.9m。 箱梁 支架立桿 橫向 間距 為： 0.9 3+0.6 2+0.9 3+0.6 3+0.9 3+0.6 2+0.9 4+0.6 2+0.9 3+0.62+0.9 4+0.6 2+0.9 3+0.6 3+0.9 3+0.6 2+0.9 3 箱梁支架立桿縱向 間距 為：橫梁下為 0.6、其余為 0.9m。 水平桿 步距 為： 0.6+1.2+0.6+1.2+ +0.6+1.2。 3.2.3 匝道 橋箱梁支架搭設示意圖 匝道橋箱支架示意圖 箱梁底模板采用碗扣式 滿堂 支撐架，沿箱梁 縱橫向滿 堂搭設，每幅箱梁的搭設寬度 6 為 8.1m。 箱梁 支架立桿 橫向 間距 為： 0.9+0.9+0.6+0.6+0.6+0.9+0.6+0.6+0.6+0.9+0.9 箱梁支架立桿縱向 間距 為：橫梁下為 0.6、其余為 0.9m。 水平桿步距 為： 0.6+1.2+0.6+1.2+ +0.6+1.2。 3.3保通門架 根據指揮部制定的“保通方案 ” ，我標段在箱梁施工階段需在鐵路北站門口搭設保通門架： 1、保通門架設 2 個機動車道，機動車道寬 3.5m。 2、門架底部設 C25 混凝土 防撞墩，寬 1.0m、高 1.0m、長度根據架體寬度設置； 3、門架受力立柱采用定型 d609鋼支撐，布置間距 2.5m(2.0m),鋼支撐采用配套的法蘭用螺栓進行連接，根據門架的高度組裝成型；鋼立柱與混凝土防撞墩采用后植膨脹螺栓連接； 4、鋼立柱上橫擔一根通長的 HW488*300 熱軋寬翼緣工字鋼，工字鋼與鋼支撐頂法蘭鋼板進行焊接，防止滑移； 5、 HW488*300 熱軋寬翼緣工字鋼上橫擔 32b 號熱軋普通工字鋼作為上部架體的支撐橫梁； 32b工字鋼的布置間距同上部滿堂碗扣架立桿布置間距；為防止 32b工字鋼因受偏心荷載而 傾覆，特在工字鋼上表面橫向焊接 50*50*5mm的角鋼，角鋼布置間距 2.0m，角鋼與每根工字鋼均進行焊接。 6、門架搭設凈高 4.8m； 7、門洞頂部采用木板全封閉，兩側設置密目安全網。 7 3.4 構造要求 1、模板支架應根據所承受的荷載選擇立桿的間距和步距，底層縱、橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度應小于或等于 350mm，立桿底部應設置可調底座或固定底座；立桿上端 設 可調螺桿 ， 伸出頂層水平桿的長度不得大于 0.7m。 2、剪刀撐設置應符合下列要求： （ 1） 當立桿間距小于或等于 1.5m時，模板支架四周從底部到頂連續(xù)設置豎向剪刀撐；中間縱、橫向由底至頂連續(xù)設置豎向剪刀撐，其間距應小于或等于 4.5m； （ 2）剪刀撐的斜桿與地面夾角應在 45 60之間，斜桿應每步與立桿扣接； （ 3）當支架高度大于 4.8m時，頂端和底部必須設置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐設置間距應小于或等于 4.8m。 3.5 支架體系質量要求 1材料質量要求 架桿采用外徑 48mm、壁厚 3.5mm 的鋼管，鋼管應符合下列要求： A、鋼管必須有產品質量合格證、質量檢驗報告等質量證明材料； B、鋼管表面 必須平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。 C、鋼管使用前應對壁厚進行抽檢，抽檢比例不低于 10。 分隔縫 間距 200 北站門口保通門架縱斷面圖 步距 單位： cm 防護欄桿 d609鋼支柱 32b工字鋼 HW488*300熱軋 寬翼緣工字鋼 32b工字鋼 布置間距 C25砼防撞墩 8 扣件應有出廠合格證，直角、回轉、對接扣件要光滑、無裂縫，螺絲無銹蝕和滑絲，變形及損傷者嚴禁使用，鋼管支撐采用的扣件必 須符合下列要求： A、碗扣支架及配件必須有生產許可證、檢測報告和產品質量合格證等質量證明材料。 B、 碗扣支架及配件使用前必須進行檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。 2支架體系搭設、驗收中需檢查的項目 支架體系使用前必須經過驗收合格方可使用 。 地基不得積水、底座不得松動、立桿不得懸空。 支架組裝時應控制水平框架的縱向直線度，直角度及水平度?？v向直線度應 1400L，直角度 3 5，橫桿間水平度應 1 400L。 支架立桿的垂直度必須嚴格控制，確保整體穩(wěn)定性，垂直偏差必須小于全高的L/500。 雙向剪刀撐，斜桿與地面夾角為 45 60，剪刀撐必須用扣件與立桿相連接。 3.6 支架體系安拆安全措施 1支架體系安拆時，防護用品穿戴整齊，褲腳要扎住，戴好安全帽，不穿光滑的硬底鞋，要有足夠強度的安全帶，并將繩子牢系在架體上。 2高處作業(yè)與地面聯 系，應有專人負責或配有通訊設備。 3支架體系安拆所用的工具、零件、材料等必須裝入袋內，上下時不得疏忽，不得在高處往下投扔材料或工具等，不得將易滾滑 的 工具、材料堆在架體上，工作完畢，應及時清理工具、零星材料等。 4要處處注意 設 警 示 標志、危險地方夜間作業(yè)必須 設 置足夠的照明設施，否則禁止作業(yè)。 5嚴禁上下 層同時垂直作業(yè)，若特殊情況必須垂直作業(yè)，應經 有關領導批準，并在上下兩層中間設置專用防護棚或其它隔離措施。 6嚴禁坐在高處無遮攔處休息，防止墜落。 7遇有六級及以上風力時，必須禁止架體安拆作業(yè)。 8橋下 支架搭設完成后在其兩側懸掛 “ 安全警示牌 ” 、 “ 禁止入內 ” 、 “ 當心墜落 ” 等警示牌 ， 架子搭設完成后預壓前需 安 排專人檢查其接頭的牢靠性。如發(fā)現質量較 9 差的桿件必須無條件更換。 9從事高處作業(yè)人員要定期體檢，發(fā)現有不宜登高的病癥，不得從事高處作業(yè) ，嚴禁酒后登高作業(yè)。 10所有的起重指揮和掛鉤人員，在未操作之前，必須環(huán)視周圍，有無人員工作，要求做到一看、二喊、三離開，才能指揮起重，做到 人身安全。 11現場所有人員，嚴禁在支架下進行工作或玩耍。 12現場的所有電線都必須架空、或埋地設置，不準落地、不準亂拉亂接電線 ，以免傷人。電線的一切接頭必須包扎完好，不得漏電。 13民工入場時必須進行三級安全教育。 10 第 四 章：施工準備 4.1 技術準備 1、根據施工需要做好施工技術文件的準備工作，上部結構施工前應組織參與施工的管理人員認真熟悉施工圖紙，理解設計意圖，掌握結構構件的設計尺寸、標高以及各構件間的相互關系，明確施工難 點和需要重點控制的部位。 2、做好技術交底工作，施行三級交底制，將模板加工、安裝及支撐架搭設的施工方法和工藝要求、質量標準、檢查方法逐級交底落實。 3、加強全體員工的崗前培訓和質量教育，提高全體人員的質量意識，為施工過程的質量控制，實現“過程精品”打好堅實基礎。 4.2 材料準備 根據主要材料的規(guī)格和數量，編制材料采購或租賃計劃，并結合施工進度計劃確定各種材料的合理進場時間，以滿足施工周轉的需要。 4.3 設備準備 施工現場配置兩臺電刨、兩臺電鋸和一臺套絲機以及其他手提式電動工具，作為模板加工安裝的主要電動 設備，配備兩臺 25t汽車吊，作為上部結構模板及支撐架等材料的垂直運輸設備。 所有設備均應在上部結構施工前進場并安裝就緒，完成檢修和調試工作，保證設備的正常運行，滿足施工的需要。 11 第五章： 支撐架搭設施工 工藝 5.1 支撐架搭設施工順序 地基處理 測量定位安放可調底座碗扣式支撐架搭設安裝頂層可調 頂托 鋪設 主楞鋼管 鋪設次楞方木 。 5.2 地基處理 支架基礎處理流程：清除地表雜土（樹根、草木等）碾壓夯實整平（采用 18T壓路機）澆筑 15cm 厚 C20 素混凝土支架安裝 （瀝青破除部位，未破除位置利用原地面結構 ） 5.2.1 表層處理及夯實 根據工程現場實際情況 ,支架搭設地表層為粘性土，部分現澆箱梁在原有市政道路路面上，承載力均較好?？煞謩e按如下方法進行表層處理。 在非原道路路面上的部分：先清除表層雜質，浮土、樹根等，將其整平處理，然后進行夯實處理，壓實采用 18T壓路機進行壓實，壓實度按 市政新建道路 路基的壓實標準進行控制。 在原道路路面上的部分，如原道路路面結構良好，地基承載力符合使用要求，可在原路面上直接進行支架安裝。如果原有道路路面破壞，應按一般地基處理的方式進行處理。 所有表層處理的寬度，為橋梁投影面積兩邊外 加寬 50 100cm。 5.2.2澆筑混凝土 素土壓實符合使用要求后，澆筑 15cm 厚 C20 素混凝土，混凝土用平板振搗器振搗密實?；炷帘砻孢M行整平，形成 1.5%的坡度。混凝土澆注完畢后，及時進行灑水養(yǎng)生，養(yǎng)生按照結構物的養(yǎng)生方法進行。 混凝土的澆筑寬度必須滿足支架搭設 要求 ，且需超過支架邊緣 30cm。澆筑完畢后，進行灑水養(yǎng)生。 5.2.3 設置排水溝 在混凝土墊層四周，均設置排水溝，以便雨水及時排除，確?；A部位 不上水，不被 浸泡，保持基礎的穩(wěn)定性。排水溝的設置按照現場施工排水的需要進行設置。 12 5.3 測量定位 支 撐架搭設前，應先測設橋的跨中線并在橋的兩 端 引出控制樁，同時在橋兩側的端部和跨中設標高控制樁，用以控制支撐架的搭設高度。 用 全站儀根據支撐架立桿的 順橋向和橫橋向間距進行現場 預排 定位，在基礎表面彈出控制線 作為搭設支撐架控制依據，保證 支撐架立桿位置準確。 5.4 放置可調底座 按照放出的立桿縱橫向間距放置可調底座，底座下的鋼板為 150mm 150mm。 在現場設置標高控制線， 依據現場實際測設 標高調整底座上調節(jié)螺絲的位置，保證架體的水平。 5.5 支撐架搭設 搭設支撐架時應保證底層立桿的垂直度，在拼裝 底 層 水平桿的 同時 要注 意檢查立桿是否垂直， 待第一步架體拼裝完成后，應調整所有立桿的垂直度和水平桿的平整度，待全部調整完畢后方可拼裝上一步架體。 搭設支撐架時 立桿應采用不同的 長度規(guī)格 ，以使立桿的接頭得以錯開。立桿接長必須采用立桿連接銷，接頭應交錯布置，相鄰兩根立桿的接頭不應設置在同一步架內，同步架內相隔立桿的接頭在高度方向錯開的距離不小于 500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不大于步距的 1/3。 立桿接長時應檢查立桿的垂直度，發(fā)現立桿的垂直度不符合要求時應及時調整。立桿的垂直偏差應控制在架體高度的 1/400之內，防止立桿傾斜度過大， 受力后產生偏心彎矩，影響立桿的穩(wěn)定性。 支撐架搭設完成以后，在立桿的下端設置縱、橫向掃地桿， 同時在架體的外側設置剪刀撐。 掃地桿采用直角扣件與立桿連 接， 縱向掃地桿設在橫向掃地桿之上，縱向掃地桿距地面的高度控制在 250mm。 架體外圍 的剪刀撐應 從架底至架頂沿縱向 連續(xù) 設置 ， 剪刀撐斜桿采用旋轉扣件與每步立桿連接，剪刀撐斜桿與立桿的扣接點距碗扣節(jié)點的距離應不大于 150mm。當斜桿不能與立桿扣接時，應與橫桿扣接，扣件的扭緊力矩應控制在 40N m65N m之間。剪刀撐斜桿的扣接點應在同一水平線和垂直線上。斜桿與地面的 夾角應控制在 4560范圍內。剪刀撐斜桿接長時必須采用搭接，搭接的長度不應小于 1m，搭接部分應用不少于 13 三個旋轉扣件連接。 在支撐架搭設過程中， 應 在支撐架內部 沿縱向和橫向分別設置豎向 及 水平 剪刀撐。其中 豎向剪刀撐由架底至架頂連續(xù)設置 ， 縱向搭設三道 ，布置在箱室下支撐架的兩側和中間，橫向搭設的 間距設為 9m。 水平剪刀撐沿縱橫搭設在支撐架的 頂部、底部和中間，每道水平剪刀撐的豎向間距不大于 4.8m。 豎向 和水平剪刀撐 的斜桿應采用旋轉扣件與立桿扣接，斜桿與立桿的扣接點距碗扣節(jié)點的距離應不大于 150mm。豎向剪刀撐斜桿與地 面的夾角應控制在 4560之間，水平剪刀撐斜桿的夾角應控制在 6090之間。 5.6 安裝頂層可調托撐 支撐架搭設高 度 根據橋面標高 及各橫排支撐架位置 推算出 各橫排支撐架處箱梁底面的標高，然后減去控制標高 并根據箱梁底板模板及楞木的尺寸計算出 可調節(jié)托撐 頂面的標高 ，計算時應 計入 預壓測定 的預抬量 。 5.7 鋪設主楞和次楞 立桿頂部安裝的可調托撐頂面標高調整到設計標高位置后，在托撐上鋪設主楞，主楞 順 縱 橋向放置。主楞接頭處應放置在托撐的支撐處，嚴禁主楞的端頭懸空。 鋪設主楞時應檢查 是否彎曲、截面尺寸是否符合要求。鋪設完成后 還要再檢查主楞的頂部標高。 主楞鋪設完并檢查以后在主楞上鋪放次楞 ，次楞 順 橫 橋向放置。 鋪放次楞應嚴格按照預設間距進行，次楞鋪放過程中 應隨時 檢查上口標高。 主次楞鋪設完成后，應分段組織檢查驗收，驗收合格后方可在次楞上鋪釘模板。 14 第六章： 支撐架搭設 質量要求 6.1 材料質量要求 1、 支撐架的鋼架管應符合現行國家標準直 縫 電焊鋼管 GB/T13793 中的 Q235A級普通鋼管的要求，其材質性能應符合現行國家標準碳素結構鋼 GB/T700 的規(guī)定。 2、 上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鋼制造，其材料機械性能應 符合現行國家標準可鍛鑄鐵件 GB9440中 KTH330-08及一般工程用鑄造碳鋼件GB11352中 ZG270-500 的規(guī)定。 3、 下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合現行國家標準 一般工程用鑄造碳鋼件 GB11352 中 ZG230-450的規(guī)定。 4、 碗扣式支撐架鋼管規(guī)格應為 48mm 3.5mm，鋼管使用前應對鋼管壁厚進行抽檢，抽檢比例不得低于 10%。立桿連接套管與立桿間隙應不大于 2mm，外套管長度不小于160mm，外伸長度不小于 110mm。 5、 鋼管表面應平直光滑，無裂 紋、銹蝕、分層、壓痕和硬彎，不得采用橫斷面接長的鋼管。鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂痕等缺陷。 6、 可調節(jié)底座或固定底座的鋼板厚度不小于 6mm?？烧{節(jié)底座及可調托撐絲桿與調節(jié)螺母齒合長度不少于 6扣，插入立桿內的長度不小于 150mm。 6.2 支撐架搭設的質量標準 1、 架體 的縱向直線度應不大于縱向長度的 1/400。 2、 橫桿的水平度應小于橫桿間距的 1/400。 3、 立桿與橫桿的直角度偏差應小于 3.5。 4、 立桿的垂直偏差應小于全高的 1/400。 5、 剪刀撐斜桿與地面夾角應控制在 45 60之間。 6、 掃地桿距搭設支撐面的高度不大于 250mm。 7、 可調節(jié)底座的調節(jié)高度應小于 250mm。 8、 操作面臨邊應設置護欄，護欄高度不得小于 1.2m， 水平欄桿不少于兩道，底層水平欄桿距操作面的高度為 0.6m。 15 第七章： 支撐架驗收 在 支撐架搭設完成以后應組織自檢，主要檢查上碗扣鎖緊情況、立桿連接銷的使用安裝情況，斜桿扣接點是否正確，扣件擰緊的程度， 架體縱向直線度， 立桿的垂直度等，自檢合格后應及時報監(jiān)理單位驗收。 16 第八章： 箱梁底模板支撐架拆除 8.1 箱梁底模板支撐架的拆除原則 1、 箱梁模板支撐架應待箱梁預應力鋼 絞線張拉完成 后，孔內水泥砂漿達到 22.5Mpa且箱梁結構混凝土達到設計強度的 100%后方可拆除；普通鋼筋混凝土箱梁支架需待混凝土達到設計強度的 100%后方可拆除 。 2、 支撐架拆架前應對擬拆除的架體進行全面檢查，并根據檢查結果，編制具體的拆除方案報監(jiān)理單位審批， 待批準后組織實施。 3、 支撐架拆除 施工 應 按照先拆除翼緣板支撐架、后拆除箱室支撐架的順序進行。 4、 拆除箱室支撐架時 應先拆除 各 跨跨中附近的 支撐架 ，然后再 由跨中向兩邊延伸，最后拆除 墩臺等支點處的 支撐架，各跨支撐架 均應 對稱拆除 。 8.2 箱梁底模板支撐架拆除施 工 1、 拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周邊設圍欄 ， 豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。 2、 拆除架體的作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 3、 拆除架體應遵守先外后內、由 上而下的順序 。應將內外剪刀撐、模板撐桿拆除掉后，再開始拆除懸挑翼板的支撐架，而后再拆除箱室底板的支撐架。拆除架體時應一步一清依次進行，嚴禁上下同時進行拆除作業(yè)。 4、 拆除立桿時，要先抱住立桿再拆開連接橫桿的最后一個碗扣，防止立桿墜落。 5、 拆除架體時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應 先通知對方，以防墜落。 6、 在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 7、 拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 8、 輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。 9、 當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 10、 如遇強風、雨、雪等特殊氣候，應停止進行腳手架的拆除。嚴禁夜間進行拆除施工。 11、 翻掀墊鋪竹笆 時 應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內 17 未清除的殘留物從高處墜落傷人。 18 第九章： 箱梁底模板支 撐 架預壓 9.1 支撐架預壓目的 根據設計要求和施工需要，支架體系搭設完成后，應進行支架體系的堆載預壓。支架預壓已越來越被證實是非常重要的，因為計算支架沉降量的計算公式均是近似的、精度有限，通過預壓后可以消除非彈性變形，得出彈性變形的較準確的數值 ， 為所施工的結構更接近于設計提供了有利條件，并保證了施工期間的結構安全。 預壓期間測量人員按測設的觀測點進行測量復核，待荷載卸下后，再對原測設的觀測點進行復核，并將歷次所測結果進行分析比較，計算出支架受壓后的壓縮 變形，包括兩部分的變形：永久變形和彈性變形。 對于永久變形經過預壓試驗后可消除，不致使箱梁澆筑后造成箱梁裂縫。而對于彈性變形可根據測量結果在支設模板時適當抬高底模標高即可，保證在箱梁澆筑混凝土后，箱梁的底板標高能達到設計標高。 9.2 支撐架預壓 布置 為保證支撐架預壓達到預期的效果，針對箱梁 變截面 的 設計 特點， 全橋選取 第 27跨加寬段 進行預壓 。 9.3 預壓相關數據 預壓前應根據箱梁 高度 ，按照 支撐架立桿的順橋向間距計算出箱梁底板、腹板、頂板 的重量并附加 施工荷載 作為預壓荷載，使堆載預壓荷載不小于 支架承受的混凝土結構恒載與模板重量之和的 1.1倍 ，保證預壓效果。 第 27 跨加寬段 箱梁擬堆載值 主線橋箱梁預壓斷面示意圖 19 1、預壓范圍： 9 9.3m 2、預壓荷載： 6.44 9 2.6 1.1+0.35 9 9.3 1.1=197.99T 9.4 預壓方法 1、 支撐架預壓采用 鋼筋 作為堆載物，待箱 梁 底模板的主楞鋪放好以后 鋪上模板 ，將 計算好重量的鋼筋 吊放在 模板 上 ，加載時，宜從混凝土結構跨中開始向兩側對稱布載。 2、 支架預壓應按預壓單元進行分級加載，且不應少于 3級。 3級加載依次宜為 60%、80%、 100%。 3、 每級加載后 應先停止下一級加載，并應間隔 12小時對支架沉降量進行一次觀測，當支架檢測點的沉降量平均值小于 2mm時，可進行下一級加載 ，并做詳細記錄。待全部加載后 的監(jiān)測中 ， 其監(jiān)測數據滿足下列條件之一時，應判定支架預壓合格： （ 1）各監(jiān)測點最初 24小時的沉降量平均值小于 1mm； （ 2）各監(jiān)測點最初 72小時的沉降量平均值小于 5mm； 4、 在加載過程中應密切觀察支撐架的變化，如有異常立即停止加載，待處理完畢后再進行。在加載過程中，嚴格模擬箱梁荷載的實際作用范圍，對腹板、橫梁按照實際荷載換算出應加載的 重量對箱梁進行科學、有效預壓 5、支架預壓可一次性卸載，預壓荷載應對稱、均衡、同步卸載。 9.5 沉降觀測方式 9.5.1 預壓觀測點布置 1、 在預壓區(qū)附近設置臨時水準點，并設定水準點的高程 作為觀測依據 。 水準點設好后應及時對水準點進行保護和標識，防止在施工中被破壞。 2、 在箱梁 預壓范圍內， 按 縱 、 橫 方向以 3 3 陣 列 ,在頂部主龍骨（雙根鋼管）上懸掛標定過的鋼尺， 且不少于 5把鋼尺， 并 在鋼卷尺下部用 5kg重物墜緊 將，使其保持垂直狀態(tài)，不得隨意擺動。 9.5.2 預壓觀測 1、 在預壓荷載施加前，應監(jiān)測并記錄支架頂部監(jiān)測點的 初始標高； 2、 每級荷載施加完成時，應監(jiān)測各監(jiān)測點標高并計算沉降量； 3、 在全部預壓荷載施加完畢后，每間隔 24 小時應監(jiān)測一次并記錄各監(jiān)測點標高，當支架預壓符合 9.4.3 條時可進行支架卸載； 20 4、卸載 6小時后，應監(jiān)測各監(jiān)測點標高，并計算支架各監(jiān)測點的彈性變形量； 箱梁預壓觀測點平面布置圖縱橋向 21 第十章： 箱梁模板 安裝 施工 10.1 模板安裝前的準備工作 模板安裝前應 向施工班組進行技術 安全 交底 ，明確技術難點 和 施工方法。 豎向模板安裝的底面應 處理 平整，并采取可靠的定位措施 。 模板應統(tǒng)一刷脫模劑。 10.2 模板安裝技術措施 1、 模板上堆料要均勻，禁止集中堆放。 2、 模板及其支撐在安裝過程中，必須有防傾倒的臨時固定設施。在 2 米以上高處作業(yè)必須具有滿足操作要求的可靠立足點。 3、 支撐桿接長使用時，接頭不得超過兩個，且應采用輔助支柱來保證接頭的承載力和穩(wěn)定性。 4、 現澆鋼筋混凝土箱梁結構時，在安裝外層結構模板及其支撐時，內層結構必須具有承受上層荷載的能力，或在內層架設有足夠的支撐，上、下層支撐柱應在同一豎向中心線上。 5、 模板安裝完畢，進行檢查驗收后，方 可澆筑混凝土 。 10.3 模板施工工藝 1、 底模和翼板底模采用覆膜 竹模（ 18mm 厚）板，梁底模板為縱向 2.44 米，腹板外側模板 縱向 為 2.44 米，翼板處模板橫向為 2.44 米 ； 翼 板底部 沿 縱 橋向布置一層 50 100mm方 木，木枋間距 200mm。為保證箱梁底部外觀質量，方木上下平面應進行過刨處理，箱梁底模板拼縫必須與箱梁底板軸線平行或垂直，并使得模板縫沿縱、橫橋向為直線。兩相鄰模板間表面高差不超過 2mm， 用塞尺驗收 表面平整度不超過 3mm。 箱梁底模板的鋪設應根據箱梁底板的變化調整托撐的高度，主楞安裝前應著重檢查主楞 質量，確保主楞受力性能，主楞安裝后還應檢查上平面是否水平并利用托撐的調節(jié)螺絲進行調整，保證主楞呈水平狀態(tài)。次楞應按照設定間距縱向釘在主楞上，并檢查次楞上 表面 的標高和成弧狀態(tài)并進行調整，待次楞檢查滿足要求后方可鋪釘模板，模板鋪釘應嚴密，接縫處無起臺現象。 2、 頂板底模板為了能夠拆除箱室內支架及模板，在 箱 梁面板上 距 梁端支座約 1/4處預留 80 1500mm 孔洞，四周預留鋼筋。待預應力鋼束張拉完畢、預應力孔道壓漿完成后，焊接頂板鋼筋，吊模封閉洞口。 22 3、 箱室內模由箱室內側模板和箱室內頂板組成，箱室內 腹板側模 之間采用 鋼管加固，螺桿與箱梁鋼筋焊接牢固。模板組裝必須牢固拼縫嚴密，在澆筑混凝土時不位移、不變形、不漏漿。模板拼縫不得大于 3mm，且縫隙必須用玻璃膠進行填縫處理，防止漏漿影響外觀；模板不得出現錯臺。 4、 外側腹板模板接縫背面設置豎向木方頂撐，保證接縫平順不漏漿 。 箱梁腹板模板采用 18mm 厚雙面覆膜竹膠合板，模板次楞采用 50 100mm 方木，間距為 200mm；主楞采用兩根 48mm 3.5mm 鋼架管，間距為 900mm。腹板兩側的主楞采用 14mm的拉結螺栓安裝固定，豎向和水平間距均為 400mm，呈梅花形設置，以增強腹板 模板及楞木的抗彎能力。 腹板的模板應根據箱梁高度的變化下料，將次楞按設定的間距釘在模板上，模板安裝后應檢查垂直度和平整度，與底模板的拼接應嚴密不得有縫隙，然后安裝拉結螺栓，用蝶形卡套住模板主楞并用螺絲擰緊，在模板的外側架設斜撐，防止模板傾斜移位。腹板模板的安裝應與鋼筋綁扎施工和預應力鋼絞線安裝施工緊密配合，做好工序銜接，避免相互影響。 5、 翼板底模與底板底模一樣，在支架上安裝縱橫木楞，木楞上安裝底模，底模板各種接縫要緊密不漏漿，在模板接縫上貼密封膠帶，保證接縫平順。 6、 箱梁 模板由底模、側模、內側模以及內頂模 四個部分組成，分兩次安裝。先施工底板和 腹板及翼板 ，因此模板先安裝底板、 腹板 、翼板，澆注完底板 和 腹板及翼板 混凝土、強度達到 30%后，拆除內側模板； 頂板模板 待 澆注完底板、肋板混凝土，并拆除了肋板內側模板后進行安裝。頂板底內模板在箱室砼底面上用鋼管搭設支架，支架上安裝縱橫木楞，木楞上安裝模板，拐角處用方木加工成定型角模 ， 為減少浪費且考慮箱室較大內模板盡量回收 ，在混凝土強度達到 80%以上時拆除內頂模。 1、箱梁底模、箱體內模采用 15mm 厚腹膜竹膠板，箱梁懸挑弧形翼板采用 9mm 厚覆面竹膠板，模板尺寸為 1220*2440mm。梁底模板鋪設方向為橫向 2440，懸挑弧形翼板處為橫向 2440；箱梁底橫橋向鋪設 50*100 方木，懸挑翼板底順橋向鋪設 50*100 方木，間距均為不大于 200mm。 為保證箱梁外觀質量，方木賞析平面應提前進行壓刨處理，箱梁底模板拼縫必須與箱梁地板軸線平行或垂直，并使得模板拼縫縱、橫橋向均為直線。兩相鄰模板表面高低差不超過 2mm，用靠尺驗收，表面平整度不超過 3mm。 箱梁底模板的鋪設應根據箱梁地板的曲面變化調整支托的高度，主楞安裝前應著重 23 檢查主楞質量，確保主楞受力性能，主楞安裝后還應檢查上平面是否水平，并 利用頂托的調節(jié)螺絲進行調整，保證主楞呈水平狀態(tài)。次楞應根據曲面的要求下料，按照設定間距縱向固定在主楞上，并檢查次楞上平的標高和成弧狀態(tài)，并進行調整，待次楞檢查滿足要求后方可鋪釘模板，模板鋪釘應嚴密，接縫處無起臺現象。 2、頂板底模板為了能夠滿足拆除箱室內支架及模板，在梁面板上跨梁端支座約 1/4處預留 800*1500mm 孔洞，四周預留鋼筋。待預應力鋼束張拉完畢、預應力孔道壓漿完成后，焊接頂板鋼筋，吊模封閉洞口。 3、箱室內模由箱室內側模板和箱室內頂模板組成，箱室內頂模板安裝待箱室內側模板拆除后方能開始施工，箱 室內腹板側模之間采用對拉螺栓加固、鋼管支架進行支撐。模板組裝必須牢固，拼縫必須嚴密，在澆筑混凝土時保證不位移、不變形、不漏漿。模板拼縫間隙不得大于 2mm，且縫隙處必須粘貼海綿膠條，防止漏漿影響外觀；相鄰模板拼縫錯臺不得超過 2mm。 4、側模與底模的交界處采用底包幫，側板根部外側用木板固定，防止交接處模板移動、漏漿。側板方木加固措施為豎向布置，外側用鋼管支撐加固，配合斜撐加固。底板模板直接用釘在鋪好的方木上。 腹板的模板應根據箱梁的高度變化下料，將次楞方木按間距 200mm 釘在模板上，模板安裝后應檢查垂直度和平 整度，與底模的拼接應嚴密不得有縫隙，然后安裝對拉螺栓，用山形扣套住模板主楞（雙鋼管）并用螺絲擰緊，在模板的的外側架設鋼管支撐架，防止模板傾斜移位。腹板模板的安裝應與鋼筋綁扎施工和預應力鋼絞線套管安裝施工緊密配合，做好工序銜接，避免相互影響。 外側腹板模板接縫背面設置豎向方木頂撐。保證接縫平順不漏漿。箱梁腹板模板采用 15mm 覆面竹膠合板，模板次楞采用 50*100mm 方木，豎向設置，水平間距 200mm.；主楞采用兩根 48*3.5 鋼管，水平設置，豎向間距 700800mm。腹板兩側主楞采用16 對拉螺栓拉結、固 定，水平間距 600，以增強腹板模板及楞木的抗彎能力。 24 主線橋箱梁標準斷面內腹板模板支設圖 單位：cm與主筋焊接抗浮 1 6 對拉螺栓 6 0 1 6 對拉螺栓 6 0與主筋焊接 與主筋焊接施工縫 施工縫施工縫 施工縫 1 6 螺桿 1 0 0與主筋焊接抗浮與主筋焊接抗浮 1 6 螺桿 1 0 0 1 6 螺桿 1 0 0 1 6 螺桿 1 0 0 1 6 螺桿 1 0 0 與主筋焊接抗浮匝道橋箱梁內腹板模板支設圖單位：c m施工縫 施工縫 1 6螺桿100 5、翼板底模與底板底模一樣，在支撐架上安裝主次楞，在次楞方木上安裝底模，底模板各種接縫要嚴密不漏漿，在模板接縫處貼上海綿膠條，防止漏漿。 6、箱梁模板由底模、側模、內側模以及內頂模四部分組成，分兩次安裝。先施工底板和腹板，施工縫留設位置詳見上圖，因此模板先安裝底板、腹板、翼板，澆筑完底板和腹板混凝土，其強度達到 30%后，拆除內側模板；然后安裝定模板，澆筑頂板混凝土，在頂板砼強度達到 80%以上時拆除內頂模。 10.4 模板的拆除 1、 模板拆除前必須 申請辦理拆模手續(xù)，待砼強度報告出來后，砼達到拆模強度模板方可拆除。 2、 模板拆除前要向操作班組進行安全技術交底，在作業(yè)范圍 內 設安全警戒線 并懸掛警示牌，拆 除時派專人看守。 3、 側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時方可拆除，底模應按混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范的有關規(guī)定執(zhí)行。 4、 模板拆除的順序和方法，遵循先支后拆，后支先拆；先拆非承重部位，后拆承 25 重部位；自上而下的順序。拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。模板要隨拆隨運，嚴禁隨意拋擲。不得留有未拆除的懸空模板。 5、 拆模時，操作人員應站在安全處，以免發(fā) 生事故，等該片模板全部拆除后，再將模板、配件、支架等運出。 6、 拆下的模板、配件等嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，也可用帶鉤的繩子往下 傳送 ，以防止模板變形和損壞。 7、 模板拆除 后 ，要運至指定地點，并做到及時清理、維修和涂刷好隔離劑，修整后的模板要按編碼放整齊，以備待用。模板堆放高度不得超過 1.60米。 8、 拆除模板作業(yè)比較危險，防止落物傷人，應設置警戒線，有 明 顯標志，并設專門監(jiān)護人員。 10.5 模板安拆安全措施 1、 工程施工中，運輸小車的通道應堅固，腳手架應將荷載傳遞到建筑結構上，腳手板應鋪平綁牢便于小車運行，通 道兩側設置防護欄桿及擋腳板。 2、 鋪設模板時，板底 楞木 要及時 用 鉛絲和支撐系統(tǒng)扎牢，不得虛放。 3、 支模時要按要求搭高護欄及安全操作臺，操作臺上設腳手板，不得站在鋼管上操作。 4、 進入施工現場操作，必須配戴好安全帽及安全帶。 5、 有大霧、雨、雪、六級以上大風天氣，應停止施工。 6、 模板制作區(qū)要禁止吸煙，并設置消防設施。 7、 模板拆除作業(yè)完工前，不準留下松動和懸掛的模板。拆下的模板應及時運送到指定地點存放。 8、 模板 拆 除 前，必須向施工班組進行詳細的書面安全技術交底。 10.6 支架、模板安拆應急預案 1、 組織保 障體系 （ 1）應急救援領導小組 組 長：王玉杰（項目經理） 是應急救援領導小組第一責任人，負責緊急情況處理的指揮工作。 副組長：董?。椖扛苯浝恚┦菓本仍谝粓?zhí)行人，負責緊急情況處理的具體實施和組織工作。 26 成 員： 任峰（項目副經理） 任寧波（技術負責人） 秦崇斌（施工負責人）張熙（施工員） 張永遠（施工員） 張坤（施工員） 覃忠（安全員） 吳云全（電工） （ 2）秦崇斌是腳手架及高處墜落事故應急第二負責人，負責相應事故救援組織工作的配合和事故 調查的配合工作。 2、 保障體系成員職責 （ 1）搶險組：組長：王玉杰 副組長：董健 成員：任寧波、秦崇斌、張永遠、張熙 張坤、張洋、袁振川 主要職責是：組織實施搶險行動方案，協調有關部門的搶險行動；及時向指揮部報告搶險進展情況。 （ 2）安全保衛(wèi)組：組長： 覃忠 成員： 吳云全 王珂 張振興 宋健 主要職責是負責事故現場的警戒，阻止非搶險救援人員進入現場，負責現場車輛疏通，維持治安秩序，負責保衛(wèi)搶險人員人身安全。 （ 3）后勤保障部：組長 ： 任峰 成員： 張永亮 李東慶 李君 許瑞青 主要職責是：負責調集搶險器材、設備；負責解決全體參加搶險救援工作人員的食宿問題。 （ 4）善后處理組：組長： 許輝 成員： 易明 主要職責是；負責做好對家屬的安撫工作，協調落實遇難者家屬撫恤金和受傷人員住院費問題；做好其他善后事宜。 （ 5）事故調查組：組 長： 王玉杰 副組長： 董健 任峰 成 員： 秦崇斌 張永遠 主要職責是：負責對事故現場的保護和圖紙的測繪，查明事故原因，確定事件的性質，提出應對措施，如確定為事故，提出對事故責任人的處理意見。 27 3、 腳手架及高處墜落事故應急處置 A、 腳手架出現變形事故征兆時的應急措施 (1)因地基沉降引起的腳手架局部變形。在雙排架橫向截面上架設八字或剪刀撐，隔一排立桿設一組，直到變形區(qū)外排。八字 撐 或剪刀撐下腳必須設在堅實、可靠的地基上。 （ 2）腳手架卸荷、拉接體系局部產生破壞，要立即按原方案制定的卸荷拉接方法將其恢復，并對已經產生變形的部位及桿件進行糾正。 B、 腳手架失穩(wěn)引起倒塌及造成人員傷亡時的應急措施 （ 1）迅速確定事故發(fā)生的準確位置、可能波及的范圍、腳手架損壞的程度、人員傷亡情況等，以根據不同情況進行處置 。 （ 2）劃出事故特定區(qū)域，非救援人員未經允許不得進入特定區(qū)域。迅速核實腳手架上作業(yè)人數，如有人員被坍塌的腳手架壓在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割壓住傷者的桿件，將傷員移出。如腳手架太重可用吊車將架體緩緩抬起，以便救人。如無人員傷亡，立即實施腳手架加固或拆除等處理措施。 C、 發(fā)生高處墜落事故的搶救措施 （ 1）救援人員首先根據傷者受傷部位立即組織搶救，促使傷者快速脫離危險環(huán)境，送往醫(yī)院救治，并保護現場。察看事故現場周圍有無其他危險源存在。 （ 2）在搶救傷員的同時迅速向上級報告事故現場情況。 （ 3）搶救受傷人員時幾種情況的處理： 如確認人員已死亡，立即保護現場。 如發(fā)生人員昏迷、傷及內臟、骨折及大量失血： a立即聯系 120 急救車或距離現場最近的醫(yī)院。 b 外傷大出血：急救車未到前，現場采取止血措施。 c 骨折：注意搬運時的保護，對昏迷、可能傷及脊椎、內臟或傷情不祥者一律用擔架或平板，禁止用摟、抱、背等方式運輸傷員。 一般性傷情送往醫(yī)院檢查，紡織破傷風。 4、 觸電事故應急處置 觸電急救的要點是動作迅速，救護得法，切不可驚慌失措，束手無策。要貫徹“迅速、就地、正確、堅持”的觸電急救八字方針。發(fā) 現有人 觸電，首先要盡快使觸電者脫離電源，然后根據觸電者的具體癥狀進行對癥施救。 28 脫離電源的基本方法有： a) 將出事附近電源開關閘刀拉掉、或將電源插頭拔掉，以切斷電源。 b) 用干燥的絕緣木棒、竹竿、布帶等物將電源線從觸電者身上撥離或者將觸電者撥離電源。 c) 必要時可用絕緣工具（如帶有絕緣柄的電工鉗、木柄斧頭以及鋤頭）切斷電源線。 d) 救護人可戴上手套或在手上包纏干燥的衣服、圍巾、帽子等絕緣物品拖拽觸電者，使之脫離電源。 e) 如果觸電者由于痙攣手指 被 導線纏繞在 身上，救護人先用干燥的木板塞進觸電者身下使其與地絕緣來隔斷入地電流，然后再采取其它辦法把電源切斷。 f) 如果觸電者觸及斷落在地上的帶電高壓導線，且尚未確 定 線路無電之前，救護人員不得進入斷落地點 810 米的范圍內，以防止跨步電壓觸電。進入該范圍的救護人員應穿上絕緣靴或臨時雙腳并攏跳躍地接近觸電者。觸電者脫離帶電導線后，應迅速將其帶至 810 米以外立即開始觸電急救。只有在確證線路已經無電，才可在觸電者離開觸電導線后就地急救。 在使觸電者脫離電源時應注意的事項： a)未采取絕緣措施前，救護人不得直接觸及觸電者的皮膚和潮濕的衣服。 b) 嚴禁救護人直接用手推、拉和觸摸觸電者，救護人不得采用金屬或 其他絕緣性能差的物體（如潮濕木棒、布帶等）作為救護工具。 c) 在拉拽觸電者脫離電源的過程中，救護人宜用單手操作，這樣對救護人比較安全。 d) 當觸電者位于高位時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后，墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。 e) 夜間發(fā)生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。 觸電者未失去知覺的救護措施： 應讓 觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并派人嚴密觀察，同時請醫(yī)生前來或送往醫(yī)院診治。 觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸的搶救 措施： 應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，四周不要圍人，保持空氣流通，冷天應 29 注意保暖，同時立即請醫(yī)生前來或送醫(yī)院診治。若發(fā)現觸電者呼吸困難或心跳失常，應立即 人 工呼吸及胸外心臟擠壓。 對“假死”者的急救措施： 當判斷觸電者呼吸和心跳停止時，應立即按心肺復蘇法搶救。方法如下： a)通暢氣道。 第一，清除口中異物。使觸電者仰面躺在平硬的地方迅速解開其領扣、圍巾、緊身衣和褲帶 。如發(fā)現觸電者口內有食物、假牙、血塊等異物，可將其身體及頭部同時側轉，迅速用一只手指或兩只手指交叉從口角處插入，從口中取出異物，操作中要注意防止將異物推到咽喉深處。 第二，采用仰頭抬頰法暢通氣道。操作時，救護人用一只手放在觸電者前額，另一只手的手指將其頜骨向上抬起，兩手協同將頭部推向后仰，舌根自然隨之抬起、氣道即可暢通。為使觸電者頭部后仰，可于其頸部下方墊適量厚度的物品，但嚴禁用枕頭或其他物品墊在觸電者頭下。 b)口對口（鼻）人工呼吸。使病人仰臥，松解衣扣和腰帶，清除傷者口腔內痰液、嘔 吐物、血塊、泥土等，保持呼吸道暢通。救護人員一手將傷者下頜托起，使其頭盡量后仰，另一只手捏住傷者的鼻孔，深吸一口氣，對住傷者的口用力吹氣，然后立即離開傷者口，同時松開捏鼻孔的手。吹氣力量要適中，次數以每分鐘 16 18 次為宜。 c)胸外心臟按壓：將傷者仰臥在地上或硬板床上，救護人員跪或站于傷者一側，面對傷者，將右手掌置于傷者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后壓向脊柱，隨后將手腕放松，每分鐘擠壓 60 80 次。在進行胸外心臟按壓時，宜將傷者頭 放低以利靜脈血回流。若傷者同時拌有呼吸停止，在 進行胸外心臟按壓時，還應進行人工呼吸。一般做四次胸外心臟按壓，做一次人工呼吸。 30 附件 ：模板支架 體系 設計 計算 一、選取計算單元 根據箱梁設計、以及箱梁支架布置特點，擬截取箱梁以下部位為計算單元，對其模板支架體系進行驗算： 1、箱梁底板 （ 1）設計特點：底板厚 25cm、頂板厚 25cm。 （ 2）模板支架特點：底模板厚度 18mm、次龍骨 50 100mm 方木間距 200mm、主龍骨為雙鋼管、其下立桿間距為 900 900mm。 2、箱梁翼板 （ 1）設計特點：翼板平均厚度為 370mm （ 2）模板支架特點：底模板厚度 18mm、次龍骨 50 100mm 方木間距 200mm、主龍骨為雙鋼管、其下立桿間距為 1200 900mm。 3、箱梁腹板 （ 1）設計特點：腹板高 1.5m，腹板厚 0.45mm。 （ 2）模板支架特點：底模板厚度 18mm、次龍骨 50 100mm 方木間距 200mm、主龍骨為雙鋼管、其下立桿間距為 600 900mm。 注：該計算單元模型選取第 七 聯跨中箱梁。 二 、箱梁 底板 2.1 參數信息 1.模板支架參數 橫向間距或排距 (m):0.90；縱距 (m):0.90；步距 (m):0.90； 立桿上端伸出至模板支撐點長度 (m):0.25；模板支架搭設高度 (m):8.585； 采用的鋼管 (mm):483. 5（考慮銹蝕按壁厚 3.0 驗算） ；板底支撐連接方式 :方木支撐； 2.荷載參數 模板與木板自重 (kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重 (kN/m3):25.000； 施工均布荷載標準值 (kN/m2):2.500； 3.材料參數 面板采用膠合面板，厚度為 18mm；板底支撐采用方木； 31 面板彈性模量 E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值 (N/mm2):13； 木方抗剪強度設計值 (N/mm2):1.400；木方的間隔距離 (mm):200.000； 木方彈性模量 E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值 (N/mm2):13.000； 木方的截面寬度 (mm):50.00；木方的截面高度 (mm):100.00； 托梁材料為：鋼管 (雙鋼管 ) :48 3.5 ； 4.箱梁 參數 箱梁 的計算厚度 (mm):500.00； 圖 2 箱梁 支撐架荷載計算單元 2.2 模板面板計算 面板為受彎構件 ,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度 1m的面板作為計算單元 面板的 截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為： W = 100 1.82/6 = 54 cm3； I = 100 1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 1、荷載計算 32 (1)恒荷載 為鋼筋混凝土 箱梁 和模板面板的自重 (kN/m)： q1 = 25 0.5 1+0.35 1 = 12.85 kN/m； (2)活荷載為施工人員及設備荷載 (kN)： q2 = 2.5 1= 2.5 kN/m； 2、強度計算 最大彎矩考慮為 恒荷載 與活 荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 : 其中： q=1.2 12.85+1.4 2.5= 18.92kN/m 最大彎矩 M=0.1 18.92 0.22= 0.07568 kN m； 面板最大應力計算值 = 75680/54000 = 1.401 N/mm2 ； 面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2； 面板的最大應力計算值為 1.401 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求 ! 3、撓度計算 撓度計算公式為 其中 q = 12.85kN/m 面板最大撓度計算值 v = 0.677 12.85 2004/(100 9500 486000)=0.03 mm； 面板最大允許撓度 V=200/ 250=0.8 mm； 面板的最大撓度計算值 0.03 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求 ! 2.3 模板支撐方木的計算 方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 : W=5 10 10/6 = 83.33 cm3； I=5 10 10 10/12 = 416.67 cm4； 33 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重 (kN/m)： q1= 25 0.2 0.5 = 2.5 kN/m； (2)模板的自重線荷載 (kN/m): q2= 0.35 0.2 = 0.07 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振 搗 混凝土時產生的荷載 (kN)： p1 = 2.5 0.2 = 0.5 kN/m； 2.強度驗算 : 最大彎矩考慮為 恒 荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 : 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2 (2.5 + 0.07)+1.4 0.5 = 3.784 kN/m； 最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1 3.784 0.92 = 0.307 kN.m； 最大支座力 N = 1.1 q l = 1.1 3.784 0.9 = 3.746 kN ； 方木最大應力計算值 = M /W = 0.30710 6/83333.33 = 3.678 N/mm2； 方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2； 方木的最大應 力計算值為 3.678 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求 ! 3.抗剪驗算： 截面抗剪強度必須滿足 : T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 : Q =0.6 ql= 0.6 3.784 0.9 = 2.043 kN； 方木受剪應力計算值 T = 3Q/2bh = 3 2.043 103/(2 50 100) = 0.613 34 N/mm2； 方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2； 方木的受剪應力計算值 0.613 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求 ! 4.撓度驗算 : 最大撓度考慮為 恒 荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下 : 均布荷載 q = q1 + q2 = 2.57 kN/m； 最大撓度計算值 = 0.6772.57900 4 /(10095004166666.667)= 0.288 mm ； 最大允許撓度 V=900/ 250=3.6 mm； 方木的最大撓度計算值 0.288 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求 ! 2.4 托梁 （主楞） 材料計算 托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算； 托梁采用：鋼管 (雙鋼管 ) :48 3.5 ； W=8.98 cm3； I=24.38 cm4； 集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力， P = 3.746 kN； 托梁計算簡圖 35 托梁計算彎矩圖 (kN.m) 托梁計算變形圖 (mm) 托梁計算剪力圖 (kN) 最大彎矩 Mmax = 1.529 kN.m ； 最大變形 Vmax = 1.704 mm ； 最大支座 反 力 Qmax = 18.628 kN ； 最大應力 = 1529346.55/8980 = 170.306 N/mm2 ； 托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2； 托梁的最大應力計算值 170.306 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求 ! 托梁的最大撓度為 1.704mm 小于 900/250 與 10 mm,滿足要求 ! 36 2.5 模板支架立桿荷載標準值 (軸力 ) 作用于模板支架的荷載包括 恒 荷載、活荷載和風荷載。 1.恒 荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重 (kN)： NG1 = 0.158 8.585 = 1.349 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄 A。 (2)模板的自重 (kN)： NG2 = 0.35 0.9 0.9 = 0.284 kN； (3)鋼筋混凝土 箱梁 自重 (kN)： NG3 = 25 0.5 0.9 0.9 = 10.125 kN； 經計算得到， 恒荷載 標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 11.757 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振 搗 混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.9 0.9 = 3.645 kN； 3.不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 19.212 kN； 2.6 立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 : 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值 (kN) ： N = 19.212 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 lo/i 查表 得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm) ： i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量 (抵抗矩 )(cm3)： W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計算 l0 = h+2a 37 k1- 計算長度附加系數，取值為 1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3； u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = 0.25 m； 上式的計算結果： 立桿計算長度 L0 = h+2a = 0.9+0.25 2 = 1.4 m； L0/i = 1400 / 15.9 = 88 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn) 定系數 = 0.673 ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ； =19211.512/ （ 0.673 424） = 67.326 N/mm2； 鋼管立桿的最大應力計算值 = 67.326 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表 1取值 1.243； k2 - 計算長度附加系數， h+2a = 1.4 按照表 2取值 1.027 ； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243 1.027 (0.9+0.25 2) = 1.787 m； Lo/i = 1787.185 / 15.9 = 112 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 = 0.502 ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ； =19211.512/ （ 0.502 424） = 90.259 N/mm2； 鋼管立桿的最大應力計算值 = 90.259 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 38 以上表參照 杜榮軍 : 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。 2.7 立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值 : fg = fgk kc = 170 1=170 kpa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數： kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A =19.212 0.14=137.225 kpa ； 其中 ，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ： N = 19.212 kN； 基礎底面面積 ： A = 0.14 m2 。 p=137.225 fg=170 kpa 。地基承載力滿足要求！ 三 、 箱梁翼板 3.1 參數信息 : 1.模板支架參數 橫向間距 (m):1.20；縱距 (m):0.9；步距 (m):0.90； 立桿上端伸出至模板支撐點長度 (m):0.25；模板支架搭設高度 (m):10.30； 采用的鋼管 (mm):483. 5 ；板底支撐連接方式 :方木支撐； 2.荷載參數 模板與木板自重 (kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重 (kN/m3):25.000； 施工均布荷載標準值 (kN/m2):2.500； 39 4.材料參數 面板采用膠合面板，厚度為 18mm；板底支撐采用方木； 面板彈性模量 E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值 (N/mm2):13； 木方抗剪強度設計值 (N/mm2):1.400；木方的間隔距離 (mm):200.000； 木方彈性模量 E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值 (N/mm2):13.000； 木方的截面寬度 (mm):50.00；木方的截面高度 (mm):100.00； 托梁材料為：鋼管 (雙鋼管 ) :48 3.5； 5.箱梁 參數 箱梁 的計算厚度 (mm):370.00； 圖 2 箱梁 支撐架荷載計算單元 3.2 模板面板計算 : 面板為受彎構件 ,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度 1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為： W = 100 1.82/6 = 54 cm3； I = 100 1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 40 1、荷載計算 (1)恒荷載 為鋼筋混凝土 箱梁 和模板面板的自重 (kN/m)： q1 = 25 0.37 1+0.35 1 = 9.6 kN/m； (2)活荷載為施工人員及設備荷載 (kN)： q2 = 2.5 1= 2.5 kN/m； 2、強度計算 最大彎矩考慮為 恒荷載 與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 : 其中： q=1.2 9.6+1.4 2.5= 15.02kN/m 最大彎矩 M=0.1 15.02 0.22= 0.06 kN m； 面板最大 應力計算值 = 60080/54000 = 1.113 N/mm2 ； 面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2； 面板的最大應力計算值為 1.113 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求 ! 3、撓度計算 撓度計算公式為 其中 q = 9.6kN/m 面板最大撓度計算值 v = 0.677 9.6 2004/(100 9500 4166666.667)=0.003 mm； 面板最大允許撓度 V=200/ 250=0.8 mm； 面板的最大撓度計算值 0.003 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求 ! 3.3 模板支撐方木的計算 : 方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 : W=5 10 10/6 = 83.33 cm3； I=5 10 10 10/12 = 416.67 cm4； 41 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重 (kN/m)： q1= 25 0.2 0.37 = 1.85 kN/m； (2)模板的自重線荷載 (kN/m): q2= 0.35 0.2 = 0.07 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與 振搗 混凝土時產生的荷載 (kN)： p1 = 2.5 0.2 = 0.5 kN/m； 2.強度驗算 : 最大彎矩考慮為 恒荷載 與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 : 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2 (1.85 + 0.07)+1.4 0.5 = 3.004 kN/m； 最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1 3.004 1.22 = 0.433 kN.m； 最大支座力 N = 1.1 q l = 1.1 3.004 1.2 = 3.965 kN ； 方木最大應力計算值 = M /W = 0.433106/83333.33 = 5.191 N/mm2 ； 方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2； 方木的最大應力計算值為 5.191 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求 ! 3.抗剪驗算： 截面抗剪強度必須滿足 : T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 : Q =0.6ql=0.6 3.004 1.2 = 2.163 kN； 方木受剪應力計算值 T = 3 2.163 103/(2 50 100) = 0.649 N/mm2； 42 方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2； 方木的受剪應力計算值 0.649 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求 ! 4.撓度驗算 : 最大撓度考慮為 恒荷載 與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下 : 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.92 kN/m； 最大撓度計算值 = 0.6771.921200 4 /(10095004166666.667)= 0.681 mm； 最大允許撓度 V=1200/ 250=4.8 mm； 方木的最大撓度計算值 0.681 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.8 mm,滿足要求 ! 3.4 托梁 （主楞） 材料計算 : 托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算； 托梁采用：鋼管 (雙鋼管 ) :48 3.5； W=8.98 cm3； I=21.56 cm4； 集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力， P = 3.965 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖 (kN.m) 43 托梁計算變形圖 (mm) 托梁計算剪力圖 (kN) 最大彎矩 Mmax = 1.619 kN.m ； 最大變形 Vmax = 2.039 mm ； 最大支座力 Qmax = 19.718 kN ； 最大應力 = 1618800.929/8980 = 180.267 N/mm2 ； 托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2； 托梁的最大應力計算值 180.267 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求 ! 托梁的最大撓度為 2.039mm 小于 1200