行星運(yùn)動螺旋式混合機(jī)設(shè)計(jì)【2013年最新整理畢業(yè)論文】

黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 1 目 錄 摘要 Abstract 第 1 章 緒論 1 1.1 選題的背景及意義 2 1.2 國內(nèi)外研究狀況 2 第 2 章 機(jī)械傳動裝置的總體設(shè)計(jì) 3 2.1 分析和擬定傳動裝置的運(yùn)動 3 2.2 電動機(jī)的選擇 4 2.3 分配各級傳動比 4 2.3.1 自轉(zhuǎn)部分 4 2.3.2 計(jì)算自轉(zhuǎn)部分傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù) 5 2.3.3 公轉(zhuǎn)部分 6 2.3.4 計(jì)算公轉(zhuǎn)部分傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù) 7 2.4 本章小結(jié) 7 第 3 章 機(jī)械傳動件的設(shè)計(jì) 8 3 .1 帶輪的設(shè)計(jì)和校核 8 3 .2 齒輪的設(shè)計(jì)和強(qiáng)度校核 10 3.2.1 自轉(zhuǎn)部分高速級齒輪傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算 10 3.2.2 高速級 齒輪的校核 13 3.2.3 自轉(zhuǎn)部分低速級齒輪傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算 13 3.2.4 低速級 齒 輪的校核 16 3.2.5 公轉(zhuǎn)部分直齒輪設(shè)計(jì)與計(jì)算 17 3.2.6 直齒輪的校核 20 3 .3 公轉(zhuǎn)部分蝸桿傳動設(shè)計(jì)與計(jì)算 21 3.3. 1 蝸桿的校核 21 3 .4 軸的設(shè)計(jì)和校核 23 3.4.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 23 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 2 3.4.2 軸的最小直徑估算 24 3.4.3 各軸段直徑和長度的確定 25 3.4.4 軸承的選擇 27 3.4.5 鍵的選擇 28 3.4.6 軸的受力分析和剛度校核 28 3.4.7 軸承壽命核算 30 3.4.8 鍵校核 31 3.4.9 轉(zhuǎn)臂的校核 31 3 .5 本章小結(jié) 32 第 4 章 尺寸公差與配合的選用 33 4 .1 配合制的選擇 33 4 .2 公差等級的選擇 33 4 .3 配合的選擇 33 4 .4 本章小結(jié) 34 第 5 章 箱體的設(shè)計(jì) 35 5 .1 零件的位置尺寸 35 5 .2 軸承端蓋 35 5 .3 鑄鐵減速箱的結(jié)構(gòu)尺寸 36 5 .4 本章小結(jié) 37 第 6 章 設(shè)計(jì)結(jié)果 38 6 .1 各零件參數(shù)表 38 6 .2 本章小結(jié) 40 結(jié)論 41 參考文獻(xiàn) 42 致謝 44 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 3 摘 要 混合單元操作廣泛應(yīng)用于化工、醫(yī)藥、食品、粉末冶金、涂料、電子、軍工、材料等領(lǐng)域及新材料技術(shù)領(lǐng)域 , 為保證固體粉末特別是對于有一定潮濕度和團(tuán)聚粘結(jié)傾向的半干粉料之間的均勻混合，混合機(jī)械設(shè)備的選擇至關(guān)重要。 國產(chǎn)優(yōu)質(zhì)混合機(jī)基本上以采用上世紀(jì) 80 年代由合肥輕機(jī)（合肥中辰前身）引進(jìn)的日本三菱技術(shù)為主。但這一技術(shù)在大量產(chǎn)和自動化控制上已經(jīng)顯出不足。隨著飲料工業(yè)的持續(xù)、健康發(fā)展，國內(nèi)企業(yè)對高端設(shè)備的需求也在不斷增加，且一直依賴進(jìn)口。為了改變這一局面，我國憑借多年的研究、制作混合機(jī)的經(jīng)驗(yàn)， 組織技術(shù)力量在廣泛學(xué)習(xí)國外最新技術(shù)的基礎(chǔ)上。從 1990 年至今，混合機(jī)從無到有，并逐漸形成規(guī)模生產(chǎn)，已廣泛應(yīng)用于生產(chǎn)實(shí)踐中并且已有少量出口。在設(shè)計(jì)過程中，努力實(shí)現(xiàn)混合機(jī)的混合速度快、混合效果好。 本次設(shè)計(jì)的行星運(yùn)動螺旋式混合機(jī)主要用于粉體混合。它的執(zhí)行機(jī)構(gòu)有兩部分；一是通過三對錐齒輪傳動的自轉(zhuǎn)部分，二是由一對直齒輪和一對蝸輪蝸桿傳動的公轉(zhuǎn)部分。該機(jī)的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)，其主要設(shè)計(jì)內(nèi)容是傳動裝置的設(shè)計(jì)，電動機(jī)的選擇，減速器的設(shè)計(jì)，攪拌器的設(shè)計(jì)以及箱體的簡單設(shè)計(jì)。最后進(jìn)行總體的裝配，達(dá)到設(shè)計(jì)的要求，本設(shè)計(jì)說明書對其 進(jìn)行了詳細(xì)的闡述。 關(guān)鍵詞： 混合機(jī)；行星運(yùn)動；自轉(zhuǎn)；公轉(zhuǎn)；減速器；螺旋 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 4 ABSTRACT Mixers are widely used in high-tech fields of chemicals, medication, food industry, powder and metallurgy, paints, electronics, military and materials. In order to warrantee the mild blend between powder of humidity and half-dried with tendency of aggregative cohersion, it is critical to choose the right blending machine.Domestic quality mixers are basically to use the last century 80 s the Hefei light machine (predecessor of the Hefei zhongchen) introduced by Japan Mitsubishi technology . But this technique has shown less than in a lot of production and Automation control .With the sustained and healthy development of the beverage industry, domestic enterprises increasing demand for high-end devices, and has relied on imports.In order to change this situation, with many years of experience in research, production mixer, organizational technology in a wide range of study abroad on the basis of the latest technologies.From 1990 to the present, mixing machine from scratch, and gradually achieve scale production, has been widely applied in practice and has a limited number of exports.During the design process to achieve mixer mixing speed, blend well. In this design the blending machine of spiral type with planetary motion is mainly used in blending different powders. There are two actuators in this machine, one is the autorotation driven by three pair of bevel gear, the other is the revolution driven by a pair of straight and worm gear transmission. And the main parts of this design are about the design of drive and decelerator, choose of motor, design of blender and box. In the end the assembly of whole parts and the requirement of design are elaborated. Key words: Blender； Planetary motion； Autorotation； Revolution； Decelerator； Helicism 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 5 第 1章 緒 論 1.1 選題背景及意義 混合單元操作廣泛應(yīng)用于化工、醫(yī)藥、食品、粉末冶金、涂料、電子、軍工、材料等領(lǐng)域及新材料技術(shù)領(lǐng)域，為保證固體粉末特別是對于有一定潮濕度和團(tuán)聚粘結(jié)傾向的半干粉料之間的均勻混合，混合機(jī)械設(shè)備的選擇至關(guān)重要。隨著納米技術(shù)的發(fā)展 ,粉體混合更顯示出它的重要性。 本次設(shè)計(jì)的行星運(yùn)動螺旋式混合機(jī) ，它的容器呈圓錐形，有利于粉料下滑。容器內(nèi)螺旋攪拌器軸平行于容器壁母線，上端通過轉(zhuǎn)臂與螺旋驅(qū)動軸連接。當(dāng)驅(qū)動軸轉(zhuǎn)動時(shí) ，攪拌除自轉(zhuǎn)外，還被轉(zhuǎn)臂帶著公轉(zhuǎn) ，這樣就使被混合物料既能產(chǎn)生垂直方向的流動，又能產(chǎn)生水平方向的位移，而且攪拌器還能消除靠近容器內(nèi)壁附近的滯留層。因此這種混合機(jī)的混合速度快、混合效果好。很有研究的意義 。 1.2 國內(nèi)外研究狀況 國產(chǎn)優(yōu)質(zhì)混合機(jī)基本上以采用上世紀(jì) 80 年代由合肥輕機(jī)（合肥中辰前身）引進(jìn)的日本三菱技術(shù)為主 ， 但這一技術(shù)在大產(chǎn)量和自動化控制上已經(jīng)顯出不足 1。隨著飲料工業(yè)的持續(xù)、健康發(fā)展，國內(nèi)企業(yè)對高端設(shè)備的需求也在不斷增加，且一直依賴進(jìn)口。 為了改變這一局面，我國憑借多年研究、制作混合機(jī)的經(jīng)驗(yàn)，組織 技術(shù)力量在廣泛學(xué)習(xí)國外最新技術(shù)的基礎(chǔ)上，從 1990 年至今，混合機(jī)從無到有 ,并逐漸形成規(guī)模生產(chǎn)，已廣泛應(yīng)用于生產(chǎn)實(shí)踐中并且已有少量出口 2。螺旋錐形混合機(jī)是我國設(shè)計(jì)制造的固體粉粒混合的新機(jī)種，經(jīng)過數(shù)十年發(fā)展，已形成系列產(chǎn)品 3。隨著應(yīng)用范圍的擴(kuò)大，1995 年蘭化公司化工機(jī)械廠借蘭化合成橡膠廠 ABS 裝置改擴(kuò)建之際，自行開發(fā)、研制出具有目前先進(jìn)技術(shù)水平的 LHSY-11.5N 雙螺旋錐形混合機(jī)。 1997 年初，該機(jī)正式投入使用。截止目前，該混合機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)正常、性能穩(wěn)定，整機(jī)各項(xiàng)指標(biāo)均達(dá)到設(shè)計(jì)要求。我國混合機(jī)正向著更好更 接近世界在發(fā)展 3。 間歇、連續(xù)進(jìn)料混合機(jī)械以及單螺桿和雙螺桿擠出器是十九世紀(jì)末發(fā)展起來的混合器，主要用于食品工業(yè)和潤滑油的抽提，隨著橡膠工業(yè)和汽車輪胎工業(yè)的發(fā)展，二十世紀(jì)初逐漸發(fā)展起密封系統(tǒng)的擠出機(jī)，錯流雙螺桿混合器也隨之產(chǎn)生，直到 1980年對于間歇和連續(xù)混合器的機(jī)理研究才逐漸發(fā)展起來。工程師們面對許多問題，如具有分離功能回旋軸混合器、含有絞合回旋桿分離器等的設(shè)計(jì)。眾多的連續(xù)式混合器的設(shè)計(jì)越來越復(fù)雜，這些系統(tǒng)可以實(shí)現(xiàn)單螺旋擠出、錯流雙螺旋桿擠出的效能，并且可黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 6 以混合非常多的物種，這些混合器各有特點(diǎn)和優(yōu)缺點(diǎn) ，適用于不同的場合 4。 德國 Respecta 公司推出的 Vacu Cast 多組件混合機(jī)可進(jìn)行低壓排空且混合均勻，可將準(zhǔn)確測量的混合物從一混合噴嘴噴射到模腔里，還可以直接將混合物注射到模腔內(nèi)，該機(jī)與其他混合機(jī)相比其優(yōu)點(diǎn)是，混合固體和液體物質(zhì)以及排空工序均在單一組件內(nèi)進(jìn)行。 Vacu Cast 混合機(jī)生產(chǎn)的混合物、填充劑和粘合劑的表面濕潤度極佳特別是對粉狀顆粒不但能提高成品的拉伸力而且能提高抗腐蝕性 4。 在美國靜止型混合機(jī)已經(jīng)成為現(xiàn)在的主流。該機(jī)結(jié)果簡單、無死角很適合食品加工，它再現(xiàn)性良好、可準(zhǔn)確的 實(shí)現(xiàn)均勻混合，而且省維修費(fèi)用、省能源、省空間機(jī)體具有豐富的多樣性 4。 混合機(jī)的專業(yè)廠家關(guān)東混合機(jī)工業(yè)公司，開始出售一種升降型立式混合機(jī)，該機(jī)大大改善了作業(yè)條件，符合衛(wèi)生、安全標(biāo)準(zhǔn)。 KTM-200 處于上升位置時(shí)的全高是 2,1 SOmm,運(yùn)行時(shí) 1. 500mm，寬為 1.230mm，全長 1.700mmo 攪拌用電機(jī)容量是 7.SKW，升降用 1.SkW、采用 4 級調(diào)速，各種轉(zhuǎn)速均在 30300rpm內(nèi)設(shè)定，機(jī)體為不銹鋼，易于沖洗，為防灰塵，制成密封型，改善了安全、衛(wèi)生、作業(yè)環(huán)境。當(dāng)然，成本有所提高，該公司正在努力降低 成本，抑制價(jià)格上升 5。 另外，該公司還開始經(jīng)營使用冷卻介質(zhì)、在攪拌物料過程進(jìn)行冷卻的世界第一臺“強(qiáng)制冷卻螺旋混合機(jī) ”。至今冷卻是通過噴射冷風(fēng)式 CO:進(jìn)行的，該機(jī)通過冷卻介質(zhì)的流動，達(dá)到所希望的溢度，它還帶有表示物料溫度的溫度顯示裝置。包括全部規(guī)格的混合機(jī)、與攪拌容器、升降裝置等結(jié)合可實(shí)現(xiàn)自動化 3。 粉研公司正在經(jīng)營一種連續(xù)式噴射混合機(jī)。該機(jī)與供料器結(jié)合，在數(shù)秒內(nèi)可進(jìn)行粉狀物料的連續(xù)加沮、混煉、溶解、乳化，稱其為連續(xù)噴射混合裝置。該連續(xù)噴射混合裝置，采用了獨(dú)特的專利結(jié)構(gòu)，使氣液粉三相物 料通過噴射混合，比率、混合精度高，品質(zhì)均勻一致，依靠物料的通過使其自潔，因在密閉環(huán)境中作業(yè)，無粉塵，無噪音。與卜機(jī)連動容易實(shí)現(xiàn)無人化，可大幅度地提高品質(zhì)，降低成本 5。 連續(xù)式噴射混合裝置，采用獨(dú)特的連續(xù)加沮方式，實(shí)現(xiàn)了超過手排面的味道，在食品制造過程中，加濕、混煉、溶解是必要的過程，面團(tuán)等的制作左右著產(chǎn)品的質(zhì)量、成本。面團(tuán)制作的秘訣，首要的是優(yōu)質(zhì)的水，在不需施加力的數(shù)秒內(nèi)，使一粒粒均勻濕潤，使其釋放出天然的芳香，這樣即可作出超過手辮面的面。正確計(jì)量，均勻混是對所有坯料的要求，該機(jī)最先實(shí)現(xiàn)了這一理想 4。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 7 第 2 章 機(jī)械傳動裝置的總體設(shè)計(jì) 2.1 總體方案 傳動方案要滿足工作可靠、結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊湊、傳動效率、使用維護(hù)便利、工藝和經(jīng)濟(jì)性好等要求。 經(jīng)過分析與比較 ,決定采用如 圖 2.1 的 運(yùn)動方式： （ a） （ b） 1-主軸 2、 3-圓柱齒輪 4-蝸桿 5-蝸輪 6-轉(zhuǎn)臂 7-轉(zhuǎn)臂體 8、 9、 11、 12、 13、 14-圓錐齒輪 10-轉(zhuǎn)臂軸 15-攪拌器 圖 2.1 行星運(yùn)動螺旋式混合機(jī) 電動機(jī)通過 V 帶帶動 輪將動力輸入水平傳遞軸，使軸轉(zhuǎn)動，再由此分成兩路傳動，一路經(jīng) 1 對圓柱齒輪 2、 3，一對蝸輪蝸桿 4、 5 減速，帶動與蝸輪連成一體的轉(zhuǎn)臂 6旋轉(zhuǎn)，裝在轉(zhuǎn)臂上的螺旋攪拌器 15 隨著沿容器內(nèi)壁公轉(zhuǎn)。另一路是經(jīng)過三對圓錐齒輪8、 9、 11、 12、 13、 14 變換兩次方向及減速，使螺旋攪拌器繞本身的軸自轉(zhuǎn)。這樣就實(shí)現(xiàn)了螺旋攪拌的行星運(yùn)動。整個(gè)機(jī)構(gòu)的運(yùn)動路線如下： 齒輪 2/齒輪 3 蝸桿 4/蝸輪 5 轉(zhuǎn)臂 6 螺旋攪拌器公轉(zhuǎn) 軸 1 圓錐齒輪 8/圓錐齒輪 9 圓錐齒輪 11/圓錐齒輪 12 圓錐齒輪 13/圓錐 齒輪 14 螺旋攪拌 器自轉(zhuǎn) 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 8 (2.1)(2.2)(2.3)2.2 電動機(jī)的選擇 電動機(jī)的容量（功率）選得是否合適，對電動機(jī)的工作和經(jīng)濟(jì)性都有影響。當(dāng)容量小于工作要求時(shí)，電動機(jī)不能保證工作裝置的正常工作，或電動機(jī)因長期過載而過早損壞；容量過大則電動機(jī)的價(jià)格高，能量不能充分利用，且因經(jīng)常不在滿載下運(yùn)動，其效率和功率因數(shù)都較低，造成浪費(fèi)。 取 工作機(jī)的有效功率為 Pw=5.5kW 從電動機(jī)到工作機(jī)之間的總效率 總 = 431 2 6 =0.808 1為 V 帶的效率；2為軸承的效率；6為齒輪的效率 0p=wp=6.8 kW 由此選擇 Y1322S 2 型 Y 系列鼠籠三相異步電動機(jī)。 P額 =7.5 kW。其主要技術(shù)數(shù)據(jù)、外形和安裝尺寸見表 2.1 表 2.1 電動機(jī)主要技術(shù)數(shù)據(jù)、外形和安裝尺寸表 型號 額定功率 / kW 滿載轉(zhuǎn)速 r/min 最大轉(zhuǎn)矩（額定轉(zhuǎn)矩） Y1322S-2 7.5 2920 2.2 外形尺寸 / mmmmmm L(AB/2+AD)+HD 中心高 /mm H 安裝尺寸 /mm AB 軸伸尺寸 / mmmmmm DE 475350315 132 216140 3880 2.3 分配各級傳 動比 2.3.1 自轉(zhuǎn)部分 電動機(jī)選定后，根據(jù)電動機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速 n m及工作軸的轉(zhuǎn)速 n w即可確定傳動裝置的總傳動比 i=n m /n w =2930/70 =41.8 具體分配傳動比時(shí)，應(yīng)注意以下幾點(diǎn)： 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 9 (2.4)(2.5)(2.6)（ 1） 各級傳動的傳動比最好在推薦范圍內(nèi)選取，對減速傳動盡可能不超過允許的最大值。 （ 2） 應(yīng)注意使傳動級數(shù)少傳動機(jī)構(gòu)數(shù)少傳動系統(tǒng)簡單，以提高和減少精度的降低。 （ 3） 應(yīng)使各級傳動的結(jié)構(gòu)尺寸協(xié)調(diào)勻稱利于安裝，絕不能造成互相干涉。 （ 4） 應(yīng)使傳動裝置的外輪廓尺寸盡可能緊湊。 為了使主軸箱結(jié)構(gòu)緊湊，齒輪 傳動的外輪廓尺寸不宜過大，因而取傳動比 i 帶 =3則 i 減 = i/i帶 =41.8/3 =13.95 按展開式布置，取 i1齒 =1.4i2齒 計(jì)算得 1i 齒=4.42 2i 齒=3.16 2.3.2 計(jì)算自轉(zhuǎn)部分 傳動裝置 的運(yùn)動和動力參數(shù) I 軸 1n = 2930 9 7 6 . 7 r3mni 帶/min P1 = Po帶 = 7.5 0.96 = 7.2 kW T1 = 117 . 29 5 5 0 9 5 5 0 7 0 . 49 7 6 . 7pn Nm II 軸 由公式（ 2.4） n2= 119 7 6 . 7 2 2 1 r4 . 4 2ni 齒/min 由公式（ 2.5） P2 =1P軸承 齒輪 = 7.20.970.98 = 6.84 kW 由公式（ 2.6） T2 = 226 . 8 49 5 5 0 9 5 5 0 2 9 5 . 8221pn Nm 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 10 軸 n3=n2=221r/min 由公式（ 2.5） P3= P2軸承 齒輪 =16.840.970.98=6.5 kW 由公式（ 2.6） T3=336 . 59 5 5 0 9 5 5 0 221pn =280.97Nm 軸 由公式（ 2.4） n4=32221 7 0 r3 .1 6ni 齒/min 由公式（ 2.5） P4 = P3軸承 軸承 齒輪 = 18.460.970.98 = 6.2 kW 由公式（ 2.6） T4 = 446 . 29 5 5 0 9 5 5 0 8 4 2 . 970pn Nm 2.3.3 公轉(zhuǎn)部分 根據(jù) I 軸轉(zhuǎn)速 n 1及公轉(zhuǎn)軸的轉(zhuǎn)速 n 6即可確定傳動裝置的總傳動比 i=n 1 /n 6 =976.7/3 =325.57 ii i 直蝸=325.57 單級圓柱齒輪傳動比 i直 8 取 i=5.3 單級蝸桿傳動比 i蝸=10-80 所以 i蝸 = ii i 直蝸=325.57 5.3=61.4 計(jì)算得 i直 =5.3 i蝸 =61.4 2.3.4 計(jì)算公轉(zhuǎn)部分 傳動裝置 的運(yùn)動和動力參數(shù) I 軸 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 11 n1 = 976.7r /min P1 =7.2 kW T1 = 70.4Nm 蝸桿軸 由公式（ 2.4） n 蝸 = 1 9 7 6 . 7 1 9 5 . 3 r5 . 3ni 直/min 由公式（ 2.5） P 蝸 =1P軸承 齒輪 = 7.20.970.98 = 6.84 Kw 由公式（ 2.6） T蝸= P 6 . 8 49 5 5 0 9 5 5 0 3 3 4 . 51 9 5 . 3n 蝸蝸 Nm 公轉(zhuǎn)軸 由公式（ 2.4） n蝸= ni蝸蝸=3r/min 由公式（ 2.5） P公 = P蝸軸承 蝸桿 =6.840.720.98=4.83 kW 由公式（ 2.6） T公 = 4 . 8 39 5 5 0 9 5 5 03pn 公公=15375.5Nm 2.4 本章小結(jié) 分析并擬 定了混合機(jī)傳動裝置的運(yùn)動過程，根據(jù)設(shè)計(jì)要求計(jì)算并選擇了電動機(jī)的類型與型號，合理的分配了各級傳動比，通過計(jì)算得出了公轉(zhuǎn)部分和自轉(zhuǎn)部分各傳動軸的傳遞扭矩、功率和轉(zhuǎn)速。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 12 (3.1)(3.2)(3.3)(3.4) 第 3 章 機(jī)械傳動件的設(shè)計(jì) 3.1 帶輪的設(shè)計(jì)和校核 1、 選擇 V 帶的型號 取工作系數(shù) Ka=1.3 Pca=KaP=1.37.2=9.36 kW 查參考文獻(xiàn) 6得按 Pca=9.36 kW，1n=2920r/min 選 B 型 V 帶 2、 確定帶輪的直徑 選取小帶輪的直徑1dd=132mm 驗(yàn)算帶速 V=d1 1d60000N = 1 3 2 2 9 2 0 3 .1 460000 =20.25m/s 1dd為小帶輪直徑 1N為電動機(jī)轉(zhuǎn)速 V 在 5 25m/s 內(nèi)，合適。 dd2 =i(1- )dd1 =3(1-0.001)=392.4mm 為帶的滑動率，通常?。?1%-2%） dd2=375mm 3、 確定中心距 a 和帶長 Ld0 初選中心距 a0 0.7(dd1+dd2)a0 2(dd1+dd2) a0 =700mm 求 D 帶輪的計(jì)算長度 L0 L0=2a+121 2 03 . 1 4 ( )2 ( ) 2 4ddddddd d a 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 13 (3.5)(3.6)(3.7)(3.8)(3.9)(3.10) =2217.5mm 取 L0=2240mm 4、 計(jì)算中心距 a a=00 2ddLLa = 2 2 1 7 . 5 2 2 4 07002 =689mm 5、 確定中心距的調(diào)整范圍 maxa=a+0.03ld =689+0.032217.5 =755mm mina =a-0.015 ld =700-0.0152217.5 =667mm 6、 驗(yàn)算小帶輪的包角 1 1=180- (dd2 -dd1 )57.3/a =160.4 120 符合要求 7、 確定 V 帶的根數(shù) Z dd1=132mm 帶速 V=20.25m/s 傳動比 i=3 查表得 P0=3.83kW 功率增量 p =1.04kW =4.63 符合 取 Z=5 8、 計(jì)算 V 帶的初拉力 Q=0.10 /m = cao o lpZ p p K K 20 5 0 0 1 dvPF m vz 2.5（ ）K22 . 5 2 1 . 2 95 0 0 ( 1 ) 0 . 1 7 2 0 . 2 50 . 9 5 5 2 0 . 2 5 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 14 (3.11)=2232.71N =25232.71 =2293.1N Fmax=1.5Fq=3439.65N 9、 帶輪采用孔板式結(jié)構(gòu) 3.2 齒輪的設(shè)計(jì)和強(qiáng)度校核 3.2.1 自轉(zhuǎn)部分高速級齒輪傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算 1、 選擇齒輪的材料、熱處理、精度 (1) 齒輪材料及熱處理 大小齒輪材料均為 20CrMnTi。齒面滲碳淬火，齒面硬度為 5862HRC，有效硬化深度 0.50.9mm。經(jīng)參考文獻(xiàn) 9查得 l i m 1 l i m 2 1500hhMPa lim 1 lim 2FF=900MPa (2) 齒輪精度 按 GB/T10095-1998，選擇 8 級精度，齒跟噴丸強(qiáng)化。 2、 初步設(shè)計(jì)齒輪傳動的主要尺寸 因?yàn)橛昌X面齒輪傳動，具有較強(qiáng)的齒面抗點(diǎn)蝕能力，故先按齒跟彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，再校核齒面接觸疲勞強(qiáng)度。 (1) 計(jì)算小齒輪傳遞的扭矩 T = 1T =0.704 510 N mm (2) 確定齒數(shù) 因?yàn)槭怯昌X面，故取1Z=20，2Z=1i 1Z=20 4.41=88 傳動比誤差 i=21ZZ =4.4 4 . 4 1 4 . 4 0 . 0 0 34 . 4i =0.3% 5% 允許。 (3) 初選齒寬系數(shù)R 02 s i n 2qF z F 160.4sin 2黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 15 (3.12)(3.13)(3.14) R=b/R 設(shè)計(jì)時(shí)通常取R=13 又取12bb b 為錐齒輪工作寬度 R 為錐距 (4) 確定分錐角12 小齒輪分錐角 1=12arctan ZZ（ ） =12.93 大齒輪分錐角 2=90 13 =77.07 (5) 載荷系數(shù)tK 試選載荷系數(shù)tK=1.44 (6) 齒形系數(shù)FY和應(yīng)力修正系數(shù)SY 當(dāng)量齒數(shù) 111cosVZZ =17.5 222cosVZZ =335 查參考文獻(xiàn) 9得 1FY=2.97 1SY=1.52 2FY=2.06 2SY=1.97 (7) 許用彎曲應(yīng)力 安全系數(shù)FS=1.6 一般FS=1.41.8 工作壽命為 1 班制，三年，每年工作 300 天。 則小齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 1N=60hnkt= 6 0 1 9 7 6 . 7 ( 3 0 0 1 3 8 ) =8.439 810 則大齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 16 (3.15)(3.16)(3.17)(3.18)(3.19)12 NN u= 88.439 104.41=1.194 810 查參考文獻(xiàn) 9得 壽命系數(shù) 1 0.89NY 2 0.92NY 許用彎曲應(yīng)力 li mF F N FYS l i m 1 l i m 2 900FFMPa 所以 1 l i m 1 1F F N FYS = 9 0 0 0 .8 9 1 .6 =505.625MPa 2 l i m 2 2F F N FYS = 9 0 0 0 .9 2 1 .6 =517.5MPa (8) 計(jì)算模數(shù) nm 132214 ()(1 0 . 5 ) 1FSFRRYYKTZu 式中： 載荷系數(shù) K=1.44 齒數(shù)比 u=4.41 扭矩1T=1.998 510 N mm 齒形系數(shù)FY=2.97 齒寬系數(shù)R=1/3 應(yīng)力修正系數(shù)SY=1.52 3.21nm 查參考文獻(xiàn) 9得 ， 圓整標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)取 m=4.5。 (9) 初算主要尺寸 初算中心距 a=12( ) 2nm Z Z= 4 .5 (2 0 + 8 8 ) 2 =205mm 分度圓直徑 11nd m Z=4.5 20=90mm 22nd m Z=4.5 88=391mm 齒寬 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 17 (3.20)(3.21)(3.22)13b (取整 ) 2212 2nR m Z Z=203 12bb=65mm R=bR=0.32 (10) 驗(yàn)算載 荷系數(shù) K 圓周速度 116 0 1 0 0 0dnV =3.48m/s 查參考文獻(xiàn) 9得 動載系數(shù)VK=1.25 R=0.32 1b65mm 查參考文獻(xiàn) 9得 HK=1.074 又 b/h=2.2 nb m=6.57 查參考文獻(xiàn) 9得 齒向載荷分布系數(shù)FK 1.095 使用系數(shù)AK 工作機(jī)輕微沖擊，原動機(jī)均勻平穩(wěn)，所以查參考文獻(xiàn) 9得AK=1.25。 齒間載荷分布系數(shù)FK 1.0 載荷系數(shù) 1 . 7 8A V F HK K K K K 則 引用公式（ 3.17） m 13 221 4 ()(1 0 . 5 ) 1 FSFRR YYKTZu =4.0nm 所以滿足齒跟彎曲疲勞強(qiáng)度 。 3.2.2 齒輪的校核 設(shè)計(jì)的齒輪傳動在具體工作情況下，必須有足夠的工作能力，以保證在整個(gè)壽命期間不致失效，所以要對齒輪進(jìn)行校核。校核大齒輪 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 18 (3.23)H =314HERRKTZZdu 2（ 1-0.5 ） 由參考文獻(xiàn) 9確定 式中 各系數(shù) ： 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)HZ=2.5 彈性系數(shù)EZ=189.8 Mpa 載荷系數(shù) K=1.44 轉(zhuǎn)矩 T =0.704 510 N mm 齒寬系數(shù)R=0.33 分度圓直徑1d=391mm 齒數(shù)比 u =4.41 計(jì)算得H=538.5MPa H = limh NHZ S =1500 1.15 1.24=1391.1 MPa H H 所以齒輪完全達(dá)到要求。 3.2.3 自轉(zhuǎn)部分低速級齒輪傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算 1、 選擇齒輪的材料、熱處理、精度 (1) 齒輪材料及熱處理 大小齒輪材料均為 20CrMnTi。齒面滲碳淬火，齒面硬度為 5862HRC，有效硬化深度 0.50.9mm。經(jīng)參考文獻(xiàn) 9查得 l i m 1 l i m 2 1500hhMPa lim 1 lim 2FF=900MPa (2) 齒輪精度 按 GB/T10095-1998，選擇 8 級精度，齒跟噴丸強(qiáng)化。 2、 初步設(shè)計(jì)齒輪傳動的主要尺寸 因?yàn)橛昌X面齒輪傳動，具有較強(qiáng)的齒面抗點(diǎn)蝕能力，故先按齒跟彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，再校核齒面接觸疲勞強(qiáng)度。 (1) 計(jì)算小齒輪傳遞的扭矩 4T=8.43 510 N mm (2) 確定齒數(shù) 因?yàn)槭怯昌X面，故取1Z=17，2Z=1i 1Z=17 3.16=54 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 19 傳動比誤差 i=215717ZZ =3.176 由 公式（ 3.11） 3 . 1 6 3 . 1 7 6 0 . 0 0 53 . 1 7 6i =0.5% 5% 允許。 (3) 初選齒寬系數(shù)R R=b/R 設(shè)計(jì)時(shí)通常取R=13 又取12bb b 為錐齒輪工作寬度 R 為錐距 (4) 確定分錐角12 小齒輪分錐角 由 公式（ 3.12） 1=12arctan ZZ（ ） =17.47 大齒輪分錐角 2=70 17.47 =52.53 (5) 載荷系數(shù)tK 試選載荷系數(shù)tK=1.4 (6) 齒形系數(shù)FY和應(yīng)力修正系數(shù)SY 當(dāng)量齒數(shù) 由 公式（ 3.13） 111cosVZZ =17.82 222cosVZZ =179.876 查 參考文獻(xiàn) 9得 1FY=2.97 1SY=1.52 2FY=2.12 2SY=1.97 (7) 許用彎曲應(yīng)力 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 20 安全系數(shù)FS=1.6 一般FS=1.41.8 工作壽命為 1 班制，三年，每年工作 300 天。 則小齒 輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 由 公式（ 3.14） 1N=60hnkt= 6 0 1 7 0 ( 3 0 0 1 3 8 ) =4.032 710 則大齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 由 公式（ 3.15） 12 NN u= 88.439 104.41=1.28 710 查參 考文獻(xiàn) 9得 壽命系數(shù)121NNYY 許用彎曲應(yīng)力 li mF F N FYS l i m 1 l i m 2 900FFMPa 所以 由 公式（ 3.16） 1 l i m 1 1F F N FYS= 9 0 0 0 .8 9 1 .6 =562.5MPa 2 l i m 2 2F F N FYS = 9 0 0 0 .9 2 1 .6 =562.5MPa (8) 計(jì)算模數(shù) 由 公式（ 3.17） nm 132214 ()(1 0 . 5 ) 1FSFRRYYKTZu 式中： 載荷系數(shù) K=1.4 齒數(shù)比 u=3.16 扭矩1T=2.393 610 N mm 齒形系數(shù)FY=2.97 齒寬系數(shù)R=1/3 應(yīng)力修正系數(shù)SY=1.52 5.43nm 查參考文獻(xiàn) 9得 圓整標(biāo)準(zhǔn)模數(shù) 取 m=6 (9) 初算主要尺寸 初算中心距 由 公式（ 3.18） a=12( ) 2nm Z Z= 6 (17+ 54) 2 =213mm 分度圓直徑 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 21 由 公式（ 3.19） 11nd m Z=6 17=102mm 22nd m Z=6 54=324mm 齒寬 13b (取整 ) 由 公式（ 3.20） 2212 2nR m Z Z=169.83 12bb=55mm R=bR=0.333 (10) 驗(yàn)算載荷系數(shù) K 圓周速度 由 公式（ 3.21） 116 0 1 0 0 0dnV =0.376m/s 查參考文獻(xiàn) 9得 動載系數(shù)VK=1.02 R=0.333 1b55mm 查參考文獻(xiàn) 9得 HK=1.074 又 b/h=2.2 nb m=9.5 查參考文獻(xiàn) 9得 齒向載荷分布系數(shù)FK 1.081 使用系數(shù)AK 工作機(jī)輕微沖擊，原動機(jī)均勻平穩(wěn) ， 所以查參考文獻(xiàn) 9得AK=1.25。 齒間載荷分布系數(shù)FK 1.0 載荷系數(shù) 由 公式（ 3.22） 1 . 3 1A V F HK K K K K 則 由 公式（ 3.17） m 13 221 4 ()(1 0 . 5 ) 1 FSFRR YYKTZu =5.41nm 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 22 所以滿足齒跟彎曲疲勞強(qiáng)度 。 3.2.4 齒輪的校核 設(shè)計(jì)的齒輪傳動在具體工作情況下，必須有足夠的工作能力，以保證在整個(gè)壽命期間不致失 效，所以要對齒輪進(jìn)行校核。 大齒輪的數(shù)值大，取大齒輪校核。 大齒輪的彎曲強(qiáng)度 由 公式（ 3.23） H=314HERRKTZZdu 2（ 1-0.5 ） 由參考文獻(xiàn) 9確定 式中 各系數(shù) 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)HZ=2.5 彈性系數(shù)EZ=189.8 MPa 載荷系數(shù) K=1.4 轉(zhuǎn)矩 T =8.43 510 N mm 齒寬系數(shù)R=0.333 分度圓直徑1d=324mm 齒數(shù)比 u =3.16 計(jì)算得H=435.5Mpa H = limh NHZ S =1500 1.13 1.24=1366.9 MPa H H 所以齒輪完全達(dá)到要求。 3.2.5 公轉(zhuǎn)部分直齒輪設(shè)計(jì)與計(jì)算 1、 選擇齒輪的材料、熱處理、精度 (1) 齒輪材料及熱處理 大小齒輪材料均為 20CrMnTi。齒面滲碳淬火，齒面硬度為 5862HRC，有效硬化深度 0.50.9mm。經(jīng)參考文獻(xiàn) 10圖 l i m 1 l i m 2 1500hhMPa lim 1 lim 2FF=900MPa (2) 齒輪精度 按 GB/T10095-1998，選擇 8 級精度，齒跟噴丸強(qiáng)化。 2、 初步設(shè)計(jì)齒輪傳動的主要尺寸 因?yàn)橛昌X面齒輪傳動，具有較強(qiáng)的齒面抗點(diǎn)蝕能力，故先按齒跟彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 23 計(jì)，再校核齒面接觸疲勞強(qiáng)度。 (1) 計(jì)算小齒輪傳遞的扭矩 T = 1T =0.704 510 N mm (2) 確定齒數(shù) 因?yàn)槭怯昌X面，故取1Z=20，2Z=i 1Z=20 5.3=106。 傳動比誤差 i=219020ZZ =5.29 由公式（ 3.11） 5 . 3 5 . 2 90 . 0 0 25 . 2 9i =0.2% 5% 允許。 (3) 初選齒寬系數(shù)R R=0.9 (4) 載荷系數(shù)tK 試選載荷系數(shù)tK=1.3 (5) 齒形系數(shù)FY和應(yīng)力修正系數(shù)SY 查參考文獻(xiàn) 10得 1FY=2.97 1SY=1.52 2FY=2.20 2SY=1.78 (6) 許用彎曲應(yīng)力 安全系數(shù)FS=1.6 一般FS=1.41.8 工作壽命為 1 班制，三年，每年工作 300 天。 則小齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 由 公式（ 3.14） 1N=60hnkt= 6 0 1 9 7 6 . 7 ( 3 0 0 1 3 8 ) =8.439 810 則大齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 12 NN u = 88.439 105.3 =1.592 810 查參考文獻(xiàn) 10得 壽命系數(shù) 1 0.89NY 2 0.92NY 1 1NZ SH=1.0 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 24 (3.24)(3.25) 許用彎曲應(yīng)力 li mF F N FYS l i m 1 l i m 2900FFMPa 所以 由 公式（ 3.16） 1 l i m 1 1F F N FYS= 9 0 0 0 .8 9 1 .6 =500.625MPa 2 l i m 2 2F F N FYS= 9 0 0 0 .9 2 1 .6 =517.5MPa (7) 計(jì)算模數(shù) nm 13212 ()FSdFYYKTZ 式中： 載荷系數(shù) K=1.3 扭矩1T=2.393 610 N mm 齒形系數(shù)FY=2.97 齒寬系數(shù)d=0.9 應(yīng)力修正系數(shù)SY=1.52 1Z=20 2.51nm 查參考文獻(xiàn) 10得 圓整標(biāo)準(zhǔn)模數(shù) 取 m=3 (8) 初算主要尺寸 初算中心距 由 公式（ 3.18） a=12( ) 2nm Z Z= 3 (20+ 90) 2 =160.5mm 分度圓直徑 由 公式（ 3.19） 11nd m Z=3 20=60mm 22nd m Z=3 106=318mm 齒寬 11b d d =0.9 60=54mm (9) 驗(yàn)算載荷系數(shù) K 圓周速度 由 公式（ 3.21） 116 0 1 0 0 0dnV =2.60m/s 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 (3.26)(3.27) 查參考文獻(xiàn) 10得 動載系數(shù)VK=1.17 R=0.9 1b54mm 查參考文獻(xiàn) 10得 HK=1.074 又 b/h=2.2 nb m=8.5 查參考文獻(xiàn) 10得 齒向載荷分布系數(shù)FK 1.09 使用系數(shù)AK工作機(jī)輕微沖擊，原動機(jī)均勻平穩(wěn) ， 所以查參考文獻(xiàn) 10得AK=1.25。 齒間載荷分布系數(shù)FK 1.0 載荷系數(shù) 由 公式（ 3.22） 1 . 5 9A V F HK K K K K 則 m3ntKmk =2.68nm 所以滿足齒跟彎曲疲勞強(qiáng)度 。 3.2.6 齒輪的校核 設(shè)計(jì)的齒輪傳動在具體工作情況下，必須有足夠的工作能力，以保證在整個(gè)壽命期間不致失效，所以要對齒輪進(jìn)行校核。 大齒輪的數(shù)值大，取大齒輪校核。 大齒輪的彎 曲強(qiáng)度 H=11tHEKF uZZb d u 由參考文獻(xiàn) 10確定 式中 各系數(shù) 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)HZ=2.5 彈性系數(shù)EZ=189.8 MPa 載荷系數(shù) K=1.3 圓周力tF=3330N 分度圓直徑1d=318mm 齒數(shù)比 u =5.3 齒寬 b=54 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 26 (3.28)計(jì)算得H=260.5MPa H = limh NHZ S =1500 1.2 1.24=1451.7 MPa H100mm 時(shí)，單鍵槽增大 3，雙鍵槽增大 7； d 100mm 時(shí)，單鍵槽增大 5 7，雙鍵槽增大10 15。最后對 d 進(jìn)行圓整。 （ 1） 高速軸 材料選用 45 鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理硬度為 217-255HBS。按 扭矩強(qiáng)度計(jì)算，初步計(jì)算直徑查表 A=110。 dmin AnP3 =30.3mm 由于軸開鍵槽會削弱軸的強(qiáng)度，故需增大軸徑 5%-7% 所以最小軸徑min 32d mm。取1D=35mm 。 （ 2） 軸 材料選用 45 鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理硬度為 217-255HBS。按扭矩強(qiáng)度計(jì)算，初步計(jì)算直徑查表 A=110。 dmin AnP3 =48.9mm 由于軸開鍵槽會削弱軸的強(qiáng)度，故需增大軸徑 5%-7% 所以最小軸徑min 52d mm。取1D=55mm 。 （ 3） 軸 材料選用 45 鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理硬度為 217-255HBS。按扭矩強(qiáng)度計(jì)算，初步計(jì)算直徑查表 A=110。 dmin AnP3 =48.1mm 由于軸開鍵槽會削弱軸的強(qiáng)度，故需增大軸徑 5%-7% 所以最小軸徑min 50d mm。取1D=52mm 。 （ 4） 軸 材料選用 45 鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理硬度為 217-255HBS。按扭矩強(qiáng)度計(jì)算，初步計(jì)算直徑查表 A=110。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 30 dmin AnP3 =68mm 由于軸開鍵槽會削弱軸的強(qiáng)度，故需增大軸徑 5%-7% 所以最小軸徑min 74d mm取1D=75mm。 3.4.3 各軸段直徑和長度的確定 1、 各軸段的直徑 階梯軸各軸段直徑的變化應(yīng)遵循下列原則： （ 1）配合性質(zhì)不同的表面（包括配合表面與非配合表面），直徑應(yīng)有所不同 。 （ 2）加工精度、粗糙度不同的表面，一般直徑亦應(yīng)有所不同 。 （ 3）應(yīng)便于軸上零件的裝拆。 通常從初步估算的軸段最小直徑 dmin 開始，考慮軸上配合零部件的標(biāo)準(zhǔn)尺寸、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和定位、固定、裝拆、受力情況等對軸結(jié)構(gòu)的要求，一次確定軸段的直徑。具體操作時(shí)還應(yīng)注意以下幾個(gè)方面問題： （ 1）與軸承配合的軸頸，其直徑必須符合滾動軸承內(nèi)徑的標(biāo)準(zhǔn)系列。 （ 2） 軸上螺紋部分必須符合螺紋標(biāo)準(zhǔn)。 （ 3） 軸肩定位是軸上零件最方便可靠的定位方法。軸肩分定位軸肩和非定位軸肩，定位軸肩通常用于軸向力較大的場合。 （ 4）定位軸肩是為加工和裝配方便而設(shè)置的，其高度 沒有嚴(yán)格的規(guī)定。與軸上傳動零件配合的軸頭直徑，應(yīng)盡可能圓整成標(biāo)準(zhǔn)直徑尺寸系列。 （ 5）非配合的軸身直徑，可不取標(biāo)準(zhǔn)值，但一般應(yīng)取成整數(shù)。 2、 各軸段的長度 各軸段的長度決定于軸上零件的寬度和零件固定的可靠性，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意以下幾點(diǎn)： （ 1） 軸頸的長度通常于軸承的寬度相同。 （ 2） 軸頭的長度取決于與其相配合的傳動輪轂的寬度。 （ 3） 軸身長度的確定應(yīng)考慮軸上各零件之間的相互位置關(guān)系和拆裝工藝要求，各零件間的間距查參考文獻(xiàn) 10。 軸 軸 軸 軸 及蝸桿軸的布置方案與具體尺寸分別如圖所示 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 31 圖 3.1 軸 圖 3.2 軸 圖 3.3 軸 圖 3.4 軸 ?黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 32 (3.38)(3.39) 圖 3.5 蝸桿軸 3.4.4 軸承的選擇 選擇滾動軸承的類型，一般從載荷的大小、方向和性質(zhì)入手。在外廓尺寸相同的條件下，滾子軸承比球軸承承載能力大，時(shí)用于載荷較大或有沖擊的場合。當(dāng)承受純徑向載荷時(shí)，通常選用徑向接觸軸承或深溝球軸承；當(dāng)承受純軸向載荷時(shí)，通常選用推力軸承；當(dāng)承受較大徑向載荷和一定軸向載荷時(shí)，可選用角接觸球軸承。 根據(jù)軸的應(yīng)用場合可知，軸主要既受到的徑向力又受到軸向力。查詢常用滾動軸承的 性能和特點(diǎn)，選擇角接觸球軸承。角接觸球軸承的性能特點(diǎn)：當(dāng)量摩擦系數(shù)較小，高轉(zhuǎn)速時(shí)可用來承受較大的軸向負(fù)荷。 軸選擇 7010AC 軸選擇 7011AC 軸選擇 7012AC 軸選擇 7015AC 蝸桿軸選擇 7010AC 3.4.5 鍵的選擇 軸選擇 A 型鍵，公稱尺寸為分別為 10x90、 12x40。 軸選擇 鍵的 公稱尺寸為分別為 A18x60、 C16x28。 軸選擇 鍵的 公稱尺寸為分別為 C16x25、 16x32。 軸選擇 A 型鍵，公稱尺寸為 22x70。 蝸桿軸選擇 A 型鍵，公稱尺寸為 16x36。 3.4.6 軸的受力分析和剛度校核 對 軸來說 所受轉(zhuǎn)矩最大所以對它進(jìn)行校合。 4 8 4 2 .9 N mT 34442 2 8 4 2 . 9 1 0 1 6 5 3 0 N102tTF d 44 t a n c o s 1 6 5 3 0 t a n 2 0 c o s 1 4 6 2 0 0 Nr t nFF 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 33 m a x 131642 3 8 . 9 M P a 4 5 M P a0 . 1 7 5ee M W (3.40)(3.41)(3.42)(3.43)YXZR V1R H1R V1F 6tF 6rF 6aR H2 RV2T 61 2XYR V1R V1F 6rF 6aR H2 RV2T 6M VX2 1 3 2 N . m1 0 6 5 N . mM H1 4 0 0 N . mM 2 2 3 3 N . m1 6 4 2 N . mF 6tT2 2 5 6 N . ma)b)c)d)e)44 t a n 1 4 4 1 2 1 NatFF 1、做出軸的空間受力簡圖（圖 3.6 a） 2、做出垂直面受力、彎矩圖（圖 3.6 b）。 RV1=7107.7N , RV2=3551.8N。 3、做出水平面受力、彎矩圖 (圖 3.6 c)。 RH1=17511N, RH2=17511N。 4、求出合成彎矩，并畫出合成彎矩圖（圖 3.6 d）。 2 2 2 2m a x m a x m a x 9 3 0 2 0 3 1 2 2 3 3 NVHM M M m 5、做出扭矩圖（圖 3.6 e） T=2256.6N.m 6、求出當(dāng)量彎矩 Memax 取 6.0 2222m a x 9 3 0 0 . 6 2 2 5 6 1 6 4 2 NeM M T m 7、校核軸的強(qiáng)度 查參考文獻(xiàn) 10得 MPa451 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 34 (3.44)(3.44)(3.46)(3.45)圖 3.6 軸的載荷和彎矩分布圖 所以軸合格。 3.4.7. 軸承壽命核算 1、 初選軸承型號 由工作條件初選軸承 7015AC，由參考文獻(xiàn) 8查得該軸承的 Cor=46500N，Cr=49500N。 2、 求 Fr1,Fr2 由 2211 1 1 1 5 6 NA V HR R R 22 7 8 8 5 NB V HR R R 得 Fr1= AR=11156N Fr2= BR=7885N 3、 計(jì)算 Fa 由參考文獻(xiàn) 10得，軸承內(nèi)部軸向力 S=0.68Fr 1S=0.68x Fr=7586N 2S=0.68x F=5361.8N 1aF=1S=7586N 2aF=1S-3516=4070N 4、 計(jì)算軸承當(dāng)量動載荷 P （ 1） 查參考文獻(xiàn) 10得 e=0.68 （ 2）1 3 5 1 6 1 1 1 5 6 0 . 3 2arF F e , 2 3 5 1 6 7 7 8 5 0 . 4 6arF F e 由參考文獻(xiàn) 10查表，則12XX=1， 12YY=0。 （ 3）求 P1,P2 由參考文獻(xiàn) 10， fp=1.21.8，取 fp=1.2,所以 11 1 . 2 1 1 1 5 6p r ap f X F Y F 13387.2N 22 1 . 2 7 8 8 5p r ap f X F Y F 9462N 5、 計(jì)算軸承的基本額定壽命hL 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 35 (3.47)(3.48)(3.49)(3.50)(3.54)(3.52)(3.53)(3.51)（取 ,hL=10000 小時(shí)， P 取大值） 66 311 0 1 0 4 9 5 0 0( ) ( )6 0 6 0 7 0 1 3 3 8 7 . 2hCLnP =11905h ,hL 所以，初選軸承 7015AC 符合要求，可以確定。 3.4.8. 鍵校核 齒輪傳遞的扭矩為 2256N m，對應(yīng)的轉(zhuǎn)矩為 2256N m。直徑、鍵高及鍵長分別為：d1=75mm,h=14mm,b=22， l1=70mm根據(jù)鍵連接的擠壓強(qiáng)度公式，它的擠壓應(yīng)力p為 311 1 12 2 2 2 5 6 107 5 1 4 7 0pTd h l 61.4MPa p =6090MPa,故所選鍵均滿足強(qiáng)度條件。 3.4.9 轉(zhuǎn)臂的校核 由于轉(zhuǎn)臂承受徑向力所以對轉(zhuǎn)臂校核彎曲應(yīng)力進(jìn)行校核和彎曲剛度進(jìn)行校核。 彎曲應(yīng)力的計(jì)算公式為 max=maxZM yI 式中： M 為彎矩 ZI 為極慣性矩 maxy 為距中心軸最遠(yuǎn)的表面 確定式中各參數(shù) V 9.5 3m mV =72.9kg F m g =729N M F L =21900MPa ZI 44(1 )32D =85 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 36 (3.56)(3.57)(3.55) dD =0.8 經(jīng)計(jì)算得 157.6MPa 有參考文獻(xiàn) 6得 t=290MPa max t 所以合格。 彎曲剛度用軸的撓度 w或偏轉(zhuǎn)角 來度量，其計(jì)算公式為 w w 查文獻(xiàn) 10得軸的變形許用值 ，得 y=0.0002L ， =0.005rad 2287 2 9 3 3 0 0 . 0 3 13 3 8 5 1 0Flw m mEI w=0.0002L=0.066mm 2287 2 9 3 3 0 0 . 0 4 52 2 8 5 1 0FlEI =0.005 rad 所以強(qiáng)度剛度合格。 3.5 本章小結(jié) 本章著重說明了混合機(jī)傳動機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容。對 V帶、帶輪、各級齒輪、蝸輪蝸桿、各傳動軸以及軸承的設(shè)計(jì)過程進(jìn)行了詳細(xì)的說明。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 37 第 4章 尺寸公差與配合的選用 公差與配合的選擇是機(jī)械設(shè)計(jì)與制造中至關(guān)重要的一環(huán)。公差與配合的選用是否恰當(dāng)，對機(jī)械的使用性能和制造成本都有很大的影響，有時(shí)甚至起決定性的作用。因此，公差 和 配合的選擇，實(shí)際上是尺寸的精度設(shè)計(jì)。 在設(shè)計(jì)工作中，公差和配合的選用主要包括配合制、公差等級和配合種類。 4.1 配合制的選擇 選用配合制時(shí)，應(yīng)從零件的結(jié)構(gòu)、工藝、經(jīng)濟(jì)幾方面來綜合考慮，權(quán)衡利弊。 一般情況下，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)優(yōu)先采用基孔制配合。因?yàn)榭淄ǔＳ枚ㄖ档毒撸ㄈ玢@頭、絞刀、拉刀等）加工，用極限量規(guī)檢查，所以采用基孔制配合可以減少孔 公差帶的數(shù)量，大大減少用定值刀具和極限量規(guī)的規(guī)格和數(shù)量，顯然是經(jīng)濟(jì)和合理的。 有些情況下應(yīng)采用基軸制配合比較合理。例如： （ 1） 在農(nóng)業(yè)機(jī)械、建筑機(jī)械等制造中，有時(shí)采用具有一定公差等級的冷拉鋼材，外徑不需要加工，可直接做軸。在此情況下，應(yīng)選用基軸制配合。 （ 2） 在同一基本尺寸的軸上需要裝配幾個(gè)具有不同配合性質(zhì)的零件時(shí)，應(yīng)選用基軸制配合。 （ 3） 與標(biāo)準(zhǔn)件相配合的孔和軸，應(yīng)以標(biāo)準(zhǔn)件為基準(zhǔn)件來確定配合制。 切斷軸的軸徑由于與滾動軸承（標(biāo)準(zhǔn)件）的內(nèi)圈相配合，應(yīng)選用基孔制的配合，而 和 滾動軸承外圓配合的孔則應(yīng)選用基軸制配 合。 4.2 公差等級的選擇 選用公差等級時(shí)，要正確處理使用要求、制造工藝和成本之間的關(guān)系。因此，選用公差等級的基本原則：在滿足使用要求的前提下，盡量選用低等級的公差等級。選用公差等級時(shí)，還因考慮以下問題： （ 1） 相關(guān)件和配合件的精度 。 （ 2） 加工成本。 4.3 配合的選擇 選擇配合主要是為了解決結(jié)合零件孔與軸在工作時(shí)相互關(guān)系，以保證機(jī)器正常工作。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 38 間隙配合主要用于結(jié)合件有相對運(yùn)動的配合（包括旋轉(zhuǎn)運(yùn)動和軸向滑動），也可用于一般的定位配合。 過盈配合主要用于結(jié)合件沒有相對運(yùn)動的配合，過盈配合不能拆卸。 過渡配 合主要用于定位精確并要求拆卸的相對靜止的聯(lián)結(jié)。 在設(shè)計(jì)中應(yīng)盡可能選用優(yōu)先配合和常用配合。確定配合制之后選擇配合的大小確定軸和孔的基本偏差代號，同時(shí)確定基準(zhǔn)件及配合件的公差等級。 基孔制67hH、 78Hf和 79Hf為常用間隙配合，零件可自由裝拆，而工作時(shí)一般靜止不動，在最大實(shí)體條件下的間隙為零，在最小實(shí)體零件下的間隙由公差等級確定。 76Hk為常用過度配 合， 76Hp為常用的過盈配合， 因此選擇這種配合。 4.4 本章小結(jié) 本章對傳單機(jī)構(gòu)所采用的配合制、公差等級及配合的選擇進(jìn)行了闡述，從而保證了傳動的精度。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 39 (5.1)(5.2)(5.3)(5.4)(5.5)(5.6) 第 5 章 箱體的設(shè)計(jì) 5.1 零件的位置尺寸 112233236 5 m m ( )1 6 m m1 0 m m 1 0 m m0 . 0 2 5 3 6 1 5 m m1 . 2 1 0 m m1 0 1 5 m m 1 5 m m1 7 9 . 5 m m1 0 m m60sbBalll 1小 齒 輪 的 寬 度 高 速 軸軸 承 寬 度 軸 向 距 離 取箱 座 壁 厚 取徑 向 距 離 取旋 轉(zhuǎn) 零 件 間 的 軸 向 距 離 取箱 外 旋 轉(zhuǎn) 零 件 的 中 面 到 最 近 支 撐 點(diǎn) 的 距 離滾 動 承 的 端 面 至 箱 體 內(nèi) 壁 的 距 離軸 承 內(nèi) 端 面 至 端 蓋 螺 釘 頭 頂 面 的 距 離箱 體 外 旋 轉(zhuǎn) 零 件 的4451 5 2 0 m m 1 5 m m1 0 1 m mlll內(nèi) 端 面 至 軸 承 蓋 螺 釘 頭 頂 面 的 距 離 取與 帶 輪 配 合 的 軸 段 長 度 5.2 軸承端蓋 第一對軸承蓋 3( 6 2 1 0 0 )( 8 1 0 ) 8 2 56Ddn軸 承 外 徑螺 釘 直 徑 取 螺 栓 GB5782-2000-M螺 釘 數(shù) 03032 0 345 0 33(1 2 )1 0 m m2 . 5 1 0 0 m m( 2 . 5 3 ) 1 2 5 m m( 0 . 8 5 0 . 9 ) 6 4 . 5 m m( 2 . 5 3 ) 7 5 m m1 . 2 1 2 m mdddD D dD D dDDD D ded 0取 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 40 (5.7)(5.8)(5.9)(5.10)111120 . 0 2 5 3 1 5 m m( 0 . 8 5 1 ) 1 3 m m 0 . 8 5 1 3 m m 0 . 8 5 1 1 m mmm1 . 5 2 0 m m2 . 3 5 3 4 m msab 1箱 座 壁 厚 取 為箱 蓋 壁 厚 取 為 箱 座 加 強(qiáng) 肋 厚 取 為箱 蓋 加 強(qiáng) 肋 厚 取 為箱 座 分 箱 面 凸 緣 厚 b 1 . 5 取 為 22箱 蓋 分 箱 面 凸 緣 厚 b 取 為平 凸 緣 底 座 厚 取 為122( 0 . 1 0 . 1 5 ) 7 . 5 m m5 5 m m( 8 1 0 )1 0 m m( 8 1 0 )1 0 m m( 0 . 8 1 )1 0 m meDmbbhb取取 5 0 m m 6 5 / 9 2 0 1 0 9 1F Z T0輸 入 端 軸 承 蓋 選 用 氈 圈 油 封軸 徑 d 氈 圈 油 封 氈 圈 第二對軸承蓋 3( 6 2 1 0 0 )( 8 1 0 ) 1 0 2 56Ddn軸 承 外 徑螺 釘 直 徑 取 螺 栓 GB5782-2000-M螺 釘 數(shù) 0332 0 345 0 3322(1 2 ) 0 m m2 . 5 1 2 0 m m( 2 . 5 3 ) 1 4 5 m m( 0 . 8 5 0 . 9 ) 9 0 m m( 2 . 5 3 ) 9 0 m m1 . 2 1 2 m m4 8 m m( 8 1 0 ) 1 0 m m( 8 1 0 ) 1 0 m m( 0 . 8 1 ) 1 0 m mddD D dD D dDDD D dedmbbhb 0取 1取取 5.3 鑄鐵減速箱的結(jié)構(gòu)尺寸 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 41 mmmm0 . 0 3 6 1 2 1 4 m m5 7 8 2 2 0 0 0 2 0 1 0 09 3 8 7 2 0 6 1 7 0 2 0 0 0 1 6fsdaG B MG B G B M 固 定 螺 栓 取 為螺 栓選 用 墊 圈 選 用 螺 母 2 ( 0 . 6 0 . 7 ) x 6 0 1 8 x 1 0 0 m mfdd聯(lián) 接 分 箱 面 的 螺 栓 取 為 1 2 m m ， 。 表 5.1 螺栓凸臺結(jié)構(gòu)尺寸 1C 2C 0D 0R r 1R 1r 30 24 40 8 5 30 5 表 5.2 底座螺栓凸臺結(jié)構(gòu)尺寸 1C 2C 0D 0R r 1R 1r 40 36 60 10 8 40 8 111( 1 1 . 2 ) 2 0 m m( 2 3 ) 6 2 m m()dCRD 89軸 承 座 孔 邊 緣 至 軸 承 螺 栓 軸 線 的 距 離 l 取 為軸 承 座 外 孔 端 面 至 箱 外 壁 的 距 離 l 取 為軸 承 座 孔 外 的 直 徑 180D2按 軸 承 蓋 相 應(yīng) 的 尺 寸 確 定 75mm 。D 應(yīng) 較 軸 承 蓋 凸 緣 的 外 徑 大 5-8, 取 為 ， 348mm 。 22 1 23 0 ,0 . 7 ( ) 3 0 m m1 5 m md a ahDH r rR C C 3軸 承 螺 栓 凸 臺 高 (0.35-0.45) 取 為 20mm 。箱 座 的 深 度 為 浸 入 池 內(nèi) 的 最 大 旋 轉(zhuǎn) 零 件 的 外 圓 直 徑 , 取 為 440mm箱 體 分 箱 面 凸 緣 圓 角 半 徑 取 為箱 體 內(nèi) 壁 圓 角 半 徑 R 取 為 5.4 本章小結(jié) 本章詳細(xì)說明了混合機(jī)傳動裝置箱體的設(shè)計(jì)過程，在設(shè)計(jì)箱體的同時(shí)考慮了各零件的裝配工藝。從而保證了各零件的協(xié)調(diào)性。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 42 （ kW）（ kN m）（ r/min） 第 6 章 設(shè)計(jì)結(jié)果 6.1 各零件參數(shù)表 表 6.1 最終實(shí)際傳動比 （ i） V 帶 高速錐級齒輪 低速級錐齒輪 單級圓柱齒輪 單級蝸桿 3 4.42 3.16 5.3 61.5 表 6.2 各軸轉(zhuǎn)速（ n） n n蝸 桿 n轉(zhuǎn) 臂 976.7 221 221 70 195.34 3 表 6.3 各軸輸入功率 （ P） P P蝸 桿 n轉(zhuǎn) 臂 20.43 19.42 18.46 17.54 19.42 13.7