建筑工程畢業(yè)設計(結構計算書).doc

設計題目：長沙楚天青少年活動中心科技樓設計第 1 章 設 計 說 明1.1 建筑設計說明1.1.1 計算依據(jù)及設計要求1、土木與建筑工程學院畢業(yè)設計發(fā)放的設計任務書2、建筑專業(yè)提供的設計條件3、國家現(xiàn)行的有關建筑規(guī)范和地方標準1.1.2 建筑設計概況與主要技術經(jīng)濟指標1、工程概況：(1)建設地點：長沙市(2)建筑層數(shù)：三層(3)耐火等級、耐火等級：為了保證建筑物的安全，必須采取必要的防火措施，使之具有一定的耐火性，即使發(fā)生了火災也不至于造成太大的損失，通常用耐火等級來表示建筑物所具有的耐火性。：二級(4)抗震等級、抗震等級：是設計部門依據(jù)國家有關規(guī)定，按“建筑物重要性分類與設防標準，根據(jù)烈度、結構類型和房屋高度等，而采用不同抗震等級進行的具體設計。：四級2、技術經(jīng)濟指標總建筑面積、總建筑面積：指在建設用地范圍內單棟或多棟建筑物地面以上及地面以下各層建筑面積之總和。 3086.22m2，建筑占地面積、占地面積：為建筑物的垂直投影面積.但不包括雨篷.外挑陽臺.檐口連接兩座建筑物的架空通道.玻璃拱頂下的天井.室外樓梯和街坊內連接建筑物的過街橋等。 999.72m2。1.1.3 建筑地區(qū)條件1、氣象：(1)溫度：最熱月平均29.3，最冷月平均4.7；室外計算溫度：夏季極端最高40.6，冬季極端最低-11.3；(2)相對濕度：最熱月平均75%；(3)主導風向：全年為西東風，夏季為東南風，基本風壓0.35KN/(4)雨雪條件：年降雨量1450mm，日最大降水強度192mm/日；2、工程地質條件：擬建場地各地層由上往下依次為：人工填土，厚度0.8-1.5m，不宜作為持力層；新沖積粘土，厚度0.4-1.2m，不宜作為持力層；沖擊粉質粘土，厚度4.5-5.6m，是較好的持力層，承載力標準值270kPa；殘積粉質粘土，厚度200mm且b/ 500/2=250mm。 各種梁截面見表2.4.1層次混凝土強度等級橫梁 bh縱梁AB 跨，CD 跨BC 跨13C302505002505002505002505002.4.2 柱的截面尺寸估算 根據(jù)柱的軸壓比限值按下列公式計算: a)柱組合的軸壓力設計值 注：考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù),邊柱取1.3，中柱取1.25； F 按簡支狀態(tài)計算柱的負載面積； 為折算在單位面積上的重力荷載代表值，近似的取(1214)kN/ ； n 為驗算截面以上的樓層層數(shù)。 b) 注： 為框架柱軸壓比限值，本方案為二級抗震等級，查建筑抗震設計規(guī)范GB50011- 2001取0.8。 f c 為混凝土軸心抗壓強度設計值，C30 為14.3N/mm 。 c)計算過程： 對于邊柱：,取豎向標準值N=14KN/m 對于中柱： ,取豎向標準值N=14KN/m 綜合以上計算結果并考慮其它因素取邊柱和中柱截面為400mm400mm。表2.4.2柱截面尺寸(mm )層次混凝土等級bh1-3C304004002.5.確定框架計算簡圖框架的計算單元如圖1所示，取軸上的一榀框架計算。假定框架嵌固于基礎頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心之間的距離。底層柱高從基礎頂面算至二層樓面，基頂標高根據(jù)地質條件、室內外高差，定為-1.1m。.三個假設：平面結構假定：認為每一方向的水平力只由該方向的抗側力結構承擔，垂直于該方向的抗側力結構不受力；樓板在自身平面內在水平荷載作用下，框架之間不產(chǎn)生相對位移；不考慮水平荷載作用下的扭轉作用。.計算簡圖根據(jù)結構平面布置圖,選定中間軸線作為計算單元. 如圖2.1.2所示框架梁跨度(按柱中心線確定)：AB跨:6600mm BC跨: 2400mm CD跨: 6600mm框架柱高度： 取底層：H=3900+450+650=5000mm 其它層：H=3900mm2.6. 梁、柱慣性矩、線剛度、相對線剛度計算2.6.1.梁柱慣性矩計算 梁 AB、CD 跨： BC 跨： 柱： 2.6.2 梁柱線剛度計算 (1)梁 由于本工程的樓面板與框架梁的混凝土一起澆搗，計算所選取的該榀框架是中框 架，對于中框架梁，取I=2I0，根據(jù)公式i = EI / l,可以得出梁柱的線剛度如下(E =Ec混凝土彈性模量(E=3 N/mm2), ) 梁 AB跨： BC 跨：CD 跨：底層柱： 其余各層柱： 令i 其余各層柱=1.0，則其余各桿件的相對線剛度為： 框架梁柱的相對線剛度如圖2.6.1 所示，作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系的依據(jù)。 圖2.6.1 框架梁柱的相對線剛度如第3章 荷載標準值計算 3.1 恒載標準值計算 3.1.1 屋面恒載 C20 細石混凝土30mm 330.03=1.0kN/m2 10 厚底標號砂漿10mm 170.01 =0.17 kN/m2 SBS防水層 =0.3 kN/m2 水泥砂漿找平層15mm 200.015=0.4 kN/m2 保溫或隔熱層 50mm 14.50.05=0.73 kN/m2 水泥砂漿找平層 20mm 200.02=0.4 kN/m2 鋼筋混凝土板 100mm 250.10=2.5 kN/m2 板底抹灰 10mm 170.01=0.17 kN/m2 合計 5.86 kN/m23.1.2 樓面恒載 瓷磚地面12mm 0.74 kN/m2 現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 100mm 2.5 kN/m2 板底抹灰 10mm 0.17 kN/m2 合計 3.41kN/m2 3.1.3 梁自重 (其中鋼筋混凝土自重25KN/m3，混合砂漿抹灰自重175KN/m3) 框架梁b h = 250mm 500mm 梁自重 25kN/m30.25m(0.5m-0.10m)=2.5 kN/m 抺灰層 0.01m(0.5m-0.10m) 217 kN/m2 =0.14kN/m 合計 2.64kN/m 連續(xù)梁 b h = 250mm 500mm 梁自重 25 kN/m30.25m(0.5m-0.10m)=2.5 kN/m 抺灰層 0.01m(0.5m-0.10m)217 kN/m2 =0.14kN/m 合計 2.64kN/m 基礎梁 b h =250mm 400mm 梁自重 25 kN/m30.25m(0.40m-0.10m)=2.35 kN/m 抺灰層 0.01m(0.40m-0.10m)217 kN/m2 =0.1kN/m 合計2.45kN/m 3.1.4 柱自重 bh = 400mm 400mm 柱自重 25kN/m30.40m0.40m=4.0kN/m 抺灰層 0.01m0.4m417 kN/m2=0.27 kN/m 合計 4.27kN/m 3.1.5 外縱墻自重(其中普通磚自重18KN/m3，混合砂漿抹灰自重175KN/m3) 標準層墻： 墻體 0.9m0.24m18 kN/m3 =3.89kN/m 鋁合金窗 0.35kN/2.4m=0.84kN/m 水泥粉刷內墻面 (3.9m-2.4m) 0.36 kN/m2 =0.54kN/m 外墻面 (3.9m-2.4m) 0.5 kN/m2 =0.75kN/m 合計 6.02kN/m 底層墻 墻體 (5.0m-2.4m-0.4m-0.5m) 0.24m18 kN/m3 =7.34kN/m 鋁合金窗 0.35 kN/m2 2.4m=0.84kN/m 面磚外墻面 (3.9m-2.4m) 0.5 kN/m2 =0.75kN/m 水泥粉刷內墻面 (3.9m-2.4m) 0.36 kN/m2 =0.54kN/m 合計 10.53kN/m3.1.6 內縱墻自重 標準層墻： 墻體 3.4m0.24m18 kN/m3 =14.69kN/m 水泥粉刷內墻面 3.4m0.36 kN/m22=2.45kN/m 合計 16.12kN/m 底層墻墻體 (5.0m-2.4m-0.6m-0.4m) 0.24m18 kN/m3=6.91kN/m 水泥粉刷內墻面 (5.0m-2.4m-0.6m-0.4m)20.36 kN/m2 =1.15 kN/m 合計8.06kN/m 3.1.7內隔墻自重 標準層墻： 墻體 3.3m0.24m18 kN/m3 =14.26kN/m 水泥粉刷內墻面 3.3m0.36 kN/m22=2.38kN/m 合計 16.64kN/m 底層墻： 墻體 4.0m0.24m18 kN/m3 =17.28kN/m 水泥粉刷內墻面 4.67m 0.36 kN/m22=2.88kN/m 合計20.16kN/m 3.2活荷載標準值計算 3.2.1屋面和樓面活荷載標準值 根據(jù)荷載規(guī)范查得：上人屋面均布活荷載標準值為2.0kN/m ； 樓面：辦公室2.0kN/m 、走廊2.5kN/m 。 3.2.2雪荷載 Sk=1.0 0.35kN/m2 =0.35kN/ m2 屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者中取大值。3.3 豎向荷載下框架受荷總圖 計算單元見3.3.1圖所示：因為樓板為整體現(xiàn)澆，本板選用雙向板，可沿四角點沿45線將區(qū)格分為小塊，每個板上的荷載傳給與之相鄰的梁，板傳至梁上的三角形或梯形荷載可等效為均布荷載。 圖3.3.1板傳荷載示意圖3.3.1豎向荷載下框架受荷計算 3.3.1.1 A-B軸間框架梁 屋面板傳荷載： 恒載：5.86 kN/m22.4m2=28.13kN/m活載：2.0 kN/m22.4m2=9.6 kN/m樓面板傳荷載： 恒載：3.41kN/m22.4 m2=16.37kN/m 活載：2.0 kN/m22.4 m2=9.6kN/m梁自重：2.64kN/m AB 軸間框架梁均布荷載為： 屋面： 恒載= 梁自重+板傳荷載= 2.64kN/m + 28.13kN/m =30.77kN/m活載=板傳荷載= 9.6kN/m 樓面 恒載=梁自重+板傳荷載+隔墻自重=2.64kN/m + 16.37kN/m+ 16.64kN/m =35.65 kN/m 活載 =板傳荷載 =9.6 kN/m 3.3.1.2 B-C軸間框架梁 屋面板傳荷載： 恒載：5.86 kN/m21.2 m2=14.06 kN/m活載：2.0 kN/m21.2 m2=4.8 kN/m 樓面板傳荷載： 恒載：3.41 kN/m21.2 m2=8.18 kN/m 活載：2.5 kN/m21.2 m2=6kN/m 梁自重：2.45 kN/m BC 軸間框架梁均布荷載為： 屋面：恒載=梁自重+板傳荷載=2.45kN/m + 14.06kN/m =16.51kN/m 活載= 板傳荷載= 4.8 kN/m 樓面 恒載=梁自重+板傳荷載=2.64kN/m + 8.18kN/m =10.82kN/m 活載=板傳荷載=6kN/m 3.3.1.3 C-D 軸間框架梁(同A-B軸間框架梁)3.3.1.4 A軸柱縱向集中荷載計算 頂層柱： 女兒墻自重：(做法：墻高1200mm，70mm的混凝土壓頂) 0.24m1.2m18kN/m3 +25 kN/m30.07m0.3 kN/m2=5.28 kN/m天溝自重： 25 kN/m30.6m+(0.3m-0.1m) 0.1m+0.3m 0.5 kN/m =2.15 KN/m 頂層柱恒載=女兒墻+天溝自重+梁自重+板傳荷載 =(5.71 kN/m +2.15 kN/m)4.8m+2.64kN/m(4.8m-0.4m)+5.86 kN/m22.4m4.8 m=116.59KN頂層柱活載=板傳荷載=2.0kN/m22.4m4.8m =23.04KN標準層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載 = 6.02kN/m(4.8m-0.4m)+2.64kN/m(4.8m-0.4m)+3.41kN/ m22.4m4.8m =77.39KN標準層柱活載=板傳荷載=2.0kN/m22.4m4.8m = 23.04KN 3.3.1.5 B軸柱縱向集中荷載計算 頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載 =2.64kN/m(4.8m-0.4m)+5.86 kN/m2.4m4.8m+5.86kN/m21.2m4.8m=112.88KN頂層柱活載=板傳荷載=2.00kN/m22.4m4.8m+2.00kN/m21.2m4.8m =34.56KN標準層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載 =2.64kN/m(4.8m-0.4m)+3.41 kN/m2.4m4.8m+3.41kN/m21.2m4.8m+17.14kN/m(4.8m-0.4m)=145.96KN標準層柱活載=板傳荷載=2.00kN/m22.4m4.8m+2.50kN/m21.2m4.8m =37.44KN3.3.1.6 C軸柱縱向集中荷載計算(同B軸柱縱向集中荷載計算)3.3.1.7 D軸柱縱向集中荷載計算(同A軸柱縱向集中荷載計算)框架在豎向荷載作用下的受荷總圖如圖3.3.2 和3.3.3 所示意(圖中數(shù)值均為標準值) 圖3.3.1 恒荷載圖注：圖中各值的單位為KN; 途中的數(shù)值均為標準值圖3.3.3 活荷載圖注：圖中力的單位為kN，彎矩單位為kNm3.4風荷載計算 風壓標準值計算公式為： 本式中，基本風壓,本地區(qū)為0.35kN/m 風壓高度彎化系數(shù)，因建設地點們于長沙市市區(qū)，所以地面粗糙度為C類； 風荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查得=0.8-(-0.5)=1.3； 風振系數(shù),因房屋總高小于 30m，所以 =1.0； 下層柱高； 上層柱高，對頂層為女兒墻高度的2倍； 迎風面的寬度，B =6.0m。表 3.4.1 集中荷載標準值離地高度z/m(kN/m2)/m/m/KN12.150.741.01.30.353.92.46.368.250.741.01.30.353.93.97.884.350.741.01.30.355.03.98.99第 4 章 風荷載作用下位移計算4.1 側移剛度D見表4.1.1 和表4.1.2。表4.1.1 橫向2-3層D 值的計算構件名稱A、D軸柱0.4195422B、C軸柱0.6898890表4.1.2 橫向底層D 值的計算構件名稱A、D軸柱0.6093742B、C軸柱0.68947134.2 風荷載作用下框架側移計算水平荷載作用下框架的層間側移可按下式計算：式中： 第j層的剪力； 第j層所有柱的抗側剛度之和； 第j層的層間位移。第一層的層間位移值求出以后，就可以計算各樓板標高處的側移值的頂點側移值，各層樓板標高處的側移值應該是該層以下各層層間側移之和，頂點側移是所有各層層間側移之和。j層側移 頂點側移 框架在風荷載作用下側移的計算見表4.2.1。表4.2.1 風荷載作用下框架側移計算層號36.366.36286240.00021/1950027.8814.24286240.00051/200018.9923.23169100.001371/730側移驗算：層間側移最大值 1/7301/550 (滿足)第 5 章 框架內力計算5.1 豎向荷載作用下的內力計算為了簡化計算，考慮如下幾種單獨受荷情況：(1)恒載作用；(2)活荷載作用于DF 軸跨間；(3)活荷載作用于FH 軸跨間；(4)活荷載作用于HJ 軸跨間；(5)風荷載作用(從左向右，或從右向左)；對于第(1)(4)4 種情況，框架在豎向荷載作用下，采用分層法計算；對于第(5)情況，框架在水平荷載作用下，采用D 值法計算。分層法就是將多層框架分解成頂層、中間層和底層三個計算單元，分別采用力矩分配法計算。每計算一個單元，都假定作用在本層的荷載所引起的彎矩和剪力都只在本層起作用，對上、下的影響略去不計；還假定作用在對稱或不對稱框架上的任意豎向荷載所一起的側移也略去不計。這就可以將每個計算單元的框架獨立計算，計算示意圖如圖5.1.1所示。圖5.1.1 分層法計算示意圖采用分層法計算時，假定上下柱的遠端為固定時與實際情況有出入，因此除底層外，其余各層柱的線剛度均乘以0.9 的修正系數(shù)，且其傳遞系數(shù)由1/2 改為1/3?？蚣芨鳁U修正后的線剛度和傳遞系數(shù)見圖5.1.2。圖5.1.2線剛度和傳遞系數(shù)見5.2 恒荷載標準值作用下內力計算在豎向荷載作用下框架內力采用分層法進行簡化計算，此時每層框架梁同上、下層柱組成基本計算單元。豎向荷載產(chǎn)生的梁端彎矩只在本層內進行彎矩分配，單位之間不再進行傳遞。計算步驟如下：1)、根據(jù)各桿件的線剛度計算各節(jié)點桿端彎矩分配；2)、計算豎向荷載作用下各跨梁的固端彎矩，并將各節(jié)點不平衡彎矩進行第一次分配；3)、將所有桿端的分配彎矩向遠端傳遞；4)、將個節(jié)點因傳遞彎矩而產(chǎn)生的不平衡彎矩進行第二次分配，使得各節(jié)點處于平衡狀態(tài)；5)、將各桿件的固端彎矩，分配彎矩和傳遞彎矩相加即可得各桿端彎矩。1. 計算分配系數(shù)說明：計算時除底層柱以外，其它各層柱的線剛度先乘以0.9，取傳遞系數(shù)為1/3(梁和底層柱的傳遞系數(shù)為1/2)。分配系數(shù)按以下式計算：式中：為節(jié)點第根桿件的相對轉動剛度；為節(jié)點各桿件相對轉動剛度之和。由于本榀框架結構、受力對稱，在分層法計算時可取半結構進行計算。2. 梁的固端彎矩均布恒載和柱頂集中活載偏心引起的固端彎矩構成節(jié)點不平衡彎矩，利用以下公式計算：可求得各梁端彎矩，如表5.2.1和表5.2.2各節(jié)點分配系數(shù)在以下彎矩分配圖上逐一標出。5.1.1 恒荷載作用下的內力計算1、恒荷載等效圖如圖5.2.1所示：圖5.2.1 恒荷載等效圖2、分層法分配的過程見彎矩分配圖頂層梁的固端彎矩：圖5. 2.2頂層恒荷載彎矩分配圖二層梁的固端彎矩：底層梁的固端彎矩：圖5. 2.3 中間層恒荷載彎矩分配圖圖5. 2.4 底層恒荷載彎矩分配圖5.3 活荷載作用下的內力計算1、活荷載等效圖如圖圖5.3.1 所示。圖5. 3.1 活荷載等效圖2、荷載作用在AB 跨時的內力計算：頂層：梁的固端彎矩：圖5. 3.2 頂層活荷載彎矩分配圖中間層：梁的固端彎矩：圖5. 3.3 中間層活荷載彎矩分配圖底層：梁的固端彎矩：圖5. 3.4 底層活荷載彎矩分配圖3、活荷載作用在BC跨時的內力計算：頂層：梁的固端彎矩：圖5. 3.5 頂層活荷載彎矩分配圖中間層：梁的固端彎矩：圖5. 3.6 中間層活荷載彎矩分配圖底層：梁的固端彎矩：圖5. 3.7 底層活荷載彎矩分配圖4、活荷載作用在CD跨時的內力計算：頂層：梁的固端彎矩：圖5. 3.8 頂層活荷載彎矩分配圖中間層：梁的固端彎矩：圖5. 3.9 中間層活荷載彎矩分配圖底層：梁的固端彎矩：圖5. 3.10 底層活荷載彎矩分配圖5、根據(jù)分層法計算的柱端彎矩和對應的梁端的彎矩不相同,在結點處進行分配。(1)恒荷載載作用下的彎矩分配如表5.3.1。各節(jié)點的分配系數(shù)見以上的彎矩分配圖。表5.3.1恒荷載載作用下的彎矩分配層次結點系數(shù)、彎矩上柱下柱左梁右梁屋頂A3調前彎矩kN.m62.52 -49.54 調后彎矩kN.m57.52 -57.52 B3調前彎矩kN.m-43.41 92.60 -59.19 調后彎矩kN.m-41.35 95.89 -54.55 C3調前彎矩kN.m43.41 59.19 -92.60 調后彎矩kN.m41.35 54.55 -95.89 D3調前彎矩kN.m-62.52 49.54 調后彎矩kN.m-57.52 57.52 二層A2調前彎矩kN.m55.45 56.51 -84.07 調后彎矩kN.m47.70 48.77 -96.47 B2調前彎矩kN.m-41.11 -43.39 108.83 -48.88 調后彎矩kN.m-36.92 -39.20 115.54 -39.42 C2調前彎矩kN.m41.11 43.39 48.88 -108.83 調后彎矩kN.m36.92 39.20 39.42 -115.54 D2調前彎矩kN.m-55.45 -56.51 84.07 調后彎矩kN.m-47.70 -48.77 96.47 底層A1調前彎矩kN.m53.53 35.15 -81.89 調后彎矩kN.m51.58 33.45 -85.02 B1調前彎矩kN.m-40.95 -26.83 108.32 -50.53 調后彎矩kN.m-39.20 -25.31 111.11 -46.59 C1調前彎矩kN.m40.95 26.83 50.53 -108.32 調后彎矩kN.m39.20 25.31 46.59 -111.11 D1調前彎矩kN.m-53.53 -35.15 81.89 調后彎矩kN.m-51.58 -33.45 85.02 (2)活荷載載作用下的彎矩分配如表5.3.2-表5.3.4。各節(jié)點的分配系數(shù)見前彎矩分配圖。表5.3.2(活載作用在AB 跨)層次結點系數(shù)、彎矩上柱下柱左梁右梁屋頂A3調前彎矩kN.m19.28 -15.61 調后彎矩kN.m17.87 -17.87 B3調前彎矩kN.m-11.81 30.55 -21.17 調后彎矩kN.m-11.31 31.35 -20.04 C3調前彎矩kN.m2.65 -5.67 3.49 調后彎矩kN.m2.55 -5.85 3.36 D3調前彎矩kN.m-0.77 0.67 調后彎矩kN.m-0.73 0.73 二層A2調前彎矩kN.m16.21 15.97 -22.01 調后彎矩kN.m13.38 13.14 -26.52 B2調前彎矩kN.m-9.08 -10.52 30.95 -16.41 調后彎矩kN.m-8.22 -9.66 32.33 -14.46 C2調前彎矩kN.m2.13 2.04 -5.04 2.24 調后彎矩kN.m1.81 1.81 -4.75 2.45 D2調前彎矩kN.m-0.53 -0.46 0.62 調后彎矩kN.m-0.43 -0.36 0.79 底層A1調前彎矩kN.m15.13 9.93 -21.39 調后彎矩kN.m14.07 9.01 -23.08 B1調前彎矩kN.m-8.51 -6.50 30.90 -16.91 調后彎矩kN.m-8.34 -6.34 31.18 -16.50 C1調前彎矩kN.m1.94 1.28 -5.12 2.36 調后彎矩kN.m1.86 1.21 -5.31 2.23 D1調前彎矩kN.m-0.44 -0.30 0.64 調后彎矩kN.m-0.41 -0.25 0.66 表5.3.3活荷載作用在BC跨層次結點系數(shù)、彎矩上柱下柱左梁右梁屋頂A3調前彎矩kN.m-0.22 0.18 調后彎矩kN.m-0.21 0.21 B3調前彎矩kN.m0.78 0.94 -1.52 調后彎矩kN.m0.74 0.87 -1.61 C3調前彎矩kN.m-0.78 1.52 -0.94 調后彎矩kN.m-0.74 1.61 -0.87 D3調前彎矩kN.m0.22 -0.18 調后彎矩kN.m0.21 -0.21 二層A2調前彎矩kN.m-0.19 -0.17 0.26 調后彎矩kN.m-0.16 -0.14 0.31 B2調前彎矩kN.m0.69 0.76 0.94 -2.11 調后彎矩kN.m0.64 0.71 0.86 -2.22 C2調前彎矩kN.m-0.78 -0.76 2.11 -0.94 調后彎矩kN.m-0.72 -0.70 2.25 -0.84 D2調前彎矩kN.m0.19 0.17 -0.26 調后彎矩kN.m0.16 0.13 -0.29 底層A1調前彎矩kN.m-0.18 -0.12 0.26 調后彎矩kN.m-0.17 -0.11 0.28 B1調前彎矩kN.m0.70 0.52 0.96 -2.09 調后彎矩kN.m0.68 0.51 0.94 -2.13 C1調前彎矩kN.m-0.80 -0.52 2.09 -0.96 調后彎矩kN.m-0.76 -0.49 2.17 -0.91 D1調前彎矩kN.m0.18 0.12 -0.26 調后彎矩kN.m0.17 0.10 -0.27 表5.3.4活荷載作用在CD跨層次結點系數(shù)、彎矩上柱下柱左梁右梁屋頂A3調前彎矩kN.m0.77 -0.62 調后彎矩kN.m0.72 -0.72 B3調前彎矩kN.m-2.65 -3.49 5.67 調后彎矩kN.m-2.55 -3.33 5.88 C3調前彎矩kN.m11.81 16.41 -30.95 調后彎矩kN.m12.37 17.68 -30.05 D3調前彎矩kN.m-19.28 15.61 調后彎矩kN.m-17.87 17.87 二層A2調前彎矩kN.m0.53 0.41 -0.67 調后彎矩kN.m0.46 0.33 -0.79 B2調前彎矩kN.m-2.13 -1.83 -2.24 5.04 調后彎矩kN.m-1.93 -1.63 -1.93 5.49 C2調前彎矩kN.m10.40 9.44 16.41 -30.95 調后彎矩kN.m9.50 8.54 14.37 -32.40 D2調前彎矩kN.m-16.21 -14.31 22.01 調后彎矩kN.m-13.84 -10.53 24.37 底層A1調前彎矩kN.m0.44 0.30 -0.64 調后彎矩kN.m0.41 0.27 -0.68 B1調前彎矩kN.m-1.94 -1.28 -2.36 5.12 調后彎矩kN.m-1.86 -1.21 -2.23 5.31 C1調前彎矩kN.m9.92 6.50 16.91 -30.90 調后彎矩kN.m9.50 6.13 15.95 -31.58 D1調前彎矩kN.m-15.13 -9.93 21.39 調后彎矩kN.m-14.07 -8.24 22.30 6、豎向荷載作用下梁跨內最大彎矩計算 在此結構中，在恒載和活載作用時，全跨均為均布荷載，跨內最大彎矩即在跨中活荷載作用在CD跨時跨中最大彎矩：荷載梁號屋頂二層底層恒荷載ABx(m)Mmax(kN.m)133.01151.80159.88BCx(m)Mmax(kN.m)35.6282.7280.40CDx(m)Mmax(kN.m)133.01151.80159.88活荷載作用在AB跨ABx(m)Mmax(kN.m)36.4033.1135.26活荷載作用在BC跨BCx(m)Mmax(kN.m)20.5323.0223.67活荷載作用在CD跨CDx(m)Mmax(kN.m)36.4033.1135.267、恒荷載和活荷載作用下梁、柱的彎矩圖見恒荷載和活荷載彎矩圖。8、荷載內力圖中沒有考慮空調板自重及欄桿自重荷載產(chǎn)生的彎矩，所以彎矩圖的節(jié)點不平衡。圖5. 3.11 恒荷載作用下彎矩圖圖5. 2.16 活荷載作用在AB跨彎矩圖圖5. 3.12 活荷載作用在BC跨彎矩圖圖5. 3.13 活荷載作用在CD跨彎矩圖5.2.3豎向荷載作用梁和柱的剪力計算 1、據(jù)簡圖3.1.20 和推倒公式計算： 框架梁： 柱： 以屋頂A3B3 跨梁和三層B 柱計算為例：梁A3B3：MA3=62.92 kNm，MB3=148.47 kNm，QA3=(62.92-148.47)/7.2+1/230.636.6=103.46 kNA 柱(三層)：MA3=57.52 kNm，MB3=95.89 kNm， 圖3.1.20QA3A3=(57.52+95.89)/3.9=36.92 kN同理其他層的剪力計算見表恒荷載作用下梁的剪力計算見表5.3.6。表5.3.6 恒荷載作用下梁的剪力計算層數(shù)恒荷載(KN)ABBCCDABBCCD頂層101.09 -101.99 37.04 -2.58 87.01 -116.07 二層92.90 -110.18 51.53 11.90 84.04 -119.05 底層95.72 -107.36 46.69 7.07 84.71 -118.38 活荷載作用在AB 跨下梁的剪力計算見表5.3.7。表5.3.7活荷載作用在AB 跨下梁的剪力計算層數(shù)活荷載載作用在AB跨(KN)ABBCCDABBCCD頂層43.58 -42.82 -9.02 -20.54 40.20 -39.00 二層40.61 -45.79 -3.38 -17.78 39.98 -39.22 底層41.75 -44.65 -4.57 -18.97 39.96 -39.24 活荷載作用在BC 跨下梁的剪力計算見表5.3.8。表5.3.8活荷載作用在BC 跨下梁的剪力計算層數(shù)活荷載載作用在BC跨(KN)ABBCCDABBCCD頂層43.43 -42.97 5.51 -6.01 39.50 -39.70 二層43.55 -42.85