10立方米乙烯儲罐課程設計.docx

此文檔收集于網絡，如有侵權，請聯(lián)系網站刪除課程設計成果 學院: 化工與藥學院 班 級:級過程裝備與控制工程一班 學生姓名: 學 號: 2012 設計地點（單位） 化工實驗樓A411 設計題目: 10m乙烯儲罐設計 完成日期： 2015年 12 月 23 日指導教師評語: _ _ _ _ 成績(五級記分制):_ _ _ 教師簽名:_ _ 目錄前言第一章 設計參數(shù)的確定1.1任務說明1.2介質特性分析1.3設計題目1.4原始數(shù)據(jù)第二章 設計方案的確定2.1儲罐的選型2.2主體材料的選擇2.3封頭型式的確定第三章 結構尺寸的確定3.1筒體尺寸的確定3.2液柱靜壓力計算第四章 設備結構設計4.1筒體厚度的計算4.2封頭壁厚的計算4.3 筒體、封頭的水壓試驗第五章 法蘭、接管及其零部件的確定5.1法蘭尺寸型號的選擇5.2接管尺寸的確定5.3墊片的選擇5.4螺栓的選擇5.5液位計的選型5.6人孔的選型第六章 開孔補強設計6.1確定需要補強的開孔及接管6.2補強面積的計算6.2.1接管M處補強面積計算6.2.2接管D處補強面積計算6.3補強圈的設計6.3.1接管M處補強圈6.3.2接管D處補強圈第七章 鞍座的選型7.1鞍座初步選型7.2估算鞍座負荷7.3鞍座位置的確定第八章 焊接結構設計8.1回轉殼體的焊接結構設計8.2接管與帶補強圈的焊接結構設計8.3焊接方法和焊接材料選擇總結附錄參考文獻前言近年來，我國乙烯工業(yè)取得了快速發(fā)展，已成為國民經濟重要產業(yè)，國家在十一五期間提出了乙烯工業(yè)“基地化、大型化、一體化、園區(qū)化”的發(fā)展模式。乙烯的大型化發(fā)展，必然要求乙烯的儲存也往大型化發(fā)面發(fā)展。然而，隨著儲罐的大型化，相應的安全要求也將更高，而且乙烯作為一種易燃易爆物質，一旦泄露發(fā)生燃燒與爆炸，引起的事故后果難以估量。因而保證乙烯儲存的安全就顯得尤為的重要。乙烯儲罐的安全和環(huán)保是我國乙烯工業(yè)發(fā)展的強大的后盾。本設計對乙烯儲罐自身的特點和存在的危險進行分析，在基于危險源辨識的基礎上，劃分工藝單元，對具體的工藝單元進行分析、設計。第一章 設計參數(shù)的確定1.1任務說明本課程任務是設計一個公稱容積為10m的乙烯儲罐，采用常規(guī)設計方法，綜合考慮環(huán)境條件、介質的理化性質等因素，結合給定的工藝參數(shù)，機械按容器的選材、壁厚計算、強度核算、附件選擇、焊縫標準的設計順序，分別對儲罐的筒體、封頭、人孔接管、人孔補強、接管、管法蘭、液位計、鞍座、焊接形式進行了設計和選擇。設備的選擇大都有相應的執(zhí)行標準，設計時可以直接選用符合設計條件的標準設備零部件，也有一些設備沒有相應標準，則選擇合適的非標設備。然后采用SW6-1998對其進行強度校核，最后形成合理的設計方案。1.2介質特性分析乙烯是由兩個碳原子和四個氫原子組成的化合物。兩個碳原子之間以雙鍵連接。乙烯是合成纖維、合成橡膠、合成塑料（聚乙烯及聚氯乙烯）、合成乙醇（酒精）的基本化工原料，也用于制造氯乙烯、苯乙烯、環(huán)氧乙烷、醋酸、乙醛、乙醇和炸藥等外觀與性狀：無色氣體，略具烴類特有的臭味。少量乙烯具有淡淡的甜味。pH：水溶液是中性熔點()：-169.4 沸點()：-103.9 相對密度(水=1)：0.61 相對蒸氣密度(空氣=1)：0.98 飽和蒸氣壓(kPa)：4083.40(0) 燃燒熱(kJ/mol)：1411.0 臨界溫度()：9.2 臨界壓力(MPa)：5.04 引燃溫度()：425 爆炸上限%(V/V)：36.0 爆炸下限%(V/V)：2.7 溶解性：不溶于水，微溶于乙醇、酮、苯，溶于醚。溶于四氯化碳等有機溶劑。其它理化性質：可以和酸性高錳酸鉀發(fā)生氧化還原反應，乙烯作為還原劑，被氧化成二氧化碳。酸性高錳酸鉀被還原而褪色。侵入途徑：吸入 健康危害：具有較強的麻醉作用。急性中毒：吸入高濃度乙烯可立即引起意識喪失，無明顯的興奮期，但吸入新鮮空氣后，可很快蘇醒。對眼及呼吸道粘膜有輕微刺激性。液態(tài)乙烯可致皮膚凍傷。慢性影響：長期接觸，可引起頭昏、全身不適、乏力、思維不集中。個別人有胃腸道功能紊亂。環(huán)境危害：對環(huán)境有危害，對水體、土壤和大氣可造成污染。燃爆危險：本品易燃。1.3設計題目：10m乙烯儲罐設計1.4原始數(shù)據(jù)：設計壓力：2.1Mpa 設計溫度：50 公稱容積：10m表1-1 原始數(shù)據(jù)表序號項 目數(shù) 值單 位備 注1名稱乙烯儲罐2用途乙烯儲存5公稱容積（Vg）10m36工作壓力波動情況可不考慮7裝量系數(shù)（）0.98工作介質乙烯9使用地點荊門市，室外10安裝與地基要求11其他要求第二章 設計方案的確定2.1儲罐的選型首先儲罐選用鋼制臥式圓筒，筒體由鋼板卷制而成。臥式圓筒受力均勻，對容器的底部壓力較小不易泄漏，占地空間較小。其次選擇封頭為橢圓形（下文有詳細論證說明）。再計算筒體以及封頭的壁厚，對水壓及強度進行實驗校核，核算開孔補強和承載能力。最后根據(jù)生產工藝，安裝檢修等需要，在筒體、封頭上選擇安裝人孔、進料管、排污管、壓力計等等2.2主體材料的選擇乙烯腐蝕性小,可選用一般鋼材,由于壓力較大,可以考慮20R、16MnR這兩種鋼種。雖然16MnR比20R貴，但綜合來看16MnR鋼板還是比較經濟，且16MnR機械加工性能、強度和塑性都比較好，所以選擇16MnR鋼板作為制造筒體和封頭材料。2.3封頭型式的確定從受力與制造方面分析來看，球形封頭較為理想。但缺點是深度大，沖壓困難；橢圓封頭深度比半球形封頭小得多，易于沖壓成型；平板封頭因直徑各厚度都較大，加工與焊接方面都要遇到不少困難，而且耗用量大，因此，從強度、結構和制造方面綜合考慮，采用橢圓形封頭最為合理。第三章 結構尺寸的確定3.1筒體尺寸的確定臥式儲罐的容積V是指筒體包含封頭的容積，即:V=VT+2VF式中 VT圓柱形筒體容積，m3 VF封頭容積，m3。將罐體視為圓柱形筒體，初步估算罐體的內徑Di：V4Di2L=10m(1+5%)(長徑比L/Di的一般取值范圍為3-6,初取L/Di=4)將L/Di=4代入得：Di=1.4951m=1495mm考慮到儲罐內徑應符合壓力容器公稱直徑的標準，且符合國家規(guī)定的公稱直徑，圓整后，取Di=1500mm。因為采用的是標準橢圓封頭，查標準JB/T4746-2002化工設備課程設計指導中表3-3，可知：Di=1500mm時，封頭容積V=0.4860m 總深度H=400mm 內表面積A=2.5568根據(jù) VT+2VF=V1.054Di2L+20.4860=101.05得L=5.392m=5392mm, 圓整得：L=5400mm則有，L/Di=5400/1500=3.6 在3-6范圍內，故長度和直徑設計合理。 3.2液柱靜壓力計算根據(jù)設計為臥式儲罐，所以儲存液體最大高度hmaxDi=1500mmP靜max=ghmax=5699.811.5=0.00837MPa因為P設5%=2.15%=0.105MPaP靜=0.00837MPa故P靜可以忽略不計，即Pc=P設=2.1MPa第四章 設備結構設計4.1筒體厚度的計算內壓容器的計算厚度由中徑公式確定d d = 式中 -材料許用應力，MPa -設計壓力，MPaDi-罐體內徑，mm-焊接接頭系數(shù)（JB4732標準中要求受壓元件焊縫必須100%無損檢測，取焊接系數(shù)F=1.0）由于選用材料為16MnR，假定厚度范圍為616mm，查表可得=170MPa 則 d=2.115002170-2.1=9.32mm根據(jù)GB/T709中的要求取鋼板的負偏差C1=0.3mm，則有 d n=d +C1+C2式中 d-計算厚度，mmC2 -厚度負偏差，mm C2-腐蝕裕量，mm （取C2=1mm）代入數(shù)據(jù)得： d n=9.32+0.3+1=10.62mm圓整后，取名義厚度 d n=12mm則有： 有效厚度 d e=12-1.3=10.7mm 設計厚度 d d=9.32+1=10.32mm4.2封頭壁厚的計算 圖4-1 標準橢圓封頭因為選用的是標準橢圓形封頭，其厚度有下式確定： d h = 則代入數(shù)據(jù)得封頭的計算厚度d =2.1150021701-0.52.1=9.29mm則，d n封= d +C1+C2=9.23+0.3+1=10.59mm圓整后，取名義厚度 d n封=12mm則有： 有效厚度 de封=12-1.3=10.7mm 設計厚度 dd封=9.29+1=10.29mm4.3 筒體、封頭的水壓試驗試驗壓力 ：PT = 1.25Pt=1.252.1170170=2.625MPa由公式 代入數(shù)據(jù),得：T= 2.6251500+10.7210.71.0=185.3540MPa時，接管與殼體宜采用全熔透的結構形式。2.接管的腐蝕裕量為1mm。由表3-5可知管A、B、C、LG1、LG2 、LT1、LT2處開孔不需要補強，接管D和M 處開孔需要補強。6.2補強面積的計算6.2.1接管M處補強面積計算 所需最小補強面積A：A=dd+2 det（1-fr）式中 A-開孔削弱所需補強面積，mm2d-開孔直徑，mmd-殼體開孔處的計算厚度，mmdet-接管有效厚度，det = dnt-C，mmfr-強度削弱系數(shù)，等于許用應力下接管材料與殼體材料許用應力之比因為 C=C1+C2=0.3+1=1.3mm則 d=di+2C=450+21.3=452.6mmddet=dnt-C=12-1.3=10.7mm 接管材料選用20號鋼，50時，其許用應力為137Mpa，則有fr=137170=0.806所以， A=452.69.32+29.3210.7（1-0.806）=4179.54mm2有效補強范圍 有效寬度B的確定B=2d=2452.6=905.2mm B=d+2dn+2dnt=452.6+29.32+212=495.24mm二者取較大值，故B=905.2mm式中 B-補強有效寬度，mmdn-殼體開孔處的名義厚度，mmdnt-接管名義厚度，mm內外側有效高度，分別取式中較小值外側高度：h1=d dn=452.612=73.70mmh1=接管實際外伸長度=250mm故h1=73.81mm內側高度： h2=d dnt=452.612=73.70mmh2=接管實際內伸高度=0mm故h2=0mm補強范圍內補強金屬面積AeAe=A1+A2+A3式中 A1-筒體多余面積，mm2 A2-接管有效厚度減去計算厚度之外多余面積，mm2A3-焊縫金屬截面積，mm2，焊腳取10mm則有 A1 =(B-d)（de- d）-2det（de- d）（1-fr） =（905.2-452.6）（10.7-9.32）-212（10.7-9.32）（1-0.806） =618.2mm2接管計算厚度ddt=2.145021701-2.1=2.80mm則有， A2=2h1（det-dt）fr+2h2（det-C2）fr =273.70（10.7-2.80）0.806+0 =938.55mm2因為焊腳取10cm，則有 A3=20.51010=100mm2Ae=A1+A2+A3=618.2+938.55+100=1656.55mm2由于AeA=4179.54mm2故M處接管需要補強所需另行補強面積為：A4=A-Ae=4179.54-1656.55=2522.99mm26.2.2接管D處補強面積計算 所需最小補強面積A：A=dd+2 det（1-fr）式中 A-開孔削弱所需補強面積，mm2d-開孔直徑，mmd-殼體開孔處的計算厚度，mmdet-接管有效厚度，det = dnt-C，mmfr-強度削弱系數(shù)，等于許用應力下接管材料與殼體材料許用應力之比取 C=2mm則有 d=di+2C=100+22=104mm因為接管壁厚dnt=5mm，則有d det= dnt-C=5-2=3mm 則 A=1049.32+29.323（1-0.806）=980.13mm2有效補強范圍 有效寬度B，B=2d=2104=208mm B=d+2dn+2dnt=104+212+25=140mm式中 B-補強有效寬度，mmdn-殼體開孔處的名義厚度，mmdnt-接管名義厚度，mm取二者中較大值，故B=208mm內外側有效高度，分別取式中較小值外側高度： h1=d dn=10412=35.33mmh1=接管實際外伸長度=150mm故取 h1=35.33mm內側高度：h2=d dnt=1045=22.80mmh2=接管實際內伸高度=0故取 h2=0補強范圍內補強金屬面積AeAe=A1+A2+A3式中 A1-筒體多余面積，mm2 A2-接管有效厚度減去計算厚度之外多余面積，mm2A3-焊縫金屬截面積，mm2，焊腳取10mmA1 =(B-d)（de-d）-2det（de-d）（1-fr）=（208-104）（12-2-0.3-9.41）-23（12-2-0.3-9.41）（1-0.94） =30.06mm2ddt=2.110021701-2.1=0.62mmA2=2h1（det-dt）fr+2h2（det-C2）fr =235.33（3-0.62）0.806+0 =135.55mm2A3=20.566=36mm2Ae=A1+A2+A3=30.06+135.55+36=201.61mm2由于AeD2，補強圈在有效補強范圍內補強圈厚度為:d1=A4D2-d0=2522.99760-480=9.01mm考慮鋼板負偏差并經圓整，取補強圈名義厚度為10mm。但為便于制造時準備材料補強圈名義厚度取筒體名義厚度：即 d1=12mm6.3.2接管D處補強圈根據(jù)接管D公稱直徑DN100選補強圈，參照補強圈標準JB/T4736取補強圈外徑D2=200mm，內徑D1=114mm因B=208D2，補強圈在有效補強范圍內則補強圈厚度為d1=A4D2-d0=778.52200-110=8.65mm考慮鋼板負偏差并經圓整，取補強圈名義厚度為10mm。但為便于制造時準備材料補強圈名義厚度取筒體名義厚度：即 d1=12mm補強圈結構尺寸見圖3-2和表3-6圖6-1 補強圈的結構表6-2 補強圈尺寸（mm）補強圈位置D1D2d1D開孔處補強圈11420012M開孔處補強圈48476012第七章 鞍座的選型7.1鞍座初步選型鞍式支座是應用最廣泛的一種臥式支座。從應力分析看，承受同樣載且具有同樣截面幾何形狀和尺寸的梁采用多個支承比采用兩個支承優(yōu)越，因為多支承在粱內產生的應力較小。所以，從理論上說臥式容器的支座數(shù)目越多越好。但在是實際上臥式容器應盡可能設計成雙支座，這是因為當支點多于兩個時，各支承平面的影響如容器簡體的彎曲度和局部不圓度、支座的水平度、各支座基礎下沉的不均勻性、容器不同部位抗局部交形的相對剛性等等，均會影響支座反力的分布。因此采用多支座不僅體現(xiàn)不出理論上的優(yōu)越論反而會造成容器受力不均勻程度的增加，給容器的運行安全帶來不利的影響。所以一臺臥式容器支座一般情況不宜多于二個。因此選擇鞍式雙支座，一個S型，一個F型。7.2估算鞍座負荷儲罐總質量 m=m1+2m2+m3+m4式中 m1-筒體質量，Kg m2-封頭質量，Kgm3-充液質量，Kg m4-附件質量，Kg筒體質量m1， 對于16MnR普通碳素鋼，取=7.85103kgm3,則有 m1 =DLdn=3.14150010-3540010-31210-37.85103 =2395.88Kg封頭質量m2 查化工設備機械基礎表8-27中EHA橢圓封頭標準，可知 m2=238Kg充液質量m3因為乙烯水，故用水作為充液進行估算，則有 m3=V水（為裝料系數(shù)，任務書中已給出，取=0.9）因為 V=2V封+V筒=20.4860+41.525.4=10.5m3故 m3=0.910.51000=9450 Kg附件質量m4 人孔法蘭約200Kg，其他接口管及法蘭總和按150Kg，即 m4=200+150=350Kg所以，儲罐的總質量為： m=m1+2m2+m3+m4 =2395.88+2238+9450+350 =12671.88Kg總重量Q=mg=12671.889.81=124311.14N=124.31KN即，每個鞍座僅承受 Q2=62.15KN的負荷。根據(jù)儲罐的公稱直徑DN=1500mm，每個鞍座承受62.15KN，由JB/T 4712-2007鞍式支座標準選用輕型，焊制A，包角120，帶墊板的鞍座，筋板數(shù)為4。鞍座標記為：JB/T4712.1-2007鞍座A2008-S JB/T4712.1-2007鞍座A2008-F查標準JB/T4712-2007可得鞍座的結構及其尺寸如圖7-1和表7-1表7-1 鞍座尺寸（mm）公稱直徑允許載荷KN高度H底板腹板dd2螺栓間距l(xiāng)2鞍座質量Kgl1b1dd115002702501060200128900109筋板墊板l3b2b3dd3弧長b4dd4e24017024081760390870 圖7-1 鞍座的型式7.3鞍座位置的確定雙鞍座臥式儲罐的受力狀態(tài)可化簡為受力均布載荷的外伸筒支梁，由材料力學可知，當外伸長度A=0.207L時，跨度中央的彎矩與支座截面處的彎矩絕對值想等，所以通常取尺寸A不超過0.2L值，中國現(xiàn)行標準JB 4731鋼制臥式容器規(guī)定A0.2L=0.2（L+2h），A最大不超過0.25L.否則由于容器外伸端的作用將使支座截面處的應力過大。A0.2L=0.2(L+2h)=0.2(5400+225)=1090mm 由于封頭的抗彎剛度大于圓筒的抗彎剛度，故封頭對于圓筒的抗彎剛度具有局部加強作用，為充分利用這一加強效應，支座應適當靠近封頭。因此，JB4713還規(guī)定：滿足A0.2L情況下，應盡量使A0.5R0(R0為筒體外半徑)。即，A0.5R0=0.5（D2+n）=0.5（15002+12）=381mm故，取A=380mm固定支座通常設置在臥式儲罐配管較多的一段，滑動支座則應設置在沒有配管或者配管較少的一端。圖7-2 鞍座的定位第八章 焊接結構設計8.1回轉殼體的焊接結構設計回轉殼體的焊接接頭必須采用對接接頭。殼體上所有縱向及環(huán)向接頭，凸形接頭上的拼接接頭，及A、B類接頭，必須采用對接接頭，不允許采用搭接接頭。其焊縫必須采用全焊透8.2接管與帶補強圈的焊接結構設計對補強圈與筒體焊接：一方面要盡量與補強前殼體貼合緊密，另一方面與接管，殼體之間焊接接頭設計也應力求完善合理。因此只能采用搭接和角接。其補強圈處焊接結果如圖8-1所示。8.3焊接方法和焊接材料選擇一般壓力容器的設計中，都是按電弧焊的要求進行焊接結構設計的，并且選擇用相應的焊條材料，其焊條材料見表8-1：表8-1 焊條選用XX與XX焊接焊條型號焊條牌號Q345R與Q345RE5015J507Q345R與16MnE5015J507Q235A與Q235AE4303J42216Mn與Q235AE4315J427 圖8-1補強圈處焊接結構圖總結經過一個學期的理論學習和近兩個星期的課程設計，我們對過程設備設計這門課的學習已經接近了尾聲。在這期間我學到了很多的東西，有專業(yè)知識方面的，也有做人方面的。在此，我要特別感謝課程設計的指導教師-石老師、張老師，在課程設計期間對我們的幫助，讓我從對這次設計的毫無頭緒到豁然開朗。在設計的過程中遇到十分多的挫折，我們幾乎動用了所有可以動用的力量和渠道去分析設計和尋找材料。經此次設計我獲得了很多，由剛開始的抱怨轉變成完成設計時的成就感，不管是word文檔的制作還是圖紙的安排設計，我都有了更深刻的了解。也讓我明白了一個道理：世上無難事，只怕有心人！在你沒嘗試過件事情之前，千萬不要對自己說不。本次課程設計，我完成了容積為10m的乙烯儲罐的設計，并采用SW6-1998對其進行強度校核，最后形成合理的設計方案。通過此次課程設計，增強了我把知識運用到實際的能力，加深了對課本知識的理解。使用國家壓力容器標準、規(guī)范進行設計，掌握了乙烯儲罐設計的全過程；并且鍛煉了查閱和綜合分析文獻資料的能力。我相信這次經歷對我下一步做畢業(yè)設計會是一個很大的幫助。附錄內壓圓筒校核計算單位荊楚理工學院-化工與藥學院計算所依據(jù)的標準GB 150.3-2011 計算條件筒體簡圖計算壓力 pc 2.11MPa設計溫度 t 50.00 C內徑 Di 1500.00mm材料 Q345R ( 板材 )試驗溫度許用應力 s 189.00MPa設計溫度許用應力 st 189.00MPa試驗溫度下屈服點 ss 345.00MPa鋼板負偏差 C1 0.30mm腐蝕裕量 C2 1.00mm焊接接頭系數(shù) f 1.00厚度及重量計算計算厚度 d = = 8.41mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 10.70mm名義厚度 dn = 12.00mm重量 2416.20Kg壓力試驗時應力校核壓力試驗類型 液壓試驗試驗壓力值pT = 1.25p = 2.6250 (或由用戶輸入)MPa壓力試驗允許通過的應力水平 sTsT 0.90 ss = 310.50MPa試驗壓力下圓筒的應力 sT = = 185.31 MPa校核條件 sT sT校核結果 合格壓力及應力計算最大允許工作壓力 pw= = 2.67730MPa設計溫度下計算應力 st = = 148.84MPastf 189.00MPa校核條件stf st結論 合格左封頭計算計算單位 荊楚理工學院-化工與藥學院計算所依據(jù)的標準GB 150.3-2011 計算條件橢圓封頭簡圖計算壓力 pc 2.11MPa設計溫度 t 50.00 C內徑 Di 1500.00mm曲面深度 hi 375.00mm材料 Q345R (板材)設計溫度許用應力 st 189.00MPa試驗溫度許用應力 s 189.00MPa鋼板負偏差 C1 0.30mm腐蝕裕量 C2 1.00mm焊接接頭系數(shù) f 1.00壓力試驗時應力校核壓力試驗類型液壓試驗試驗壓力值 pT = 1.25p= 2.6250 (或由用戶輸入)MPa壓力試驗允許通過的應力stsT 0.90 ss = 310.50MPa試驗壓力下封頭的應力sT = = 184.65MPa校核條件sT sT校核結果合格厚度及重量計算形狀系數(shù) K = = 1.0000計算厚度 dh = = 8.39mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 10.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名義厚度 dnh = 12.00mm結論 滿足最小厚度要求重量 237.60 Kg壓 力 計 算最大允許工作壓力 pw= = 2.68682MPa結論 合格右封頭計算計算單位 荊楚理工學院-化工與藥學院計算所依據(jù)的標準GB 150.3-2011 計算條件橢圓封頭簡圖計算壓力 pc 2.11MPa設計溫度 t 50.00 C內徑 Di 1500.00mm曲面深度 hi 375.00mm材料 Q345R (板材)設計溫度許用應力 st 189.00MPa試驗溫度許用應力 s 189.00MPa鋼板負偏差 C1 0.30mm腐蝕裕量 C2 1.00mm焊接接頭系數(shù) f 1.00壓力試驗時應力校核壓力試驗類型液壓試驗試驗壓力值 pT = 1.25p= 2.6250 (或由用戶輸入)MPa壓力試驗允許通過的應力stsT 0.90 ss = 310.50MPa試驗壓力下封頭的應力sT = = 184.65MPa校核條件sT sT校核結果合格厚度及重量計算形狀系數(shù) K = = 1.0000計算厚度 dh = = 8.39mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 10.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名義厚度 dnh = 12.00mm結論 滿足最小厚度要求重量 237.60 Kg壓 力 計 算最大允許工作壓力 pw= = 2.68682MPa結論 合格臥式容器（雙鞍座）計算單位荊楚理工學院-化工與藥學院依據(jù)標準NB/T 47042-2014 計 算 條 件簡 圖設計壓力 2.1MPa 計算壓力 2.10837MPa 設計溫度 50 試驗壓力 2.625MPa 圓筒材料Q345R 封頭材料Q345R 圓筒材料常溫許用應力 189MPa封頭材料常溫許用應力 189MPa 圓筒內直徑1500mm 圓筒材料設計溫度下許用應力189MPa圓筒平均半徑 756mm封頭材料設計溫度下許用應力189MPa 圓筒名義厚度 12mm 圓筒材料常溫屈服點 345MPa圓筒有效厚度10.7mm圓筒材料常溫彈性模量 201000MPa 封頭名義厚度 12mm圓筒材料設計溫度下彈性模量 199500MPa封頭有效厚度10.7mm 操作時物料密度 1000kg/m3 兩封頭切線間距離 5450mm 液壓試驗介質密度1000kg/m3圓筒長度5400mm 物料充裝系數(shù) 0.9 封頭曲面深度 375mm 焊接接頭系數(shù) 1殼體材料密度7850kg/m3附件質量 350kg鞍座結構參數(shù) 鞍座材