精軋機(jī)板型系統(tǒng)控制研究

攀 鋼 技 術(shù) 25 精軋機(jī)板型系統(tǒng)控制研究 付尚江 （ 攀鋼 集團(tuán) 西昌鋼釩 有限公司 熱軋 廠(chǎng) ） 摘 要： 針對(duì) 機(jī)在西昌鋼釩熱軋廠(chǎng)實(shí)際控制中存在的優(yōu)缺點(diǎn)， 以及 西馬克 型在 薄規(guī)格軋制中設(shè)定規(guī)程變化大和精軋入口凸度不穩(wěn)定使得 浪造成廢鋼的實(shí)際問(wèn)題， 通過(guò)對(duì)模型的熱凸度，平直度，薄規(guī)格的竄輥設(shè)定，自學(xué)習(xí)系數(shù)等的優(yōu)化，解決了 浪的問(wèn)題，確保了薄規(guī)格帶鋼的順利軋制 ，從而減少 因板型不良引起的廢鋼量 ， 提高了熱軋廠(chǎng)的成材率和產(chǎn)量 。 關(guān)鍵詞： 機(jī)；板型控制； 平直度；凸度 0 引 言 熱軋 1.8 其以下 規(guī)格 帶鋼 的批量生產(chǎn)，具 有較大的難度， 軋成 成功率 較 低 。 除了具有天然優(yōu)勢(shì)的熱軋 機(jī)外（設(shè)計(jì)到 0.8 在國(guó)內(nèi)的常規(guī)熱連軋機(jī)組上，雖然設(shè)計(jì)都是到 1.2 除了象征性的供 貨及 試 驗(yàn) 外，很少 有 1.6 由于市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)的需要，西昌鋼釩熱軋必須要具備 批量生產(chǎn) 2.0 下的規(guī)格帶鋼 ， 特別是 .8 鋼的生產(chǎn) 能力 。 西昌 鋼釩 熱軋精軋機(jī)組采用的是德國(guó)西馬克公司設(shè)計(jì)的 機(jī)，該軋機(jī)在板型系統(tǒng)的控制上具有良好的調(diào)節(jié)能力。 其板形控制模型采用的是西馬克的 型，在調(diào)試期間由于生產(chǎn)的局限性對(duì)薄 規(guī)格尤其是極薄規(guī)格軋制量較少，模型的很多控制參數(shù)需要不斷優(yōu)化和作適當(dāng)?shù)男薷?。因此，通過(guò)本課題的研究，解決了模型設(shè)定規(guī)程變化大 和薄規(guī)格軋制中帶鋼在精軋機(jī) 中浪的問(wèn)題，確保的生產(chǎn)的順行。 1 機(jī)控制原理 意為連續(xù)可變凸度。 該軋機(jī)是德國(guó)西馬克公司于 20 世紀(jì)80 年代初開(kāi)發(fā)的，第一臺(tái)軋機(jī)于 1982 年投入運(yùn)轉(zhuǎn)。由于其獨(dú)特的控制板截面形狀和控制板型特性， 自研究成功以來(lái)，在板帶鋼與鋁板帶軋制中獲得了廣泛的應(yīng)用。 機(jī)輥型為全波正弦曲線(xiàn)，近似瓶形 ，上下輥相同，裝成一正一反，互為 180 度，構(gòu)成 S 形輥縫。通過(guò)軸向反向移動(dòng)上下軋輥，就可以實(shí)現(xiàn)軋輥凸度連續(xù)變化與軋制。 當(dāng)軋輥未竄動(dòng)時(shí)，輥縫略呈 S 形，軋輥工作凸度等于零，即為平輥型或中性凸度； 當(dāng)上輥向右下輥向左 移動(dòng)等距離時(shí)，則形成凹輥縫，此時(shí)中間輥 縫變小，軋輥工作凸度大于零，稱(chēng)為正凸度控制；反之，如果上輥向左下輥向右 移動(dòng)等距離，則形成輥凸度為負(fù)的軋輥，軋輥工作輥凸度小于零，稱(chēng)為負(fù)凸度控制。由此可見(jiàn)，調(diào)節(jié) 輥的移動(dòng)方向和距離，就可以調(diào)節(jié)原始 輥凸度的正負(fù)與大小，相當(dāng)于一對(duì)軋輥具有可變的原始輥凸度 1。 機(jī)示意見(jiàn)圖 1。 圖 1 機(jī) 示意 機(jī)的優(yōu)點(diǎn) 機(jī)自開(kāi)發(fā)成功以來(lái)，獲得了迅速的推廣，因?yàn)樗哂幸幌盗械膬?yōu)點(diǎn)，其主要的優(yōu)點(diǎn)如下： 1） 不僅輥凸度可調(diào)的范圍大，而且能連續(xù)調(diào)節(jié)，再加上液壓彎輥系統(tǒng)，因而顯著擴(kuò)大了板型控制范圍。 2）僅一對(duì)磨好的軋輥就能滿(mǎn)足多種軋制系統(tǒng)的需要，可大大提高軋機(jī)的使用能力；可軋制多種不同的合金 鋼 ，產(chǎn)品的寬度與厚度顯著擴(kuò)大。 3）軋輥工作時(shí)間顯著延長(zhǎng)，可大大減少換輥次數(shù)。 （ a） 負(fù)凸度控制 （ b） 中和凸度控制 （ c） 正凸度控制 26 2014 年第 37 卷第 6 期 4）軋制力下降，軋輥磨損減輕，道次壓下量大，帶鋼的表面質(zhì)量提高，帶鋼更加平直。 機(jī)的缺點(diǎn) 1） 機(jī)的橫移主要用于滿(mǎn)足帶鋼軋制過(guò)程中各機(jī)架的凸度設(shè)定要求，并不能消除軋輥磨損不均。因此，在軋輥邊部出現(xiàn)磨損加劇的現(xiàn)象，當(dāng)磨損加劇區(qū)移到帶鋼中部時(shí)，會(huì)使帶鋼橫斷面出現(xiàn)局部高點(diǎn)，影響帶鋼表面質(zhì)量及一個(gè)換輥周期內(nèi)的總軋制長(zhǎng)度和同寬軋制長(zhǎng)度，這是 機(jī)不能夠?qū)嵤┳杂沙绦蜍堉频闹饕颉?2） 輥形狀復(fù)雜，特殊，磨削要求精度高， 工作輥在線(xiàn)研磨技術(shù)實(shí)施比較困難，也限制了其在自由程序軋制中的應(yīng)用。 3） 機(jī)上下工作輥由于熱凸度差異和磨損差異，造成帶鋼出現(xiàn)楔形，也容易出現(xiàn) 跑偏。 2 型 型，就是板型控制模型， 熱軋廠(chǎng)板型控制模型全套引進(jìn)于德國(guó)西馬克公司 。 義及目標(biāo) 義 ： 鋼或中間坯的板凸度（ 鋼或中間坯沿寬度方向的厚度分布； 直度。 標(biāo)：在保證平直度的前提下獲得期望的板凸度，并且保持帶鋼全長(zhǎng)方向上板凸度的恒定。 制策略 采用 術(shù)，通過(guò) S 型工作輥的 軸向竄動(dòng)和液壓彎輥，實(shí)現(xiàn)連續(xù)的板凸度預(yù)設(shè)定；在帶鋼軋制過(guò)程中，通過(guò)改變工作輥彎輥力動(dòng)態(tài)補(bǔ)償由軋制力波動(dòng)，熱凸度變化和軋輥磨損導(dǎo)致的凸度波動(dòng)，實(shí)現(xiàn)對(duì)凸度的動(dòng)態(tài)控制；上游機(jī)架主要控制板凸度，下游機(jī)架主要控制平直度 ，通過(guò)上游機(jī)架較大的板凸度改變，實(shí)現(xiàn)下游機(jī)架的相對(duì)板凸度的恒定，從而保證帶鋼的目標(biāo)板凸度和平直度 。 為了進(jìn)一步保證帶鋼的平直度，還常在末機(jī)架用精軋出口板凸度和平直度實(shí)測(cè)值反饋到相關(guān)的平直度控制機(jī)構(gòu)形成閉環(huán)控制。 3 板型控制 板型就 是 指板材的翹曲程度，實(shí)質(zhì)就是板帶材內(nèi)部殘余應(yīng)力的分布。只要板帶材內(nèi)部存在殘 余的內(nèi)應(yīng)力， 就稱(chēng)為板型不良。如果這個(gè)應(yīng)力雖然存在，但是不足以引起板帶材翹曲，則稱(chēng)為 “潛在 ”的板型不良；如果這個(gè)應(yīng)力足夠大，以至于引起板帶材翹曲，則稱(chēng)為 “表現(xiàn) ”的板型不良。 響板型的因素 影響板型的因素有以下幾點(diǎn) 2： 1） 軋制力變化對(duì)板型的影響 軋制力是影響帶鋼凸度的主要因素之一。軋制力受很多因素的影響，如變形抗力，來(lái)料厚度，摩擦系數(shù)等。它是軋制過(guò)程中一個(gè)非?；钴S的因素。不管支撐輥的直徑有多大， 軋制力增大總會(huì)增加支撐輥的撓曲，因?yàn)檐堉屏蛽锨g具有線(xiàn)性關(guān)系，故帶鋼凸度也就與軋制力成正比，從而導(dǎo) 致更大的帶鋼凸度，使板型不良。 2） 熱凸度對(duì)板型的影響 在軋制過(guò)程中， 帶鋼 在軋輥滑動(dòng)產(chǎn)生的熱量和帶鋼 變形所釋放的 熱量有一部分 傳入軋輥，使軋輥溫度升高，這就是軋制過(guò)程中軋輥的熱輸入。同時(shí)冷卻水和空氣又從軋輥中帶走熱量，使其溫度降低，這就是軋輥的熱輸出。 在開(kāi)軋后的一段時(shí)間內(nèi)，軋輥的熱輸入大于熱輸出，軋輥溫度逐漸升高，熱凸度也隨之不斷增大。在與某一特定規(guī)程軋制若干卷后，軋輥的熱輸入和熱輸出相等，處于平衡狀態(tài)，軋輥的熱凸度也保持一個(gè)恒定的值。軋輥熱膨脹對(duì)帶鋼凸度的影響，對(duì)不同的軋制周期會(huì)有不同的結(jié)果。 熱膨脹是凸度產(chǎn) 生較大變化的主要原因。 3） 初始軋輥凸度對(duì)板型的影響 工作 輥的初始輥型在軋制的初始階段影響帶鋼中心凸度的大小， 隨后其影響就很小了。工作輥凸度能有效改善空載輥縫形狀，也能改變工作輥和支撐輥之間的接觸情況，從而可改變帶鋼的凸度，影響到板型質(zhì)量。 4） 張力對(duì)板型的影響 一是張力改變對(duì)軋輥熱凸度 產(chǎn) 生影響，特別是后張力影響更大，因而調(diào)整張力是調(diào)整控制板型的手段之一。 二是張力對(duì)軋制壓力 產(chǎn) 生影響。根據(jù)軋制理論，由于張力變化，特別是后張力變化， 對(duì)軋制壓力 有 很大影響，而軋制壓力變化必然導(dǎo)致軋輥彈性變形發(fā)生變化，所以必然對(duì)板 型產(chǎn)生影響。 5） 軋輥磨損對(duì)板型的影響 軋輥磨損嚴(yán)重地影響著帶鋼邊 部的凸度和邊部減薄， 軋輥的局部磨損偏差使得帶鋼的板型凹凸攀 鋼 技 術(shù) 27 不平。當(dāng)偏差值超過(guò)一定值時(shí)，帶鋼就會(huì)起脊。軋輥磨損對(duì)板型的影響因軋輥類(lèi)型不同而不同，也取決于軋機(jī)數(shù)量。 型軋制薄規(guī)格存在的問(wèn)題 型設(shè)定規(guī)程變化大 以前軋制薄規(guī)格時(shí)，如果換鋼種或換寬度規(guī)格，相鄰兩塊鋼的模型設(shè)定參數(shù) 輥量）變化量達(dá)到 100 右。由于軋輥磨損和熱膨脹的不均勻性，如果竄輥量改變過(guò)大，帶鋼就會(huì)在軋輥磨損輪廓邊緣或軋輥冷熱交界區(qū)域軋 制，帶鋼在這種不規(guī)則輥縫內(nèi)軋制極易導(dǎo)致帶鋼板形發(fā)生劇烈變化，輕則產(chǎn)生嚴(yán)重浪形，重則導(dǎo)致軋廢。 板形模型在對(duì)換鋼種、目標(biāo)凸度改變時(shí)設(shè)定規(guī)程變化太大， 由 廢鋼數(shù)據(jù)可知：（ 235B 鋼種，規(guī)格 1.8 250 標(biāo)凸度40 形設(shè)定彎輥力為負(fù)值，軋制狀態(tài)穩(wěn)定； )鋼種，規(guī)格1.8 250 標(biāo)凸度 20 形設(shè)定彎輥力為正值，且 輥力達(dá)上極限），導(dǎo)致 出后板凸度太小，有中浪 。在 跑偏嚴(yán)重， 導(dǎo)致在 口軋爛。 軋入口板凸度變化大 型在計(jì)算精軋入口板凸度時(shí)，用出口的實(shí)際板凸度和設(shè)定板凸度偏差系數(shù)參與入口板凸度的修正。采用這種方法的結(jié)果是，如果出口板凸度和設(shè)定值存在較大偏差，必然影響到入口板凸度的計(jì)算，但實(shí)際的入口板凸度不會(huì)因?yàn)閹讐K鋼的軋制就發(fā)生較大變化，這導(dǎo)致模型計(jì)算的入口板凸度和實(shí)際板凸度存在較大的差異，模型按照一個(gè)錯(cuò)誤的入口板凸度進(jìn)行精軋機(jī)架板凸度分布，必然影響帶鋼在軋機(jī)內(nèi)的軋制狀態(tài)。 取的主要措施 針對(duì)西馬克的模型存在的問(wèn)題，采取了以 下措施保證薄規(guī)格的順利軋制。 輥熱凸度計(jì)算模型優(yōu)化 在精軋機(jī)內(nèi)為了精確控制帶鋼的板 型 ，模型首先必須準(zhǔn)確預(yù)報(bào)出帶鋼軋制前和軋制中的軋輥輥縫形狀，而影響軋輥輥縫形狀的一個(gè)重要因素就是軋輥熱凸度。 軋輥熱凸度指軋輥和帶鋼接觸后，軋輥受熱發(fā)生熱膨脹后產(chǎn)生的輥凸度。影響模型對(duì)軋輥熱凸度計(jì)算精度主要是軋輥冷卻水和軋輥熱傳導(dǎo)系數(shù)，優(yōu)化模型的軋輥熱凸度計(jì)算精度從以上兩個(gè)因素進(jìn)行。 對(duì)精軋機(jī)架軋輥溫度進(jìn)行測(cè)量。在每次換精軋工作輥時(shí)，軋機(jī)停軋后 3 將軋機(jī)內(nèi)的所有冷卻水關(guān)閉，在第一時(shí)間將軋輥從軋機(jī)內(nèi)抽出 ，待軋輥抽出 20 ，開(kāi)始對(duì)軋輥輥溫進(jìn)行測(cè)量。通過(guò)近 20 次的輥溫測(cè)量，每個(gè)機(jī)架的實(shí)際輥溫測(cè)量值和模型預(yù)報(bào)值如表 1 所示。 表 1 軋輥溫度測(cè)量值和計(jì)算值對(duì)比 機(jī)架 實(shí)測(cè)輥溫 / 計(jì)算輥溫 / 偏差 / 2 3 4 5 6 7 過(guò)對(duì)軋輥溫度實(shí)測(cè)值和計(jì)算值的偏差進(jìn)行分析，對(duì)模型中的軋輥熱傳導(dǎo)系數(shù)按表 2 的數(shù)據(jù)進(jìn)行優(yōu)化 。 表 2 優(yōu)化前后的軋輥熱傳導(dǎo)系數(shù) 機(jī)架 優(yōu)化前 的系數(shù) 優(yōu)化后 的系數(shù) 4 000 15 000 0 575 14 500 0 660 17 500 1 100 14 500 1 500 17 000 1 100 15 000 0 000 15 000 對(duì)水溫設(shè)置偏差補(bǔ)償參數(shù)。在 板型 模型中會(huì)采用實(shí)際的軋輥冷卻水溫度參與軋輥熱凸度的計(jì)算，該溫度值是基 礎(chǔ)自動(dòng)化系統(tǒng)通過(guò)安裝在軋輥冷卻水管路上的測(cè)溫儀表實(shí)際測(cè)量得出。但是由于安裝測(cè)溫儀表的位置在軋機(jī)下的一個(gè)密閉空間內(nèi)，該處不透風(fēng)導(dǎo)致散熱慢，儀表測(cè)量出的水溫值較實(shí)際的冷卻水溫度值高 6 。為了確保模型采用的冷卻水溫度值的一致性，在模型配置文件中增加對(duì)冷卻水的修整參數(shù)，補(bǔ)償實(shí)際水溫和測(cè)量水溫的偏差 。 度和平直度計(jì)算的優(yōu)化 由于每個(gè)機(jī)架的相對(duì)凸度不一致會(huì)導(dǎo)致前面機(jī)架出現(xiàn)中浪。在以前的軋制過(guò)程中 常有中浪產(chǎn)生，導(dǎo)致軋機(jī)內(nèi)帶鋼跑偏，最終 造成 廢鋼。 28 2014 年第 37 卷第 6 期 如果 口測(cè)量的凸度值比模型計(jì)算值高，自學(xué)習(xí) 系數(shù) 會(huì)不 斷修正計(jì)算值，以便計(jì)算出更高的凸度。為了保持整個(gè)軋制過(guò)程中平直度良好。 對(duì)凸度）應(yīng)該分配到前面的機(jī)架。但是如果某個(gè)機(jī)架本身的計(jì)算有誤差（如工作輥熱凸度計(jì)算誤差大），使用本原理，會(huì)導(dǎo)致前面機(jī)架的 相對(duì)凸度修正值太大。由于太高的熱凸度計(jì)算會(huì)導(dǎo)致很高的自學(xué)習(xí)值， 繼而導(dǎo)致前面機(jī)架的修正值很大。為了達(dá)到目標(biāo)凸度，前面機(jī)架對(duì)竄輥和彎輥的設(shè)置也非常高，這樣會(huì)導(dǎo)致前面機(jī)架凸度很低，從而產(chǎn)生中浪。 該狀況在對(duì)軋輥模型和凸度計(jì)算優(yōu)化后得到了很大的改善，自學(xué)習(xí)值降低了很多。但是由于機(jī)架本身的狀態(tài)問(wèn)題，仍 然存在一些誤差，所以對(duì)分配到前面機(jī)架的凸度修正相對(duì)值從 1 降到 在相應(yīng)的文件 程序 里對(duì)其進(jìn)行了修改。 化薄規(guī)格軋制的竄輥設(shè)定 西昌 鋼釩 熱軋廠(chǎng)的軋輥工作長(zhǎng)度為 2 050 是根據(jù)軋制負(fù)荷和板 型 控制水平，軋制 1.8 鋼寬度一般在 1 250 下。每次換工作輥后用 1 500 度的帶鋼進(jìn)行燙輥軋制，按照寬度、厚度遞減的原則進(jìn)行軋制計(jì)劃編排，在軋制 1.8 格一般在整個(gè)軋制計(jì)劃的 35塊帶鋼以后，軋輥在經(jīng)過(guò) 35 塊左右的帶鋼軋制，在帶鋼經(jīng)常接觸的位置已經(jīng)磨損成一定幅 度的箱形孔形狀，如圖 2 所示的軋輥輥縫形狀。如果在軋制 1.8 以下的帶鋼時(shí)，軋輥竄輥?zhàn)兓^(guò)大，使帶鋼處于不規(guī)則輥縫內(nèi)軋制，導(dǎo)致軋制不穩(wěn)定和板 型 質(zhì)量差。 圖 2 軋輥磨損后的輥縫形狀 因此 對(duì)模型設(shè)定竄輥?zhàn)兓挠?jì)算策略進(jìn)行優(yōu)化。在原有模型中相鄰兩塊帶鋼的最大允許竄輥?zhàn)兓渴?150 過(guò)實(shí)踐證明在軋制極薄規(guī)格時(shí)，如果相鄰兩塊鋼的竄輥量變化大于 50 了確保在軋制極薄規(guī)格時(shí)，相鄰兩塊帶鋼狀態(tài)的 穩(wěn)定 性，將相鄰兩塊鋼的竄輥?zhàn)兓肯薅樽畲?10 此，在模型表中新增竄輥設(shè)定參數(shù)，并按照帶鋼的厚度規(guī)格進(jìn)行層別劃分，當(dāng)帶鋼厚度大于等于 鋼厚度小于 用相鄰兩塊鋼最大允許竄輥為 10 通過(guò)對(duì)極薄規(guī)格軋制時(shí)相鄰兩塊帶鋼竄輥?zhàn)兓瘏?shù)的優(yōu)化，實(shí)現(xiàn)極薄規(guī)格帶鋼在圖 3示意 的 輥縫區(qū)域內(nèi)軋制，成功避免因?yàn)楦Z輥量變化大導(dǎo)致帶鋼在軋機(jī)內(nèi)軋廢或帶鋼 板型 變差。 圖 3 優(yōu)化后 極薄規(guī)格帶鋼在輥縫內(nèi)的位置示意 自學(xué)習(xí)系數(shù)進(jìn)行清零 對(duì)模型程序進(jìn)行修改和優(yōu)化后，為了避免由于舊有的錯(cuò)誤的自學(xué)習(xí)值進(jìn)行學(xué)習(xí)而導(dǎo)致糟糕的狀態(tài)發(fā)生 ，將以前模型文件較高的自學(xué)習(xí)值清零。為了使長(zhǎng)期自學(xué)習(xí)值恢復(fù)更快，在調(diào)整過(guò)程中將計(jì)數(shù)從 30 降到 8，調(diào)整完成后又恢復(fù)到 30。 化入口板凸度計(jì)算 入口板凸度是整個(gè) 板型 模型進(jìn)行精軋機(jī)架板凸度分布計(jì)算 的 原始依據(jù)，入口板凸度的準(zhǔn)確性直接影響到模型對(duì)各個(gè)機(jī)架 板型 設(shè)定參數(shù)的合理性。 入口板凸度即中間坯的板凸度，計(jì)算入口板凸度的主要依據(jù)是粗軋工作輥 的 磨損和熱凸度。為了實(shí)現(xiàn)模型對(duì)粗軋工作輥的磨損和熱凸度計(jì)算準(zhǔn)確性，對(duì)每次換下的粗軋工作輥輥溫和實(shí)際磨損進(jìn)行測(cè)量，通過(guò)對(duì)實(shí)際測(cè)量值和模型預(yù)報(bào)進(jìn)行偏差對(duì)比，通過(guò)偏差值對(duì)模 型中的磨損計(jì)算參數(shù)和熱凸度計(jì)算參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。 同時(shí)對(duì)每次換輥周期的前期和后期所軋制的中間坯實(shí)際板凸度進(jìn)行測(cè)量，用實(shí)際測(cè)量的板凸度和模型計(jì)算的板凸度進(jìn)行對(duì)比，通過(guò)對(duì)比值修正入口板凸度修正系數(shù)。 為了防止精軋出口板凸度的控制偏差影響入口板凸度的計(jì)算，將原有模型中用出口板凸度偏差攀 鋼 技 術(shù) 29 系數(shù)修正入口板凸度計(jì)算的功能取消，確保入口板凸度計(jì)算 的 獨(dú)立性和準(zhǔn)確性。 通過(guò)上述措施，薄規(guī)格的板型控制得到了很大的提高 。 提 升 了熱軋的一次成材率。 4 結(jié) 語(yǔ) 1）填補(bǔ)了攀鋼無(wú) 型控制經(jīng)驗(yàn)的空白，形成成熟板型控制工藝，為汽車(chē)板等高板型要 求鋼材品種生產(chǎn)打下良好的工藝基礎(chǔ)。 2）對(duì)薄規(guī)格軋制時(shí)頭部浪形嚴(yán)重情況得到了一定的改善，通過(guò)對(duì)模型的優(yōu)化，現(xiàn)在軋制薄規(guī)格頭部浪形長(zhǎng)度得到控制，提高了成材率。 3） 熱軋板型的控制是一項(xiàng)很復(fù)雜的過(guò)程，影響因素很多。通過(guò)本項(xiàng)目的研究，對(duì)磨損，熱膨脹，輥原理，竄輥行程，彎輥力的設(shè)定等有了一定的理論基礎(chǔ)和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)。優(yōu)化了西 馬克制模型。滿(mǎn)足了多鋼種，多規(guī)格的板型控制要求。提高了熱軋廠(chǎng)產(chǎn)品 質(zhì)量 ， 得到 了用戶(hù)對(duì)西昌 鋼釩熱軋產(chǎn)品的認(rèn)可。參考文獻(xiàn) 1 連家創(chuàng)，劉宏民 北京 :兵器工業(yè)出 版社， 1997. 2 劉戰(zhàn)英 北京 :冶金工業(yè)出版社， 1996. 編輯 姜敏 收稿日期： 2014 邢鋼三項(xiàng)科技成果通過(guò)河北省科技成果鑒定 2014 年 10 月 , 由邢鋼自主開(kāi)發(fā)的“高淬