課程設(shè)計-電力系統(tǒng)分析.doc

課程設(shè)計說明書題目：電力網(wǎng)絡(luò)設(shè)計（14）學院：電力學院年級：*級專業(yè)：電氣信息工程 姓名：*指導老師：武志剛、王健時間：2008.01目錄前言21、原始資料.32、校驗電力系統(tǒng)功率平衡和確定發(fā)電廠的運行方式.52.1負荷合理性校驗.5 2.2功率平衡校驗.53、確定電力系統(tǒng)的接線圖.63.1網(wǎng)絡(luò)電壓等級的確定.63.2網(wǎng)絡(luò)接線方案初步比較.63.3網(wǎng)絡(luò)接線方案精確比較.74、確定發(fā)電廠、變電所的電氣主接線.1441發(fā)電站的主接線.1442變電站主接線.144 3確定變壓器的參數(shù)、型號和線路參數(shù).155、潮流計算，確定變壓器分接頭.1851系統(tǒng)參數(shù)計算.1852潮流計算.1953變壓器分接頭的選擇.266、總結(jié).29前言 本課程設(shè)計的任務(wù)是根據(jù)所給的數(shù)據(jù)，對一個區(qū)域電網(wǎng)規(guī)劃進行分析，校驗系統(tǒng)的有功與無功；分析各種不同的運行方式；確定系統(tǒng)的接線方案；選擇系統(tǒng)中變壓器的型號；對系統(tǒng)的潮流進行估算；計算網(wǎng)絡(luò)中的損耗；進行調(diào)壓計算并校驗分接頭的選擇；統(tǒng)計系統(tǒng)設(shè)計的主要指標；繪制電氣主接線。1、原始資料：A. 發(fā)電廠發(fā)電機資料：項目臺數(shù)容量（MW）電壓（kV）功率因數(shù)15256.30.8215010.50.85B. 發(fā)電廠和變電所的負荷資料：項目發(fā)電廠（A）變電所（1）變電所（2）變電所（3）變電所（4）最大負荷（MW）2037403426最小負荷（MW）1119211814最大負荷功率因數(shù)0.830.840.820.820.83最小負荷功率因數(shù)0.780.810.80.810.81最大負荷利用小時50005000550055005500二次母線電壓（kV）61010610一類用戶的百分數(shù)2525303025二類用戶的百分數(shù)3030353035調(diào)壓要求順逆常常順注意：(1). 發(fā)電廠的負荷包括發(fā)電廠的自用電在內(nèi)；(2). 建議采用的電力網(wǎng)額定電壓為110kC、發(fā)電廠和變電所的地理位置圖：1234圖例：發(fā)電廠4變電所比例尺：1:1000000L1=25km,L2=25km,L3=30km,L4=38km,L12=41km,L13=35km,L23=41km,L24=km51,L34=km382、校驗電力系統(tǒng)功率平衡和確定發(fā)電廠的運行方式2.1負荷合理性校驗根據(jù)最大負荷利用小時數(shù)的定義，最大負荷運行TmaxI小時所消耗的電量等于全年實際耗電量，所以應(yīng)大于全年以最小負荷運行所消耗的電量，校驗之。（To為一年的時間即8760小時）1、發(fā)電廠A Pmax Tmax=205000=100000MW Pmin To=118760=96360MW2、變電站1Pmax Tmax=375000=185000MW Pmin To=198760=166440MW3、變電站2Pmax Tmax=405500=220000MW Pmin To=218760=183960MW4、變電站3Pmax Tmax=345500=187000MW Pmin To=188760=157680MW5、 變電站4 Pmax Tmax=265500=143000MW Pmin To=148760=122640MW系統(tǒng)全年實際耗電量： Wa=100000+185000+220000+187000+143000=835000MW全年以最小負荷運行所消耗的電量： Wb=96360+166440+183960+157680+122640=727080MWWaWb負荷合理2.2功率平衡校驗1) 有功功率平衡校驗系統(tǒng)最大有功綜合負荷： PXMAX=K1K2K1同時系數(shù)取0.9K2廠用網(wǎng)損系數(shù)取1.15（其中網(wǎng)損5%，廠用10%）需校驗發(fā)電廠的有功備用容量是否大于最大有功負荷的10%。發(fā)電機組總?cè)萘繛椋篜=25*5+50=175MW系統(tǒng)最大有功綜合負荷為：Pxmax=0.9*1.15*(37+40+34+26+20)=162.5MW最大有功負荷：37+40+34+26+20=157MW有功備用容量/最大有功負荷：（175-162.5）/157=7.96%10% 所以系統(tǒng)的無功備用充足3) 功率平衡校驗結(jié)論由上面檢驗結(jié)果可知：系統(tǒng)有功功率平衡，但有功備用容量不夠充足。如果發(fā)電廠的一臺發(fā)電機故障，則系統(tǒng)必須切一些負荷才能保持系統(tǒng)的有功功率平衡。而系統(tǒng)的無功功率平衡且無功備用充足?，F(xiàn)在按最嚴重的情況考慮：假設(shè)發(fā)電廠容量最大的機組（50MW）故障 發(fā)電機組總?cè)萘繛?P=5*25=125MW 系統(tǒng)一、二類負荷：Pa=20*55%+37*55%+40*65%+34*60%+26*60%=93.35MW PPa 所以發(fā)電廠帶最大負荷時一臺機組故障后能保證一二類負荷的供電 而且還可以對三類負荷供電 P-Pa=125-93.35=31.65MW 被強迫停電的三類負荷為：157-125=32MW3、確定電力系統(tǒng)的接線圖3.1網(wǎng)絡(luò)電壓等級的確定電網(wǎng)電壓等級決定于輸電距離和輸電功率，還要考慮到周圍已有電網(wǎng)的電壓等級。根據(jù)設(shè)計任務(wù)書的要求，網(wǎng)絡(luò)的電壓等級取110kV。3.2網(wǎng)絡(luò)接線方案初步比較方案1234主接線供電可靠性繼電保護整定的難易程度開關(guān)數(shù)線路總長度1負荷均采用雙回線路供電，可靠性高，能保證一條線路出現(xiàn)故障后另一條線路維持對負荷供電容易（開式網(wǎng)絡(luò)）16236Km21234電站出線較少，采用環(huán)形供電?？煽啃愿?，能保證一條線路出現(xiàn)故障后另一條線路維持對負荷供電難（有環(huán)）12204 Km31234電站出線較少，采用環(huán)形供電?？煽啃愿?，能保證一條線路出現(xiàn)故障后另一條線路維持對負荷供電難（有環(huán)）12197Km41234電站出線較少，供電可靠性高，但變電站3可能因供電線路太長，導致電壓降落過大，和線損過多難（有環(huán)）12186 Km方案1由設(shè)計說明書知：總投資為線路長度總和的70%，所以經(jīng)濟性良好，方案2和3通過表知可排除方案2，方案4的變電站3由于供電線路太長，導致電壓降落過大，可靠性也不高，故排除。綜上從這些方案中，考慮到線路的長度，電站出線，開關(guān)數(shù)量，布局結(jié)構(gòu)以及可靠性等方面，因此選取方案1、3來進行更為精確的比較。3.3網(wǎng)絡(luò)接線方案精確比較按電力設(shè)計手冊，當負荷的年最大利用小時數(shù)達到5000小時以上時，鋼芯鋁鉸線的經(jīng)濟電流密度取J=0.9A/mm2，在高壓區(qū)域電力網(wǎng)，用經(jīng)濟電流密度法選擇導線載面，用發(fā)熱校驗。因本設(shè)計是110kv及以上電壓等級，為了避免電暈損耗，導線截面不應(yīng)小于LGJ-70。有關(guān)數(shù)據(jù)綜合如下：導線截面載流量（A）r(/km)X(/km)導線投資（萬元）線路綜合投資（萬元）LGJ-702750.450.4320.291.95LGJ-953350.330.4160.42.1LGJ-1203800.270.4090.492.25LGJ-1504450.210.4030.622.45LGJ-1855150.170.3950.762.7LGJ-2406100.1320.1880.982.95LGJ-3007100.1070.3821.463.4LGJ-4008980.0790.386241) 潮流估算由于后面選擇導線截面積時需考慮一定的裕度，故此處潮流計算時可不考慮網(wǎng)損。方案1：(G為發(fā)電廠，1、2、3、4分別為圖上變電站，下同)線路G-1：P=37/2=18.5MW， Q=23.68/2=11.84MVar 線路G-2：P=40/2=20 MW， Q=27.6/2=13.8MVar 線路G-3：P=34/2=17MW， Q=23.46/2=11.73MVar 線路G-4：P=26/2=13MW， Q=17.42/2=8.71MVar方案3：線路G-1：P=37MW， Q=23.68MVar 線路G-2：P=40MW， Q=27.6MVar 線路G-3：P=34MW， Q=23.46MVar 線路G-4：P=26MW， Q=17.42Mvar線路1-2：P=0MW， Q=0Mvar線路3-4：P=0MW， Q=0Mvar2) 選擇導線型號及線路阻抗計算利用估算出來的潮流計算導線上流過的電流，從上表中選擇合適的導線型號，即可進行線路阻抗計算。計算公式為：I =P/（1.732Ucos）鋼芯鋁絞線的經(jīng)濟電流密度取 J=0.9A/mm2因此導線截面積為：S=I/J方案1：選擇合適的導線型號：線路G-1：I =18.5/（1.7321100.84）=0.1156KA S=115.6/0.9=128.4 mm2 因此線路G-1選LGJ-150線路G-2：I =20/（1.7321100.82）=0.1280KA S=128/0.9=142.22 mm2 因此線路G-2選LGJ-150線路G-3：I =17/（1.7321100.82）=0.1088KA S=108.8/0.9=120.88 mm2 因此線路G-3選LGJ-150線路G-4：I =13/（1.7321100.83）=0.0822KA S=82.2/0.9=91.33 mm2 因此線路G-4選LGJ-95校驗：按允許載流量條件效驗導線截面積（發(fā)熱校驗）當每回線路有一條故障時，另外一條線路的電流線路G-1：I=115.6*2=231.2A 445A 滿足線路G-2：I=128*2=256A 445A 滿足線路G-3：I=108.8*2=217.6A 445A 滿足線路G-4：I=82.2*2=164.4A 335A 滿足線路阻抗計算：（雙回線的為雙回線的總阻抗，下同）線路G-1：R+jX=0.2125/2+j0.40325/2=2.625+j5.0375線路G-2：R+jX=0.2125/2+j0.40325/2=2.625+j5.0375線路G-3：R+jX=0.2130/2+j0.40330/2=3.15 +j6.045線路G-4：R+jX=0.3338/2+j0.41638/2=6.27 +j7.904方案3選擇合適的導線型號：線路G-1：I =37/（1.7321100.84）=0.2312KA S=231.2/0.9=256.9 mm2 因此線路G-1選LGJ-300線路G-2：I =40/（1.7321100.82）=0.2560KA S=256/0.9=284.5 mm2 因此線路G-2選LGJ-300線路G-3：I =34/（1.7321100.82）=0.2176KA S=217.6/0.9=241.8 mm2 因此線路G-3選LGJ-300線路G-4：I =26/（1.7321100.83）=0.1644KA S=164.4/0.9=182.7 mm2 因此線路G-4選LGJ-185線路1-2：選LGJ-300線路3-4：選LGJ-185校驗：按允許載流量條件效驗導線截面積（發(fā)熱校驗）環(huán)式網(wǎng)絡(luò)近電源端斷開當G-1斷開，變電站1通過變電站2供電，G-2最大電流為：I=231.2+256=487.2A 710A 滿足當G-2斷開，變電站2通過變電站1供電，G-1最大電流為：I=231.2+256=487.2A 710A 滿足當G-3斷開，變電站3通過變電站4供電，G-4最大電流為：I=217.6+164.4=382A 515A 滿足當G-4斷開，變電站4通過變電站3供電，G-3最大電流為：I=217.6+164.4=382A 710A 滿足線路阻抗計算：線路G-1：R+jX=250.107+j250.382=2.675+j9.55線路G-2：R+jX=250.107+j250.382=2.675+j9.55線路G-3：R+jX=300.107+j300.382=3.21 +j11.46線路G-4：R+jX=380.170+j380.395=6.46 +j15.01線路1-2：R+jX=410.170+j410.382=4.387 +j15.785線路3-4：R+jX=380.170+j380.395=6.46 +j15.013) 正常運行時的電壓損失及故障可能造成的最大電壓損失計算公式為：各變電站的最大負荷如下：變電站1：S=P+jQ=37+j23.68 變電站2：S=P+jQ=40+j27.6變電站3：S=P+jQ=34+j23.46變電站4：S=P+jQ=26+j17.42方案1：正常運行時線路G-1：=（372.625+23.685.0375）/110=1.98KV =（375.0375-23.682.625）/110=1.12KV線路G-2：=（402.625+27.65.037）/110=2.23KV=（405.037-27.62.625）/110=1.16KV線路G-3：=（343.15+23.466.045）/110=2.28KV =（346.045-23.463.15）/110=1.19KV線路G-4：=（266.27+17.427.904）/110=2.74KV=（267.904-17.426.27）/110=0.87KV 線路故障時：（當雙回線路其中一條故障時）線路G-1：=（372.6252+23.685.03752）/110=3.95KV =（375.03752-23.682.6252）/110=2.25KV線路G-2：=（402.6252+27.65.0372）/110=4.46KV=（405.0372-27.62.6252）/110=2.32KV線路G-3：=（343.152+23.466.0452）/110=4.56KV =（346.0452-23.463.152）/110=2.38KV線路G-4：=（266.272+17.427.9042）/110=5.48KV=（267.9042-17.426.272）/110=1.74KV方案3正常運行時線路G-1：=（372.675+23.689.55）/110=2.95KV =（379.55-23.682.675）/110=3.79KV線路G-2：=（402.675+27.69.55）/110=2.23KV=（409.55-27.62.675）/110=2.8KV線路G-3：=（343.21+23.4611.46）/110=3.44KV =（3411.46-23.463.21）/110=2.86KV線路G-4：=（266.46+17.4215.01）/110=3.94KV=（2615.01-17.426.46）/110=2.52KV 線路故障時：計算公式當G-1斷開，變電站1通過變電站2供電線路G-1：=（374.387+23.6815.785）/110=4.89KV =（3715.785-23.684.387）/110=4.36KV線路G-2： =KV =37+j23.68+40+j27.6+=77.7+j53.81=（77.72.675+53.819.55）/114.97=6.28KV=（77.79.55-53.812.675）/114.97=5.20KV當G-2斷開，變電站2通過變電站1供電線路G-2：=（404.387+27.615.785）/110=5.56KV =（4015.785-27.64.387）/110=4.64KV線路G-1： =KV =40+j27.6+37+j23.68+=77.86+j54.36=（77.862.675+54.369.55）/115.65=6.29KV=（77.869.55-54.36 2.675）/115.65=5.17KV當G-3斷開，變電站3通過變電站4供電線路G-3：=（346.46+23.4615.01）/110=5.20KV =（3415.01-23.466.46）/110=3.26KV線路G-4： =KV =34+j23.46+26+j17.42+=60.9+j42.98=（60.96.46+42.9815.01）/115.25=9.01KV=（60.915.01-42.982.675）/115.65=5.52KV當G-4斷開，變電站4通過變電站3供電線路G-3：=（266.46+17.4215.01）/110=3.90KV =（2615.01-17.426.46）/110=2.52KV線路G-4： =KV =34+j23.46+26+j17.42+=60.5+j42.08=（60.53.21+42.0811.46）/113.93=5.94KV=（60.511.46-42.083.21）/113.93=5.52KV4) 總投資比較總投資(T)=線路投資(TL)+開關(guān)設(shè)備投資(TD)（雙回線按兩條線路總長度的70%計,斷路器單價6萬元）方案1： 線路投資：TL （252530）270%(0.62+2.45)+38270（0.42.1） 343.84133476.84萬元Td=166=96萬元Ta= TL+ Td=572.84萬元折舊費用：Tm=572.848%=45.8272萬元損耗費用：P1 年損耗費用：Tn=0.4(0.14033520+0.17204060+0.14924060+0.1694040) =99.23萬元年運行費用：TbTm+Tn=45.827299.23145.0572萬元年計算費用：TTa/7+Tm+Tn=226.89萬元方案3：線路投資：TL=（25254130）（1.46+3.4）+（38+38）（0.76+2.7）851.02萬元Td=126=72萬元總投資：Ta= TL+ Td=923.02萬元折舊費Td=923.028%=73.8416萬元損耗費：P10.14MW P20.175MW P30.152MW P40.174MW 年損耗費用：Tn=0.4(0.143520+0.1754060+0.1524060+0.1744040) =100.936萬元年運行費用：TbTm+Tn=73.8416100.936174.7776萬元年計算費用：TTa/7+Tm+Tn=306.6376萬元方案13導線電流（KA）A-1=0.1156A-2=0.128A-3=0.1088A-4=0.0822A-1=0.21613A-2=0.04631A-3=0.07719A-4=0.09262確定導線型號A-1：LGJ-150A-2：LGJ-150A-3：LGJ-150A-4：LGJ-95A-1：LGJ-300A-2：LGJ-300A-3：LGJ-300A-4：LGJ-1851-2：LGJ-3002-3：LGJ-185線路阻抗（線路總阻抗）G-1:R+jX=2.625+j5.0375G-2：R+jX=2.625+j5.0375G-3:R+jX=3.15 +j6.045G-4：R+jX=6.27 +j7.904G-1：R+jX=2.675+j9.55G-2：R+jX=2.675+j9.55G-3：R+jX=3.21 +j11.46G-4：R+jX=6.46 +j15.011-2：R+jX=4.387 +j15.7853-4：R+jX=6.46 +j15.01線路電壓降落正常運行時G-1：=1.98KV =1.12KVG-2：=2.23KV=1.16KVG-3：=2.28KV =1.19KVG-4：=2.74KV=0.87KVG-1：=2.95KV =3.79KVG-2：=2.23KV=2.8KVG-3：=3.44KV =2.86KVG-4：=3.94KV=2.52KV故障時G-1：=3.95KV =2.25KVG-2：=4.46KV=2.32KVG-3：=4.56KV =2.38KVG-4：=5.48KV=1.74KV當G-1斷開，G-1：=4.89KV =4.36KVG-2：=6.28KV =5.20KV當G-2斷開，G-2：=5.56KV =4.64KVG-1：=6.29KV =5.17KV當G-3斷開，G-3：=5.20KV =3.26KVG-4： =9.01KV =5.52KV當G-4斷開，G-3：=3.90KV =2.52KVG-4：=5.94KV =5.52KV投資(萬元)線路476.84851.02斷路器9672總投資572.84923.02年運行費用（萬元）145.0572174.7776年計算費用（萬元）226.89306.63765）分析比較由上表知：方案1的導線截面比方案3的導線截面要小，很大的減少了線路投資和建設(shè)的困難，方案3的電壓降落比方案1的電壓降落要大很多，正常時方案1的最大電壓降落是2.74KV（我們以縱分量比較），方案2的是3.94KV。故障是方案1的最大電壓降落5.48KV，方案3的是9.01KV。從年計算費用看方案1要比方案3的小，經(jīng)濟性好。 綜合以上考慮，我們選出方案1為最優(yōu)方案。4、確定發(fā)電廠、變電所的電氣主接線41發(fā)電站的主接線由于本區(qū)域我們采用雙回路接線，進出線的次數(shù)較多，我們采用有匯流母線的接線方式，設(shè)計一下三種方案方案1： 110KV的母線采用雙母線接線方式，6KV的雙母分段接線方式，用三臺25MW的和一臺50MW的機組通過變壓器接到110KV的母線，其中兩臺25MW的機組用擴大單元接線，另外兩臺25MW的機組接6KV的母線，然后通過變壓器接到110KV的母線。方案3：110KV的母線采用雙母線接線方式，然后廠用電負荷就直接從母線引出，通過變壓器連接負荷。方案2：110KV的母線采用雙母線接線方式，6KV的雙母分段接線方式，用四臺25MW的和一臺50MW的機組通過變壓器接到110KV的母線，其中每兩臺25MW的機組用擴大單元接線，一臺25MW的機組接6KV的母線，然后通過變壓器接到110KV的母線。方案分析：方案1有單獨的母線為廠用負荷供電，而且有兩臺機組供電，可靠性很高，經(jīng)濟性好，操作方便。方案3只有一臺25MW機組提供廠用電負荷，使廠用電的可靠性不高，方案2的廠用負荷從110KV母線引出，雖然可靠性很高，但是要通過降壓連接負荷，操作麻煩，經(jīng)濟性差。綜合以上考慮。我們采用方案1。接線圖如下：42變電站主接線對于變電站主接線，設(shè)計以下兩個方案：方案1：變電站進線端采用單母線分段接線方式，出線端采用雙母線接線方式。方案2：變電站進線端采用雙母線接線方式，出線端采用雙母線接線方式。方案1采用單母線分段接線方式，接線簡單，經(jīng)濟性好，供電較可靠，倒閘操作簡單，故障時停電范圍小的特點，由于進線端線路不多，因此采用單母線分段接線的母線可靠性可以得到保證。但是出線端一般出線較多，因此采用雙母線接線方式，供電可靠，調(diào)度靈活，但其倒閘操作要求較高，會出現(xiàn)全部短期停電。方案2采用進線端采用雙母線接線方式，雙母線接線方式的母線可靠性高，但倒閘操作要求較高。出線端采用雙母線分段接線方式是因為雙母線分段接線方式比雙母線接線方式具有更高的可靠性，不必出現(xiàn)全部短期停電。由于我們采用雙回路，進線端只有兩條線，所以進線端我們采用單母分段，即可以保證可靠性，操作也簡單，出線端出線多，所以要采用雙母線，所以采用方案1。接線圖如下：4 3確定變壓器的參數(shù)、型號和線路參數(shù)1、 變壓器的容量及參數(shù)視在功率為： S=P/cosA、發(fā)電站變壓器的容量 50MW機組變壓器容量為： S=50/0.85=58.82MVA 25MW機組變壓器容量為： S=25/0.8=31.25MVA 發(fā)電站的主變壓器容量必須大于或等于機組的容量，因此發(fā)電站的變壓器選擇3臺SFP7-63000/110和一臺SF731500/110的升壓變壓器。(S表示三相，F(xiàn)表示風冷，以下型號符號意義相同)A、發(fā)電廠變壓器的參數(shù)SFP7-63000/11變壓器的參數(shù)為： P0=65KW， Ps=260KW, Us%=10.5, I0%=0.6 R=1000PsV*V/（S*S）=0.793 X= 10Us%V*V/S=20.17 Q=SI0%/100278KVar SF731500/110變壓器的參數(shù)為：P0=38.5KW， Ps=140KW, Us%=10.5, I0%=0.8 R=1000PsV*V/（S*S）=0.171 X= 10Us%V*V/S=40.33 Q=SI0%/100252KVar B、變電站主變?nèi)萘康倪x擇相關(guān)的設(shè)計規(guī)定：選擇的變壓器容量需同時滿足下列兩個條件：1）2）其中，為變電站的最大負荷容量；為變電站的全部重要負荷容量。因為1，2，3，4四個變電站都有重要負荷，所以每個變電站選擇兩臺主變。 變電站1：選兩臺SFZ9-31500/110 該變壓器的參數(shù)為： 變電站2：選兩臺SFZ9-40000/110 該變壓器的參數(shù)為： 變電站3：選兩臺SFZ9-31500/110 該變壓器的參數(shù)為： 變電站4：選兩臺SFZ9-25000/110 該變壓器的參數(shù)為： 5、潮流計算，確定變壓器分接頭51系統(tǒng)參數(shù)計算輸電線路的電阻、等值電抗和電納分別為：線路G-1：R+jX=0.2125/2+j0.40325/2=2.625+j5.0375電容充電功率為：線路G-2：R+jX=0.2125/2+j0.40325/2=2.625+j5.0375電容充電功率為：線路G-3：R+jX=0.2130/2+j0.40330/2=3.15 +j6.045電容充電功率為：線路G-4：R+jX=0.3338/2+j0.41638/2=6.27 +j7.904電容充電功率為：兩臺變壓器并聯(lián)運行時，它們的組合電阻、電抗及勵磁功率分別為變電站1：變電站2：變電站3：變電站4：52潮流計算根據(jù)最終確定的網(wǎng)架方案，分別計算最大負荷和最小負荷下全網(wǎng)的潮流分布、網(wǎng)絡(luò)功率損耗及節(jié)點電壓值。最大負荷時：對于變電站節(jié)點1線路中的功率損耗：由母線輸出的功率線路中電壓降落的縱、橫分量分別為：變電站1高壓側(cè)電壓為變壓器中電壓降落的縱橫分量分別為歸算到高壓側(cè)的電壓變電站低壓側(cè)電壓對于變電站節(jié)點2線路中的功率損耗：由母線輸出的功率線路中電壓降落的縱、橫分量分別為：變電站2高壓側(cè)電壓為變壓器中電壓降落的縱橫分量分別為歸算到高壓側(cè)的電壓變電站低壓側(cè)電壓對于變電站節(jié)點3線路中的功率損耗：由母線輸出的功率線路中電壓降落的縱、橫分量分別為：變電站3高壓側(cè)電壓為變壓器中電壓降落的縱橫分量分別為歸算到高壓側(cè)的電壓變電站低壓側(cè)電壓對于變電站節(jié)點4線路中的功率損耗：由母線輸出的功率線路中電壓降落的縱、橫分量分別為：變電站4高壓側(cè)電壓為變壓器中電壓降落的縱橫分量分別為歸算到高壓側(cè)的電壓變電站低壓側(cè)電壓潮流圖如下： 37.4869j21.7158 37.4869+j23.6258 37+j23.68 1 0.4113+j0.7894 j1.91 0.0756+j0.3464 j1.1940.5769+j25.132 40.5769+j27.042 40+j27.6 2 j1.91 0.4961+j0.9521 0.0808+j0.4 j1.91 34.4977+j20.0364 34.4977+j22.3264 34+j23.46 3 j2.29 0.4221+j0.81 0.0756+j0.3464 j2.29 26.5208+j12.6999 26.5208+j15.4899 26 +j17.42 4 j2.79 0.4640+j0.5849 0.0568+j0.2750 j2.79最小負荷時：各變電站的負荷：對于變電站節(jié)點1線路中的功率損耗：由母線輸出的功率線路中電壓降落的縱、橫分量分別為：變電站1高壓側(cè)電壓為變壓器中電壓降落的縱橫分量分別為歸算到高壓側(cè)的電壓變電站低壓側(cè)電壓對于變電站節(jié)點2線路中的功率損耗：由母線輸出的功率線路中電壓降落的縱、橫分量分別為：變電站2高壓側(cè)電壓為變壓器中電壓降落的縱橫分量分別為歸算到高壓側(cè)的電壓變電站低壓側(cè)電壓對于變電站節(jié)點3線路中的功率損耗：由母線輸出的功率線路中電壓降落的縱、橫分量分別為：變電站3高壓側(cè)電壓為變壓器中電壓降落的縱橫分量分別為歸算到高壓側(cè)的電壓變電站低壓側(cè)電壓對于變電站節(jié)點4線路中的功率損耗：由母線輸出的功率線路中電壓降落的縱、橫分量分別為：變電站4高壓側(cè)電壓為變壓器中電壓降落的縱橫分量分別為歸算到高壓側(cè)的電壓變電站低壓側(cè)電壓潮流圖如下： 19.1858+j104979 19.1858+j12.4079 19 +j13.76 1 0.1102+j0.2115 j1.91 0.0756+j0.3464 j1.1921.2199+j12.597 21.2199+j14.507 21 +j15.75 2 j1.91 0.4961+j0.9521 0.0808+j0.4 j1.91 18.1922+j9.0221 18.1922+j11.3121 18+j13.032 3 j2.29 0.1166+j0.2237 0.0756+j0.3464 j2.29 14.1885+j5.001 14.1885+j7.791 14+j10.14 4 j2.79 0.1317+j0.1660 0.0568+j0.2750 j2.79發(fā)電廠機組間的有功功率分配，兩臺25MW的機組提供廠用電和廠用負荷供電，并且再通過變壓器連接110KV的母線，另外三臺25MW和一臺50MW的機組則提供其他區(qū)域的供電。53變壓器分接頭的選擇電力系統(tǒng)中的設(shè)備大多運行在額定電壓的水平，但系統(tǒng)中的負荷在無時無刻的變化著，因此設(shè)備的實際電壓也隨著變化，如果電壓上升得太多則會超過設(shè)備的絕緣水平，最終導致設(shè)備的損壞，而電壓下降得太低往往設(shè)備不能運行在效率最高的水平，甚至導致電壓崩潰的現(xiàn)象出現(xiàn)。因此我們要采取一系列的調(diào)壓措施，保證各節(jié)點的電壓在允許的范圍內(nèi)波動。中樞點的調(diào)壓方式有三種，分別為：順調(diào)壓，逆調(diào)壓和常調(diào)壓。1、 變電站1的變壓器分節(jié)頭選擇（逆調(diào)壓）因為該變電站采用逆調(diào)壓的方式，故該變電站低壓側(cè)的電壓要求在最大負荷時保持中樞點電壓不超過5%，在最小負荷時保持為額定電壓。先算最大負荷及最小負荷時變壓器的電壓損耗因為是逆調(diào)壓，最大負荷和最小負荷時低壓側(cè)的電壓分別為 又高壓側(cè)電壓分別為 選最接近的分接頭，最大負荷時。最小負荷時按所選分接頭校驗低壓母線的實際電壓。故有載調(diào)壓變壓器在最大負荷時分接頭選，最小負荷時分接頭選2、 變電站2的變壓器分節(jié)頭選擇（常調(diào)壓）常調(diào)壓則介于順調(diào)壓和逆調(diào)壓兩者之間，既在任何負荷下面保持電壓為額定電壓的102%-105%。先算最大負荷及最小負荷時變壓器的電壓損耗常調(diào)壓時最大負荷和最小負荷時低壓側(cè)的電壓保持在附近 又高壓側(cè)電壓分別為 選最接近的分接頭，最大負荷時。最小負荷時按所選分接頭校驗低壓母線的實際電壓。滿足常調(diào)壓要求故有載調(diào)壓變壓器在最大負荷時分接頭選，最小負荷時分接頭選3、 變電站3的變壓器分節(jié)頭選擇（常調(diào)壓）先算最大負荷及最小負荷時變壓器的電壓損耗常調(diào)壓時最大負荷和最小負荷時低壓側(cè)的電壓保持在附近 又高壓側(cè)電壓分別為 選最接近的分接頭，最大負荷時。最小負荷時按所選分接頭校驗低壓母線的實際電壓。滿足常調(diào)壓要求故有載調(diào)壓變壓器在最大負荷時分接頭選，最小負荷時分接頭選4、 變電站4的變壓器分節(jié)頭選擇（順調(diào)壓）順調(diào)壓在最大負荷時