盤江項(xiàng)目模板支撐架方案編制.doc

盤縣忠義鄉(xiāng)人民政府黨政綜合樓工程高框架柱及屋面梁板模板支撐專項(xiàng)方案 編制人： 審批人： 編制單位：仁懷市第三建筑工程公司 日期：二0一四年三月十四日目錄第一節(jié) 工程概況1第二節(jié) 主要編制依據(jù)2第三節(jié) 構(gòu)造體系要求23.1 平面布置23.2立面布置示意圖43.3模板要求63.4支撐架要求7第四節(jié) 模板及其支撐體系設(shè)計(jì)計(jì)算書84.1現(xiàn)澆板模板及支撐架設(shè)計(jì)計(jì)算94.2框架梁模板及支撐架設(shè)計(jì)計(jì)算174.3框架柱模板及支撐架設(shè)計(jì)計(jì)算31第五節(jié) 模板及其支撐體系施工要求475.1施工準(zhǔn)備475.2地基與基礎(chǔ)475.3模板制作與安裝475.4模板拆除與堆放49第六節(jié) 質(zhì)量檢查與驗(yàn)收49第七節(jié) 安全管理與日常維護(hù)417.1運(yùn)輸、維修和保管417.2注意事項(xiàng)41模板及支撐架專項(xiàng)施工方案第一節(jié) 工程概況本工程位于忠義鄉(xiāng)，為普通鄉(xiāng)政府黨政綜合樓；抗震設(shè)防烈度為六度,建筑物類為II類；建筑設(shè)計(jì)合理使用年限50年；結(jié)構(gòu)抗震為三級(jí)，屋面防水等級(jí)為II級(jí)；本工程總建筑面積3058.85m2。建筑層數(shù)，四層半；建筑高度為21.3m；結(jié)構(gòu)形式：框架結(jié)構(gòu)；基礎(chǔ)形式：人工挖孔C25砼灌注樁基礎(chǔ)。 高大模板區(qū)域：1、正立面圓形裝飾框架柱：A交5軸、A交6軸、A交8軸、A交9軸，共計(jì)4棵（地梁頂至柱頂標(biāo)高 12.2m，支模高度12.2m）； 2、背立面圓形裝飾框架柱：G交5軸、G交6軸、G交8軸、G交9軸，共計(jì)4棵（地梁頂至柱頂標(biāo)高 12.2m，支模高度12.2m）； 3、五層大會(huì)議室，層高4.8m，4至10軸支座跨度20.4m；B至C軸支座跨度15m；根據(jù)本工程實(shí)際情況，結(jié)合施工單位現(xiàn)有施工條件，經(jīng)過綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為高框架圓柱模板支架及外腳手架的搭設(shè)材料。根據(jù)建設(shè)部文件建質(zhì)200987號(hào)要求：搭設(shè)高度5m及以上；搭設(shè)跨度10m及以上屬危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)工程，必須按照高大支模施工規(guī)范的要求進(jìn)行施工。因此本工程正背立面圓形框架柱模板支撐系統(tǒng)及五層大會(huì)議的混凝土模板支撐工程，根據(jù)本工程實(shí)際情況，結(jié)合施工單位現(xiàn)有施工條件，經(jīng)過綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為高框架圓柱模板支架及外腳手架的搭設(shè)材料；材料采用483.5鋼管作為支撐立桿及腳手架搭設(shè)；模板材料采用18mm厚膠合板。第二節(jié) 主要編制依據(jù)1建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-2011；2建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001；3混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范GB50204-2002；4建質(zhì)（2009）87號(hào)危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)程安全管理辦法；5建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JGJ80-91；6 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程JGJ302001；7建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302011）。第三節(jié) 構(gòu)造體系要求3.1 平面布置現(xiàn)澆板截面立桿橫向間距立桿縱向間距立桿步距板底方木間距板厚120100010001500400框架梁截面梁側(cè)立桿橫距梁側(cè)立桿縱距立桿步距梁底模板支撐小楞(平行梁跨)每縱距內(nèi)附加小橫桿側(cè)模方木水平布置豎向主楞間距斜撐或?qū)菟ㄎ菝娲髸?huì)議室梁截面3006001000100015004根2根4根1000設(shè)斜撐2505001000100015004根2根4根1000設(shè)斜撐40012001000100015004根2根4根1000設(shè)斜撐2505001000100015002根1根2根1000設(shè)斜撐3006001000100015006根3根6根1000設(shè)斜撐框架柱截面BH柱截面B方向?qū)菟ǎ回Q楞方木數(shù)量柱截面H方向?qū)菟?；豎楞方木數(shù)量柱加固箍間距d（柱底部）對(duì)拉螺栓（B、H方向）正背立面圓形柱截面D8001；41；4350M12中間各一道3.2立面布置示意圖本工程梁、柱、板模板立面構(gòu)造作法詳見圖1、圖2和圖3。圖1 梁模板設(shè)計(jì)立面圖圖2 柱模板設(shè)計(jì)立面圖 圖3 板模板設(shè)計(jì)立面圖3.3模板要求（1）技術(shù)性能必須符合相關(guān)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)（通過收存、檢查進(jìn)場(chǎng)的木膠合板出廠合格證和檢測(cè)報(bào)告來檢驗(yàn)）。（2）外觀質(zhì)量檢查標(biāo)準(zhǔn)（通過觀察檢驗(yàn)）： 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2。（3）規(guī)格尺寸標(biāo)準(zhǔn)：1）長(zhǎng)度檢測(cè)方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長(zhǎng)短邊分別測(cè)3 點(diǎn)、1 點(diǎn)，取8 點(diǎn)平均值；各測(cè)點(diǎn)與平均值差為偏差。2）寬度檢測(cè)方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處，分別測(cè)量每張板長(zhǎng)、寬各2點(diǎn)，取平均值。3）角線差檢測(cè)方法：用鋼卷尺測(cè)量?jī)蓪?duì)角線之差。4）翹曲度檢測(cè)方法：用鋼直尺量對(duì)角線長(zhǎng)度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。（4）模板制作要求1）模板制作時(shí)電鋸切割一律用小直徑合金鋼鋸片，以達(dá)到模板切割質(zhì)量，配模時(shí)所有接縫處要進(jìn)行刨光拼縫，不準(zhǔn)切割后直接使用。2）模板切割時(shí)，事先要計(jì)算好切割模數(shù)，防止材料浪費(fèi)，對(duì)于拼接的小塊料，不準(zhǔn)在整塊模板上切割，一律找零星小塊料切割拼接。3）柱、梁模板制作一律按照?qǐng)D紙柱號(hào)、梁號(hào)、分類編號(hào)制作，模板下料前先計(jì)算好模數(shù)，彈好墨線再進(jìn)行切割制作。4）制作好的梁柱模板要按順序編號(hào)，堆放整齊，堆放在陰涼干燥處，以防變形。5）異形結(jié)構(gòu)的模板需事先放好大樣，按大樣規(guī)定的尺寸進(jìn)行加工。6）配制柱、梁底、梁幫、方木背楞一定要按照規(guī)定的間距進(jìn)行制作，防止過稀、模板剛度不夠產(chǎn)生側(cè)位變形和整體不穩(wěn)定，過密造成材料浪費(fèi)。3.4支撐架要求（1）立桿：每根立桿底部設(shè)置木墊板，木墊板寬200，厚50。相鄰立桿的對(duì)接扣件不得在同一高度內(nèi)，下端第一根立桿交錯(cuò)用6m桿和3m桿相互錯(cuò)開。立桿的縱橫距離不應(yīng)大于1200mm；對(duì)高度超過8m，或跨度超過18m，或施工總荷載大于10kN/m2，或集中線荷載大于15kN/m的模板支架，立桿的縱橫距離除滿足設(shè)計(jì)要求外，不應(yīng)大于900mm。（2）縱、橫向水平桿：模板支架必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上?？v、橫向水平桿要求設(shè)置在立桿內(nèi)側(cè)，長(zhǎng)度不宜小于三跨，接長(zhǎng)宜采用對(duì)接。對(duì)接扣件應(yīng)交錯(cuò)布置，兩根相鄰橫向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)，不同步或不同跨兩個(gè)相鄰接頭在水平方向錯(cuò)開的距離不應(yīng)小于500mm，各接頭中心至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于步距的1/3。水平桿與立桿的連接作法如圖5。圖5 立桿與水平桿構(gòu)造示意圖（3）連墻件的布置及固定要求：為了便于施工，本工程采用剛性連墻件，連墻件水平方向沿每根框架柱設(shè)置，高度方向每步設(shè)置。在安裝立桿時(shí)，應(yīng)盡量選擇靠近框架的位置，以滿足規(guī)范中連墻件“宜靠近主節(jié)點(diǎn)設(shè)置，偏離主節(jié)點(diǎn)的距離不應(yīng)大于300mm。 圖6 連墻件構(gòu)造示意圖（4）縱向剪刀撐與水平剪刀撐的設(shè)置要求：每道剪刀撐寬度不應(yīng)小于4跨，且不應(yīng)小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在4560之間。傾角為45時(shí)，剪刀撐跨越立桿的根數(shù)不應(yīng)超過7根；傾角為60時(shí)，則不應(yīng)超過5根；剪刀撐斜桿的接長(zhǎng)應(yīng)采用搭接；剪刀撐應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于150mm；設(shè)置水平剪刀撐時(shí)，有剪刀撐斜桿的框格數(shù)量應(yīng)大于框格總數(shù)的1/3。屋面梁板、圓形框架柱模板支架高度超過4m需按下列規(guī)定設(shè)置剪刀撐：1）模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設(shè)置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置；2）模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長(zhǎng)宜采用搭接。搭接長(zhǎng)度不小于1m，等間距設(shè)置3個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定。剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于150mm。剪刀撐斜桿搭接構(gòu)造如圖7所示。圖7 剪刀撐斜桿搭接示意圖（5）扣件：螺栓擰緊扭力矩不應(yīng)小于40，且不應(yīng)大于65。主節(jié)點(diǎn)處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件的中心點(diǎn)的相互距離不應(yīng)大于150mm。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長(zhǎng)度不應(yīng)小于100mm。對(duì)接扣件開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)。第四節(jié) 模板及其支撐體系設(shè)計(jì)計(jì)算書4.1現(xiàn)澆板模板及支撐架設(shè)計(jì)計(jì)算現(xiàn)澆板模板及支撐架設(shè)計(jì)并計(jì)算，以大會(huì)議室層120mm厚現(xiàn)澆板為例。（1） 基本搭設(shè)參數(shù) 現(xiàn)澆板厚度為120mm，模板支架高H為4.8m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.5m，立桿縱距l(xiāng)a取1m，橫距l(xiāng)b取1m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的自由長(zhǎng)度a取0.1m。整個(gè)支架的簡(jiǎn)圖如下所示。模板底部的方木，截面寬60mm，高80mm，布設(shè)間距0.4m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 483.5鋼管，鋼管上嚴(yán)禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗(yàn)，在螺栓擰緊扭力矩達(dá)65Nm時(shí)，不得發(fā)生破壞。按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。三、板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗(yàn)算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。其中，取與底模方木平行的方向?yàn)榭v向。（一）板底模板的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算模板按三跨連續(xù)梁計(jì)算，如圖所示:（1）荷載計(jì)算，按單位寬度折算為線荷載。此時(shí)，模板的截面抵抗矩為：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x10.31 =0.3kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x20.12241 =2.88kN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x30.121.11 =0.132kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x411 =1kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x521=2kN/m。以上1、2、3項(xiàng)為恒載，取分項(xiàng)系數(shù)1.2，4、5項(xiàng)為活載，取分項(xiàng)系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為： g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.3+2.88+0.132)1.2=3.97kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；對(duì)荷載分布進(jìn)行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖跨中最大彎矩計(jì)算公式如下：M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.083.970.42+0.14.20.42=0.118kNm 支座最大彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖支座最大彎矩計(jì)算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.13.970.42-0.1174.20.42= -0.142kNm；經(jīng)比較可知，荷載按照?qǐng)D2進(jìn)行組合，產(chǎn)生的支座彎矩最大。 Mmax=0.142kNm；（2）底?？箯潖?qiáng)度驗(yàn)算取Max(M1max，M2max)進(jìn)行底?？箯濖?yàn)算，即 =0.142106 /(5.40104)=2.63N/mm2底模面板的受彎強(qiáng)度計(jì)算值 =2.63N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=15N/mm2，滿足要求?。?）底?？辜魪?qiáng)度計(jì)算。荷載對(duì)模板產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.63.970.4+0.6174.20.4=1.99kN；按照下面的公式對(duì)底模進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算： =31990/(2100018)=0.166N/mm2；所以，底模的抗剪強(qiáng)度 =0.166N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.4N/mm2滿足要求！（4）底模撓度驗(yàn)算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302001），剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，底模總的變形按照下面的公式計(jì)算： =0.547mm；底模面板的撓度計(jì)算值=0.547mm小于撓度設(shè)計(jì)值v=Min(400/150，10)mm ，滿足要求?。ǘ┑啄７侥镜膹?qiáng)度和剛度驗(yàn)算按三跨連續(xù)梁計(jì)算（1）荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1=0.30.4=0.12kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2=0.12240.4=1.15kN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3=0.121.10.4=0.0528kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4=10.4=0.4kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5=20.4=0.8kN/m；以上1、2、3項(xiàng)為恒載，取分項(xiàng)系數(shù)1.35，4、5項(xiàng)為活載，取分項(xiàng)系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.12+1.15+0.0528)1.35=1.79kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.4+0.8)1.4=1.68kN/m； 支座最大彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖支座最大彎矩計(jì)算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.7912-0.1171.6812=-0.376kNm；（2）方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； =0.376106/(6.4104)=5.88N/mm2；底模方木的受彎強(qiáng)度計(jì)算值 =5.88N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=13N/mm2，滿足要求?。?）底模方木抗剪強(qiáng)度計(jì)算荷載對(duì)方木產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.791+0.6171.681=2.11kN；按照下面的公式對(duì)底模方木進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算： =0.659N/mm2；所以，底模方木的抗剪強(qiáng)度 =0.659N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.3N/mm2滿足要求?。?）底模方木撓度驗(yàn)算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=2.56106 mm4； =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.536 mm；底模方木的撓度計(jì)算值 =0.536mm小于撓度設(shè)計(jì)值v =Min(1000/150，10)mm ，滿足要求?。ㄈ┌宓讬M向水平鋼管的強(qiáng)度與剛度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ1302001，板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗(yàn)算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載。 （1）荷載計(jì)算材料自重：0.036kN/m；方木所傳集中荷載：取（二）中方木內(nèi)力計(jì)算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.12.111+1.21.681=4.337kN；按疊加原理簡(jiǎn)化計(jì)算，鋼管的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強(qiáng)度與剛度驗(yàn)算橫向水平鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖、內(nèi)力圖、變形圖如下：托梁采用：483.5鋼管W=5.08103mm3I=12.19104mm4 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力Rmax = 10.564 kN；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 0.968106/5.08103=190.551N/mm2；鋼管的最大撓度max = 2.676 mm ；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值=190.551 N/mm2小于鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度計(jì)算值=2.676小于最大允許撓度v=min(1000/150,10)mm，滿足要求?。ㄋ模┝U穩(wěn)定性驗(yàn)算 立桿計(jì)算簡(jiǎn)圖1、不組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算（1）立桿荷載。根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值N應(yīng)按下式計(jì)算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計(jì)算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調(diào)支座傳力，此值為F1=10.564kN。除此之外，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.154.8=0.72kN；立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值為：Nut=F1+F21.35=10.564+0.721.35=11.536kN；其中1.35為下部鋼管自重荷載的分項(xiàng)系數(shù)，F(xiàn)1因?yàn)橐呀?jīng)是設(shè)計(jì)值，不再乘分項(xiàng)系數(shù)。（2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算。按下式驗(yàn)算 -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比按規(guī)程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.89102mm2； KH -高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時(shí)，按規(guī)程5.3.4采用；計(jì)算長(zhǎng)度l0按下式計(jì)算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=1.5+20.1=1.7m；l0=kh=1.1671.5391.5=2.694m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m；a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，取0.1m；-模板支架等效計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照規(guī)程附表D1,取1.539；k -計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按規(guī)程附表D2取值為1.167；故l0取2.694m；=l0/i=2.694103 /15.9=170；查規(guī)程附錄C得 = 0.245；KH=1； =N/(AKH)= 11.536103 /(0.2454.891021)=96.29N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值=96.29N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =205 N/mm2，滿足要求！2、組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算（1）立桿荷載。根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值Nut取不組合風(fēng)荷載時(shí)立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值計(jì)算。由前面的計(jì)算可知:Nut11.536kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算：Wk=0.7zsWo=0.71.00.2800.350=0.0686kN/m2；其中w0-基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)的規(guī)定采用：w0=0.35kN/m2；z-風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)的規(guī)定采用：z=1.0；s-風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.280；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.06861.01.51.5/10=0.018kNm；（2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算=N/(AKH)+Mw/W=11536/(0.2454891)+18000/5080=99.83N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值=99.83N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2，滿足要求！4.2框架梁模板及支撐架設(shè)計(jì)計(jì)算框架梁模板及支撐架設(shè)計(jì)并計(jì)算，以4001200框架梁為例。一、參數(shù)信息梁的截尺寸為400mm1200mm，結(jié)合工程實(shí)際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。 （一）支撐參數(shù)及構(gòu)造1.梁底模板及構(gòu)造參數(shù)梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):120；立桿縱距l(xiāng)a(m):0.7；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.1；立桿步距h(m):1.5；梁底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):1；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):0.9；2.梁側(cè)模板及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.8；梁截面高度 D(m):1.6；混凝土板厚度(mm):120.00；采用的鋼管類型為483.5；主楞間距(mm)：450；次楞根數(shù)：5；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；3.荷載參數(shù)新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):24.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):4.0；（二）材料參數(shù)面板類型為膠合面板，木方截面為60mm80mm，梁底支撐鋼管采用483.5鋼管，鋼管的截面積為A=4.89102mm2，截面模量W=5.08103mm3，截面慣性矩為I=12.19104mm4。木方的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm13 N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv1.3 N/mm2,彈性模量為E12000 N/mm2,面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm15 N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv1.4 N/mm2,面板彈性模量為E6000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。（三）荷載參數(shù)梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1kN/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2；梁新澆鋼筋混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：25.5kN/m3。所處城市為貴州盤縣忠義鄉(xiāng)，基本風(fēng)壓為W00.35kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)為z1.0，風(fēng)荷載體型系數(shù)為s0.286。二、梁底模板強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計(jì)算單元進(jìn)行計(jì)算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm41、荷載計(jì)算 q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.6149.69kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.77kN/mq1q1靜+ q1活51.46kN/mq2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.6140.9kN/m2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/Wfm梁底模板承受的最大彎矩計(jì)算公式如下：Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10749.690.22+0.1211.760.220.22kNm = M/W=0.22106/54000=4.09N/mm2；面板計(jì)算應(yīng)力 =4.09 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =15N/mm2，滿足要求！3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算面板承受的剪力為Q=0.6q1l=6.174 kN,抗剪強(qiáng)度按照下面的公式計(jì)算： =3Q/(2bh)fv =36.1741000/(21000.00018.000)=0.515N/mm2；面板受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.515小于fv=1.40N/mm2，滿足要求。4、撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)JGJ1302001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此梁底模板的變形計(jì)算如下：最大撓度計(jì)算公式如下:max0.632qL4/(100EI)=0.63240.92004/(1006000486000)0.142mm = min(200/150,10)=1.33mm其中，l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =200mm；面板的最大撓度計(jì)算值: 面板的最大撓度計(jì)算值 =0. 142mm 小于 面板的最大允許撓度值 = 1.33mm，滿足要求！支座反力計(jì)算 設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39349.690.2+0.4461.760.24.15kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14349.690.2+1.2231.760.212.06kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92849.690.2+1.1421.760.29.85kN 標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R5=0.393 q2l=0.39340.90.23.29kN R2=R4=1.143 q2l=1.14340.90.29.56kN R3=0.928 q2l=0.92840.90.27.76kN三、梁底縱向支撐小楞的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4；1、荷載的計(jì)算按照四跨連續(xù)梁計(jì)算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。q 1max=12.06kN/m q 2 max=9.56 kN/m2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/WfmMmax0.107ql20.10712.060.4520.26kNm Mmax/W0.26106/6.401044.06N/mm2f13.000N/mm2支撐小楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 4.06 N/mm2 小于支撐小楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=13.000 N/mm2，滿足要求!3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算截面最大抗剪強(qiáng)度必須滿足: =3Q/(2bh)fvVmax0.607ql0.60712.060.453.294kN max3Vmax/(2bh0)=33.2941000/(26080)1.03N/mm21.3N/mm2支撐小楞的受剪應(yīng)力計(jì)算值 =1.03N/mm2 小于 支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv= 1.30 N/mm2,滿足要求!4、撓度驗(yàn)算=0.632ql4/(100EI)=min(l/150,10)0.632q2l14/(100EI)0.6329.564504/(100120002560000)0.08mm450/1503mm支撐小楞的最大撓度計(jì)算值 =0.08 mm 小于支撐小楞的最大允許撓度 v =min(450/ 150,10) mm，滿足要求。四、梁底橫向支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對(duì)支撐鋼管的計(jì)算按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1 、荷載計(jì)算 鋼管自重忽略不計(jì)，因鋼管2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗(yàn)算荷載值取半，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)Mmax/W0.154106/412037.46N/mm2f=205N/mm2 支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管剪力圖(kN) Vmax4.199kN max2Vmax/A=24.1991000/48917.17N/mm2125N/mm2 滿足要求！ （3）、撓度驗(yàn)算 主梁變形圖(mm) max0.05mm400/150400/1502.67mm 滿足要求！ 五、梁跨度縱向支撐鋼管計(jì)算=h/i=1500/16=93.75=150 長(zhǎng)細(xì)比滿足要求！ 查表得，0.68立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2max1.56+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.71(0.9+0.6-0.9/2)/20.9，11.2，11.2，1.56+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71(0.9+1.2-0.6-0.9/2)/20.911.2kN fN/(A)11.2103/(0.68489)33.67N/mm2f205N/mm2 滿足要求！六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 4、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=5.88kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1493.500=0.625kN N = 5.88+0.625=6.5kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； l0 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計(jì)算 l = k1uh (1) l = (h+2a) (2) k1 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表1取值為1.167； u 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.10m； 公式(1)的計(jì)算結(jié)果： = 152.65N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足要求! 公式(2)的計(jì)算結(jié)果： = 69.85N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計(jì)算 l = k1k2(h+2a) (3) k2 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表2取值為1.000；公式(3)的計(jì)算結(jié)果： = 83.02N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足要求! 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。九 、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取5.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取8.000m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得 103.045 kN/m2、24.000 kN/m2，取較小值24.000 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。十、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： = M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.5240.9=12.96kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；計(jì)算跨度(次楞間距): l = (1000-120)/(4-1)=293.33mm；面板的最大彎矩 M= 0.112.96293.3332+0.117 2.52293.3332= 1.37105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.960(1000-120)/(4-1)/1000+1.22.520(1000-120)/(4-1)/1000=5.069 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.37105 / 1.88104=7.3N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =7.3N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算=0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 240.5 = 12N/mm； l-計(jì)算跨度: l = 293.33mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67712293.334/(10090001.41105) = 0.475 mm；面板的最大容許撓度值:v = l/250 =293.333/250 = 1.173mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.475mm 小于 面板的最大容許撓度值 v=1.173mm，滿足要求！十一、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 5.069/0.500= 10.138kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計(jì)算簡(jiǎn)圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.253 kNm，最大支座反力 R= 5.576 kN，最大變形 = 0.189 mm（1）.次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = M/W f經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 2.53105/6.40104 = 4 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 4 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）.次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: v = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.189mm 小于 次楞的最大容許撓度值 v=1.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.576kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.2mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.430 kNm，最大支座反力 R= 9.299 kN，最大變形 = 0.107 mm（1）.主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 =M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 4.30105/9.46103 = 45.4 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =45.4N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）.主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.107 mm主楞的最大容許撓度值: v = 470/400=1.175mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.107mm 小于 主楞的最大容許撓度值 v=1.175mm，滿足要求。十二、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下:NN=fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號(hào): M12；查表得：穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.299 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.299kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N