角門北路站主體結(jié)構(gòu)模板支撐體系施工方案.doc

此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)，請聯(lián)系網(wǎng)站刪除北京地鐵四號線第三標段 角門北路站主體結(jié)構(gòu)模板及支撐體系施工方案 一、工程概況北京地鐵四號線角門北路站位于馬家堡西路下，馬草河以南，沿馬家堡西路布置。本站為地下雙層島式標準車站，外包長度為189.6m，標準段寬度為18.9m。 車站為地下二層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，主體結(jié)構(gòu)底板、中板、頂板及底、中、頂縱梁為C30混凝土，中柱為C50混凝土。中板厚400600mm，中縱梁寬700m，高1300mm；頂板厚700800mm，頂縱梁寬7001100mm，高20002400mm。站臺層層高6.3m，站廳層層高5.4m。二、編制依據(jù)1、北京地鐵四號線工程角門北路站主體結(jié)構(gòu)施工圖紙（BJ4-203-SS）；2、建筑施工手冊（第四版）（中國建筑工業(yè)出版社）3、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）。4、施工分段分層部署5、結(jié)構(gòu)受力計算三、施工分段、分層說明 1、分段：本工程按照設(shè)計圖紙設(shè)置的伸縮縫和現(xiàn)場材料組織保證，共劃分為12個流水段。具體見表1-1。 車站主體結(jié)構(gòu)施工流水段劃分表 表1-1施工順序分段長度施工區(qū)段第一段18m里程K2+486.218mK2+468.218m，底面高程26.164m 26.1866m第二段19.5m里程K2+468.218mK2+448.718m，底面高程26.1866m 26.164m第三段19m里程K2+448.718mK2+429.718m，底面高程26.164m 26.128m第四段16.7m里程K2+429.718mK2+413.018m，底面高程26.128m 26.105m第五段16m里程K2+413.018mK2+397.018m，底面高程26.105m 26.057m第六段23m里程K2+397.018mK2+374.018m，底面高程26.057m 26.009m第七段20m里程K2+374.018mK2+354.018m，底面高程26.009m 25.961m第八段20.5m里程K2+354.018mK2+333.518m，底面高程25.961m 24.933m第九段16.6m里程K2+333.518mK2+316.918m，底面高程25.933m 25.894m第十段23.5m里程K2+316.918mK2+293.418m，底面高程25.894m 25.854m第十一段21m里程K2+293.418mK2+272.418m，底面高程25.854m 25.814m第十二段15.7m里程K2+272.418mK2+256.718m，底面高程25.814m 25.781m2、分層：水平施工逢按圖紙要求設(shè)3道。第一層：底板，底板斜托頂以上300mm； 第二層：中板及墻，中板底以上0.5m；第三層：頂板及墻。四、施工方案本工程模板采用全新18厚聚酯面七層膠合板，小楞采用50100松木木枋，大楞采用100100松木木枋，支撐系統(tǒng)采用483.5鋼管扣件式普通連接腳手架。起拱高度為3/1000。支架每0.9m縱橫均設(shè)一道水平拉桿，每2.4m設(shè)一道剪刀撐，剪刀撐與水平夾角45。中板支撐系統(tǒng)豎向立桿間距為600600，小楞間距為300mm，大楞間距為600mm；中縱梁支撐系統(tǒng)豎向立桿間距為400400，小楞間距為200mm，大楞間距為400mm；頂板支撐系統(tǒng)豎向立桿間距為550550，小楞間距為250mm，大楞間距為550mm；頂縱梁支撐系統(tǒng)豎向立桿間距為400400，小楞間距為200mm，大楞間距為400mm。五、支撐系統(tǒng)計算1中層板（h=400600mm）1、層板計算計算時取中層板厚度為600mm，板模為18mm厚層板，小楞為50100木枋，間距為300mm。 荷載（新澆混凝土自重的標準值取24KN/m3；鋼筋自重標準值：板取1.1 KN/m3，梁取1.5KN/m3）模板自重 q1=300N/m21.2=360N/m21m=360N/m鋼筋砼自重 q2=25100N/m30.6m1m1.2=18072N/m施工荷載 q3=2500N/m21.41m=3500N/m或集中荷載 p=2500N1.4=3500N 內(nèi)力計算：按三跨連續(xù)梁計算，取1米寬板帶計算，A、 施工荷載為均布荷載情況下，計算簡圖如下：Mmax=0.1ql2=0.1（360+18072+3500）0.32=197.39N.mVmax=0.6ql=0.6（360+18072+3500）0.3=3947.76NB、 施工荷載為集中荷載情況下，計算簡圖如下：Vmax=0.6ql+0.65p=0.6（360+18072）0.3+0.653500=5592.76N取A、B中最大值進行強度驗算強度驗算模板抗剪應(yīng)力 fv=1.4N/mm2 、抗彎fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=滿足剛度驗算（ 不計算施工人員及施工設(shè)備荷載組合）I=W=（滿足）2、小楞計算小楞采用50100木枋，大楞采用100100木枋，大楞間距為600mm 荷載模板自重：q1=300N/m20.3m1.2=108N/m 鋼筋砼自重： q2=25100N/m30.6m0.3m1.2=5421.6N/m 施工荷載： q3=2500N/m21.40.3m=1050N/m或 p=2500N1.4=3500N 內(nèi)力計算A、 施工荷載為均布荷載情況下：Mmax=0.1ql2=0.1（108+5421.6+1050）0.62=236.87N.mVmax=0.6ql=0.6（108+5421.6+1050）0.6=2368.66NB、 施工荷載為集中荷載情況下：Vmax=0.6ql+0.65p=0.6（108+5421.6）0.6+0.653500=4265.66N取A、B中最大值進行強度驗算強度驗算木枋 fv=1.4N/mm2 、抗彎fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=滿足剛度驗算 不計算施工人員及施工設(shè)備荷載組合I=mm4f=滿足3、大楞驗算 （大楞采用100100的方木，間距為600mm） 荷載模板自重：p1=700N/m20.30.61.2=151.2N鋼筋砼自重： p2=25100N/m30.60.31.20.6=3252.96N施工荷載： q=1.5kN/m21.40.6=1260N/m 內(nèi)力計算按單跨簡支梁計算，計算簡圖如下：Mmax=Vmax=強度驗算W=滿足剛度驗算I=mm44、模板支架承載力驗算 支架采用483.5鋼管，間距為600600，步距為0.9m荷載：按每根鋼管承受0.60.6=0.36m2的豎向力計算模板和鋼筋砼自重：p1=（0.36251000.6+7000.36）1.2=6808.32N計算支架立柱構(gòu)件時，均布活載取1000N N/m2，則施工荷載：p2=0.3610001.4=504N穩(wěn)定性驗算： = 查得=0.894=2 中縱梁（bh=10001300）車站中縱梁的斷面尺寸有：bh=7001300，bh=10001300，在模板支架體系計算的過程中選取最大截面作為設(shè)計計算的依據(jù)，即取bh=10001300截面作為最不利的計算截面。1、層板計算取板模為18mm厚層板，小楞為50100木枋，間距為200mm荷載模板自重 q1=300N/m21.2=360N/m21m=360N/m鋼筋砼自重 q2=25100N/m31.3m1m1.2=39156N/m振搗混凝土產(chǎn)生的荷載 q3=2000N/m21.41m=2800N/m 內(nèi)力計算：按三跨連續(xù)梁計算，取1米寬板帶計算Mmax=0.1ql2=0.1（360+39156+2800）0.22=169.26N.mVmax=0.6ql=0.6（360+39156+2800）0.2=5077.92N 強度驗算模板抗剪應(yīng)力 fv=1.4N/mm2 、抗彎fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=滿足剛度驗算（ 不計算振搗荷載組合）I=W=（滿足）2、小楞計算小楞采用50100木枋，大楞間距為400mm荷載模板自重： q1=500N/m20.2m1.2=120N/m 鋼筋砼自重： q2=25500N/m31.3m0.2m1.2=7956N/m 振搗荷載： q3=2000N/m21.40.2m=560N/m內(nèi)力計算Mmax=0.1ql2=0.1（120+7956+560）0.42=138.18N.mVmax=0.6ql=0.6（120+7956+560）0.4=2072.64N 強度驗算木枋 fv=1.4N/mm2 、抗彎fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=滿足剛度驗算 不計算振搗荷載組合I=mm4W= 滿足3、大楞驗算 （采用400400鋼管支撐）荷載模板自重： p1=1000N/m20.20.41.2=96N鋼筋砼自重： p2=25500N/m31.30.20.41.2=3182.4N均布活荷載： q=1500N/m20.41.4=840N/m內(nèi)力計算按單跨簡支梁計算，計算簡圖略。Mmax=Vmax=強度驗算W=滿足剛度驗算I=mm44、模板支架承載力驗算 支架采用483.5鋼管，間距為400400，步距為0.9m荷載：按每根鋼管承受0.40.4=0.16m2的豎向力計算模板鋼筋砼自重：p1=（0.16255001.3+10000.16）1.2=6556.8N施工活荷載：p2=0.1610001.4=224N穩(wěn)定性驗算：=15.8mm = 查得=0.894=3頂板（h=700800）車站結(jié)構(gòu)頂板的厚度h=700800，在模板和支架的計算過程中以h=800做為模板支架設(shè)計驗算的依據(jù)。1、層板計算取板模為18mm厚層板，小楞為50100木枋，間距為250mm 荷載模板自重 q1=300N/m21.2=360N/m21m=360N/m鋼筋砼自重 q2=25500N/m30.8m1m1.2=24480N/m施工荷載 q3=2500N/m21.41m=3500N/m或 p=2500N1.4=3500N 內(nèi)力計算：按三跨連續(xù)梁計算，取1米寬板帶計算A、 施工荷載為均布荷載情況下：Mmax=0.1ql2=0.1（360+24480+3500）0.252=177.125N.mVmax=0.6ql=0.6（360+24480+3500）0.25=4251NB、 施工荷載為集中荷載情況下：Mmax=0.1ql2+0.175pl=0.1（360+24480）0.252+0.17535000.25=308.38N.mVmax=0.6ql+0.65p=0.6（360+24480）0.25+0.653500=6001N取A、B中最大值進行強度驗算強度驗算模板抗剪應(yīng)力 fv=1.4N/mm2 、抗彎fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=滿足剛度驗算（ 不進行施工荷載組合）I=W=（滿足）2、小楞計算小楞采用50100木枋，大楞采用100100木枋，大楞間距為550mm荷載模板自重：q1=500N/m20.25m1.2=150N/m 鋼筋砼自重： q2=25100N/m30.8m0.25m1.2=6024N/m 施工荷載： q3=2500N/m21.40.25m=875N/m或 p=2500N1.4=3500N內(nèi)力計算A、施工荷載為均布荷載情況下：Mmax=0.1ql2=0.1（150+6024+875）0.552=213.23N.mVmax=0.6ql=0.6（150+6024+875）0.55=2367.17NB、 施工荷載為集中荷載情況下：Mmax=0.1ql2+0.175pl=0.1（150+6024）0.552+0.17535000.55=523.64N.mVmax=0.6ql+0.65p=0.6（150+6024）0.55+0.653500=4312.42N取A、B中最大值進行強度驗算強度驗算木枋 fv=1.4N/mm2 、抗彎fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=滿足剛度驗算（不進行施工荷載組合）I=mm4W=滿足3、大楞驗算 （采用550550鋼管支撐）荷載模板自重：p1=700N/m20.250.551.2=115.5N鋼筋砼自重： p2=25100N/m30.80.251.20.55=3313.2N施工荷載： q=1500N/m21.40.55=1155N/m內(nèi)力計算按單跨簡支梁計算Mmax=Vmax=強度驗算W=滿足剛度驗算I=mm44、模板支架承載力驗算 支架采用483.5鋼管，間距為550550，步距為0.9m荷載：按每根鋼管承受0.550.55=0.30m2的豎向力計算模板鋼筋砼自重：p1=（0.30251000.8+7000.30）1.2=7480.8N施工荷載：p2=0.3010001.4=420N穩(wěn)定性驗算： = 查得=0.894=4頂縱梁（bh=11002400）車站頂縱梁的斷面尺寸有：bh=8002000，bh=11002400，bh=11002200，bh=7002200，bh=11002000，在模板支架體系計算的過程中選取最大截面作為設(shè)計計算的依據(jù)，即取bh=11002400作為最不利計算截面。1、層板計算取板模為18mm厚層板，小楞為50100木枋，間距為200mm荷載模板自重 q1=300N/m21m1.2=360N/m鋼筋砼自重 q2=25500N/m32.4m1m1.2=73440N/m振搗混凝土產(chǎn)生的荷載 q3=2000N/m21m1.4=2800N/m 內(nèi)力計算：按三跨連續(xù)梁計算，取1米寬板帶計算Mmax=0.1ql2=0.1（360+73440+2800）0.22=306.4N.mVmax=0.6ql=0.6（360+73440+2800）0.2=9192N 強度驗算模板抗剪應(yīng)力 fv=1.4N/mm2 、抗彎fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=滿足剛度驗算（ 不進行振搗荷載組合）I=W=（滿足）2、小楞計算小楞采用50100木枋，鋼管支撐間距為400400mm荷載模板自重：q1=700N/m20.2m1.2=168N/m 鋼筋砼自重： q2=25500N/m32.4m0.2m1.2=14688N/m振搗荷載： q3=2000N/m21.40.2m=560N/m內(nèi)力計算Mmax=0.1ql2=0.1（168+14688+560）0.42=246.66N.mVmax=0.6ql=0.6（168+14688+560）0.4=3699.84N 強度驗算木枋 fv=1.4N/mm2 、抗彎fm=13N/mm2 、E=9103N/mm2W=滿足剛度驗算 不進行振搗荷載組合I=mm4W=滿足3、大楞驗算 （采用400400鋼管支撐）荷載模板自重： p1=1000N/m20.20.41.2=96N 鋼筋砼自重： p2=25500N/m32.40.20.41.2=5875.2N 振搗荷載： q=1500N/m20.41.4=840N/m內(nèi)力計算按單跨簡支梁計算Mmax=Vmax=強度驗算W=滿足剛度驗算I=mm44、模板支架承載力驗算 支架采用483.5鋼管，間距為400400，步距為0.9m荷載：按每根鋼管承受0.40.4=0.16m2的豎向力計算模板鋼筋砼自重：p1=（0.16255002.4+10000.16）1.2=9952N施工荷載：p2=0.1610001.4=224N穩(wěn)定性驗算： = 查得=0.894=CDAL3暗梁側(cè)模承載力計算（1）梁模板荷載標準值暗梁側(cè)模板強度驗算要主要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5h； T 混凝土的入模溫度，取25； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.22m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 將已知數(shù)據(jù)代入公式，計算可得新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=29.28kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=29.28kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 暗梁側(cè)模板的厚度 H=18mm；（2）CDAL3暗梁梁側(cè)模計算梁側(cè)模板龍骨選用截面為1010cm的方木作為，小楞間距300，大楞間距為600，固定螺栓采用M12，共設(shè)置三道，具體布置見暗梁側(cè)模支設(shè)示意圖5-2。 W=梁側(cè)模板龍骨按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下 圖5-1 梁側(cè)模板龍骨計算簡圖 圖5-2暗梁側(cè)模支設(shè)示意圖1.強度計算 強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁側(cè)模板的強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側(cè)模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.229.28+1.44.00)0.65=0.026N/mm2 最大彎矩計算公式如下: M=0.100.0263003002=7.02104N.mm =7.02104/1.67105=0.42N/mm2 2.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 0.026300=7.8N/mm I=mm4，E=9103N/mm2三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.6777.93004/(1008.331069103)=0.1910-4mm 梁側(cè)模板的撓度計算值: v =0.1910-4mm v = 300/400=0.75mm,滿足要求! （4）穿梁螺栓計算 穿梁螺栓承受最大拉力 N =26.480.600.60/1=9.5kN 穿梁螺栓直徑為12mm； 穿梁螺栓有效直徑為10.4mm； 穿梁螺栓有效面積為84.300mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為14.331kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為11.995kN； 穿梁螺栓的布置距離為側(cè)龍骨的計算間距600mm。 每個截面布置三道穿梁螺栓滿足要求。底板模板施工底板模板主要為兩側(cè)斜角（腋角）模板及底板下翻梁模板，對于底板下翻梁，以砌磚地模為模板，沿坑壁砌120mm厚磚墻，并以M7.5標號砂漿批蕩，對局部超挖基底層須予以分層回填粘土或素混凝土至基底；對底板兩側(cè)斜角（腋角）的模板安裝方法如圖所示： 10cmx10cm方木 固定螺栓 夾板 “Y”型定位鋼筋圖6-1 底板模板安裝示意圖模板安裝的施工順序：焊接斜邊底部定位“Y”型鋼筋，鋼筋的斜肢與模板斜角方向相同，保證模板底部定位準確。焊接固定螺栓（螺栓上焊有定位鋼筋），并且要在伸入混凝土的部位設(shè)置止水環(huán)，確保底板防水混凝土的質(zhì)量；螺栓在縱向方向的間距為80cm，固定螺栓穿過橫向方木，壓緊縱向方木,。側(cè)墻模板鋼管支撐承載力復(fù)核1、側(cè)墻模板支撐布置根據(jù)主體結(jié)構(gòu)橫斷面施工順序，側(cè)墻最大施工高度為5.0m。為使側(cè)墻更好地達到防水效果，側(cè)墻模板不用對拉螺栓固定模板，采用10槽鋼支承，483.5mm鋼管斜撐，鋼管最大仰角35，縱橫間距0.5m，鋼管間支撐為橫向、豎向同型號鋼管，離開墻壁水平方向間距1m。在樓板上預(yù)埋28、長45cm兩排鋼筋，錨入混凝土內(nèi)25cm，間距60cm，與側(cè)墻邊的距離分別為4.0m、7.0m。2、荷載分析新澆混凝土對模板的側(cè)壓力（泵送混凝土溫度30，坍落度150mm，摻緩凝劑，澆注速度1m/h）F = min0.22ct012V 1/2，cH F： 新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力；c ： 新澆混凝土容重24KN/m3；t0： 新澆混凝土的初凝時間3h；V： 混凝土澆筑速度（1m/h，約15m3/h）；1 ： 外加劑修正系數(shù)，摻入緩凝劑，取1.2；2 ：混凝土坍落度影響修正系數(shù)，坍落度150mm，取1.15； 新澆混凝土側(cè)壓力最大值為：F = 0.222431.21.151 = 22KN/m2；有效壓頭高度：hF/c = 22/24 = 0.92m； 傾倒混凝土對模板的側(cè)壓力:用導(dǎo)管澆注泵送混凝土，水平荷載2.0kN/m2?；炷翆?cè)向的總壓力混凝土對側(cè)向總壓力（kN/m2）如上圖所示。由于傾倒混凝土時，所產(chǎn)生的水平荷載比較小，且僅作用在有效壓頭高度范圍內(nèi)，所以可以忽略傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，把混凝土側(cè)壓力看成全高度均布荷載，偏于安全。木模板荷載設(shè)計值按0.9折減，為安全起見，核算中不折減，側(cè)墻模板在混凝土側(cè)向荷載下，斜撐鋼管的軸力設(shè)計值為：N=220.50.51.2/cos35=8.1 kN鋼管穩(wěn)定性驗算鋼支撐可以看成兩端鉸接的軸心受壓桿驗算其穩(wěn)定性。式中：鋼管截面積：A1/4（482412）489mm2鋼材強度設(shè)計值：fc205Mpa鋼管截面慣性矩：I1/32（484414）2.43105mm4鋼管回轉(zhuǎn)半徑：i（I/A）1/2 = 22.3mm鋼管計算長度：l1000/COS351221mm立桿長細比：l/i=54根據(jù)冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范（GBJ18-87）得軸心受壓桿穩(wěn)定系數(shù)0.855A fc0.85548920585KN N8.1KN地板鋼筋剪切強度驗算支撐在鋼筋上的鋼管每榀3根或6根，鋼筋剪切荷載為220.50.63 = 19.8 kN 1/4282205126kN220.50.66 = 39.6 kN 1/4282205126kN柱模板1、模板及支撐（見圖8）圖8立柱模板示意圖（1）立柱采用組合定型鋼模板，支撐采用“井”字架和定位斜撐。本工程柱模板采用組合定型鋼模板，為適應(yīng)不同層高的需要，柱模板分成2700mm，1200mm，600mm三節(jié)，根據(jù)不同的柱高進行組合。（2）柱施工時，對柱腳邊不平整處，應(yīng)用人工鑿除松動砼，柱模固定時，應(yīng)對準下面控制線、上部拉線，進行水平垂直校正。（3）對同排柱模板應(yīng)先裝兩端柱模板校正固定，拉通長線，校正中間各柱模板。由于車站立柱的截面類型較多，主要有：BH=1100550，BH=1100800，BH=1300600，BH=800700，BH=700500等多種截面，在柱模板施工時，根據(jù)不同的截面尺寸對“井”字架和定位斜撐進行調(diào)整，在根據(jù)柱的高度設(shè)置斜撐的道數(shù)。六、施工技術(shù)要求（1 ） 支架搭設(shè)1 支架搭設(shè)準備工作搭設(shè)鋼支架的先對鋼管的質(zhì)量進行檢查，銹蝕嚴重的鋼管和抽查鋼管的管壁厚度不夠的以及變形鋼管嚴禁使用于高支模的支架上。技術(shù)人員和安全主任均應(yīng)對操作人員和作業(yè)人員進行詳細的技術(shù)交底，且應(yīng)按高支模文件要求畫出結(jié)點詳圖和支架搭設(shè)平、立面圖。2 支架搭設(shè)支架搭設(shè)順序如下：放置縱向掃地桿立柱橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿。a.相鄰立柱的對接扣件不利在同一高度內(nèi)，錯開距離不小于500mm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不應(yīng)大于步距的1/3。b.剪刀撐、橫向支撐應(yīng)隨立柱、縱橫向水平桿等同步搭設(shè)。c.扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同。d.扣件螺栓擰緊扭力矩不應(yīng)小于40N.m，并不大于60N.m。c.主節(jié)點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心距主節(jié)點的距離不應(yīng)大于150mm；d.對接扣件的開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)。為增加支架底部支承面積，減少沉降量，在每根鋼管下應(yīng)墊鋼墊板，用48鋼管和扣件將支架固定，每排和縱向、橫向支架設(shè)剪刀撐，間距為不超過4m。（2） 支架拆除a.對支架進行安全檢查，確認不存在嚴重隱患，如存在影響拆除腳手架安全隱患，應(yīng)對隱患進行整改，以保證支架在拆除過程中不發(fā)生危險。b.對參與拆除支架的操作人員，管理人員，進行施工方案、安全質(zhì)量等措施的交底。c.支架的拆除一般嚴禁在垂直方向上同時作業(yè)。d.在拆除腳手架周圍墜落范圍，四周設(shè)置明顯禁止入內(nèi)的標志，并有專人監(jiān)護，以使在拆腳手架時無其他人員入內(nèi)。e.腳手架拆除的順序是：模板剪刀撐橫桿立柱。拆除腳手架應(yīng)一步一步進行，由上而下，一步一清地拆除，不可兩步或兩步以上同時拆除，分段拆除時高差不應(yīng)大于兩步。連墻件應(yīng)在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。（3）模板的加工、制作與驗收模板加工前，認真熟悉設(shè)計圖紙、有關(guān)技術(shù)資料和構(gòu)造大樣圖，對施工班組進行設(shè)計及技術(shù)交底，并作模板加工質(zhì)量要求及相關(guān)注意事項。本工程組合鋼模板及竹膠板采用新購材料，材料進場須有材質(zhì)證明文件，檢驗報告等。側(cè)墻定型鋼模板采取租賃，支撐體系采取三角支撐架，模板加工、制作須滿足設(shè)計及規(guī)范要求。組合鋼模板在工廠加工完成后汽車運輸至施工現(xiàn)場，施工現(xiàn)場進行拼裝，吊車吊放至作業(yè)面。竹澆板在現(xiàn)場加工，加工場地須平整，無污染物。鋼模板加工工藝流程：劃線下料調(diào)直對胎拼板面組焊成型校正鉆孔質(zhì)量檢驗刷防銹漆堆放待運。質(zhì)量要求：（1）加工制作模板所用各種鋼材、竹澆板和焊條等必須符合設(shè)計及國家現(xiàn)行技術(shù)標準的規(guī)定。（2）保證工程結(jié)構(gòu)形體、幾何尺寸和相互位置的準確性。（3）各部位焊接牢固、焊縫尺寸符合要求，不得有漏焊、夾渣、咬肉、開焊等缺陷。（4）毛刺、焊渣要清理干凈，除銹應(yīng)徹底，防銹漆應(yīng)涂刷均勻。（5）模板表面平整、光潔，無污染物。鋼模板和配件成批投產(chǎn)前和投產(chǎn)后都應(yīng)進行荷載試驗，檢驗鋼模板的強度、剛度和焊接質(zhì)量等綜合性能。鋼模板成品的質(zhì)量檢驗，包括單件檢驗和組裝檢驗，其質(zhì)量應(yīng)符合設(shè)計及規(guī)范要求。模板加工制作后，經(jīng)現(xiàn)場質(zhì)檢員及監(jiān)理工程師驗收合格后，方可進行下一步施工。模板的安裝模板安裝后仔細檢查各構(gòu)件是否牢固，固定在模板上的預(yù)埋件和預(yù)留孔洞是否有所遺漏，安裝是否牢固，位置是否準確，模板安裝的允許偏差是否在規(guī)范允許值以內(nèi)，模板及支撐系統(tǒng)的整體穩(wěn)定性是否良好，不留施工隱患。在澆筑混凝土的過程中，經(jīng)常檢查模板的工作狀態(tài)，發(fā)現(xiàn)變形、松動現(xiàn)象及時予以加固調(diào)整。模板用于結(jié)構(gòu)施工前，先進行除銹及清污處理。九合竹膠板板模在模板拼裝校正完成后、板梁鋼筋綁扎前進行脫模劑涂刷，側(cè)墻大型鋼模板在模板支立前涂刷脫模劑，脫模劑采用專用水性脫模劑均勻涂刷，保證后期脫模效果。結(jié)構(gòu)混凝土澆筑前，對側(cè)墻、立柱、板梁模板所有拼縫進行一次細致檢查，對可能造成漏漿的拼縫采用玻璃膠在模板外側(cè)進行密封，以保證模內(nèi)混凝土面的光滑平順?；炷灵_盤澆注前，對模板表面進行徹底清洗潤濕，清除焊碴、雜物，保證模板表面清潔干凈，以提高混凝土表面顏色一致性，控制好混凝土結(jié)構(gòu)外觀質(zhì)量。模板接縫不漏漿，接縫寬度1.5mm。模板與砼接觸表面清理干凈并采取防粘結(jié)措施，模板上不得漏涂隔離劑。嚴禁隔離劑沾污鋼筋與砼面。（4）模板的拆除1）柱模板拆除在常溫20下，側(cè)模在混凝土強度達到1.2MPa時方可拆除，通常在混凝土澆筑完8-10小時即可拆除；冬季施工時為防止混凝土強度高時側(cè)模拆除困難，在混凝土強度達到1.2MPa時，可將螺栓松動，讓模板輕輕脫離混凝土再合上繼續(xù)養(yǎng)護，待達到砼強度標準值4MPa后方可拆除。角模拆除時，先將兩側(cè)混凝土剔除，然后用撬棍從下部撬動角模，嚴禁用大錘砸角模，造成模板變形。模板的拆除與安裝順序相反，按照“先裝后拆，后裝先拆”的原則操作。對于柱模板按下面