長春市外貿(mào)局辦公樓結(jié)構(gòu)、施工設(shè)計

畢業(yè)設(shè)計（論文）長春市外貿(mào)局辦公樓結(jié)構(gòu)、施工設(shè)計OFFICEBUILDINGSTRUCTUREANDCONSTRUCTIONDESIGNOFCHANGCHUNFOREIGNTRADEBUREAU土木工程學(xué)院土木工程專業(yè)學(xué)生姓名所在院系所學(xué)專業(yè)所在班級摘要本次畢業(yè)設(shè)計是設(shè)計長春市外貿(mào)局辦公樓，主體八層，框架結(jié)構(gòu)。整個設(shè)計分二部分結(jié)構(gòu)設(shè)計部分和施工部分。結(jié)構(gòu)設(shè)計采用手算一榀框架，在結(jié)構(gòu)上，建筑物在恒荷載、活荷載、風(fēng)荷載等作用下框架的內(nèi)力分析，同時考慮了多層結(jié)構(gòu)抗震要求，作了抗震驗算，作了結(jié)構(gòu)的抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計。之后進(jìn)行內(nèi)力組合，得出最危險截面，進(jìn)而對框架梁和框架柱進(jìn)行配筋設(shè)計。施工部分主要做了三項工作完成清單工程量，編制建筑工程量投標(biāo)報價書，完成施工組織設(shè)計，施工中選用適當(dāng)?shù)氖┕すに?，合理安排進(jìn)度計劃和現(xiàn)場平面布置圖關(guān)鍵詞結(jié)構(gòu)設(shè)計；框架結(jié)構(gòu)；抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計；工程量計算。ABSTRACTTHEGRADUATIONDESIGNISTODESIGNACHANGCHUNFOREIGNTRADOFFICE,ITSEIGHTLAYERS,THEFRAMESTRUCTURE,THEWHOLEDESIGNDIVIDESTWOPARTSTHEBUILDINGDESIGNISPARTOF,THESTRUCTUREDESIGNISPARTOFANDSTARTCONSTRUCTIONPARTTHESTRUCTUREDESIGNORGINATIONHANDCALCULATESONEFRAMEITCARRIEDONBUILDINGDINTINCONSTANTLOAD,LIVELOADS,WINDLOADSCARRYETCTHEFUNCTIONTHEBOTTOMTHEFRAMEOFANALYTICALITALSOCONSIDERSMANYLAYERSTRUCTUREANTIANEARTHQUAKEAREQUEST,MAKINGANANTIEARTHQUAKETOCHECKCALCULATE,MAKEONTHESTRUCTUREOFANTIEARTHQUAKESTRUCTUREDESIGN,ATLAST,THENCARRYONDESIGNTOGOTOGETHERWITHTOTHEFRAMEBEAMANDTHEFRAMEPILLARTHECONSTRUCTIONPARTMAINLYDIDTHREEWORKSTHELISTOFQUANTITY，THECONSTRUCTIONORGANIZATIONDESIGN，CONSTRUCTIONSCHEDULEANDCONSTRUCTIONDRAWINGTHECONSTRUCTIONADOPTSANEWCRAFT,SAVINGTOBUILDPRICE,THECONSTRUCTIONORGANIZATIONADOPTSAPARALLELFLOWINGWATERCONSTRUCTION,THECONSTRUCTIONMETHODOFTHEFLYOVER,SHORTENAWORKPERIODKEYWORDSSTRUCTURALDESIGN；FRAMESTRUCTURE；THEANTIEARTHQUAKECONSTRUCTIONDESIGNS；ENGINEERINGQUANTITYCALCULATION目錄前言3結(jié)構(gòu)設(shè)計部分1工程概況411工程名稱412設(shè)計資料42結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖621結(jié)構(gòu)布置622梁、柱、板截面尺寸初定73樓蓋的設(shè)計831荷載計算832樓板內(nèi)力計算833樓板配筋134框架設(shè)計1441梁柱截面初步確定1442重力荷載計算1543橫向風(fēng)荷載作用2044橫向水平地震作用2845豎向恒荷載作用下框架結(jié)構(gòu)3546豎向活荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算4047框架內(nèi)力組合4448內(nèi)力調(diào)整4449框架梁截面設(shè)計47410框架柱截面設(shè)計49411框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算525樓梯設(shè)計5351樓梯一531、梯段板計算532、平臺板設(shè)計553、平臺梁的設(shè)計554、短柱設(shè)計576基礎(chǔ)設(shè)計5761基礎(chǔ)基本設(shè)計57611基本條件5762確定樁數(shù)及樁布置5863承臺設(shè)計59施工設(shè)計部分7招標(biāo)文件618施工布置839施工技術(shù)8391施工組織設(shè)計8392施工總體部署8593總體施工方法9094工期保證措施11995質(zhì)量保證措施12096安全教育12197消防保衛(wèi)措施124結(jié)語126致謝127附錄128參考文獻(xiàn)135前言本設(shè)計是按照長春工程學(xué)院2014年畢業(yè)設(shè)計要求編寫的畢業(yè)設(shè)計。題目為“長春市外貿(mào)局辦公樓結(jié)構(gòu)、施工設(shè)計”。單位辦公樓是公共建筑，其規(guī)范要求比較嚴(yán)格，能體現(xiàn)處建筑和結(jié)構(gòu)設(shè)計的很多重要的方面，選擇辦公樓的結(jié)構(gòu)和施工設(shè)計，從而掌握辦公樓設(shè)計的基本原理，妥善解決其功能關(guān)系，滿足使用要求?？蚣芙Y(jié)構(gòu)的設(shè)計始于歐美，二十世紀(jì)后得到了世界各地大范圍的使用，其結(jié)構(gòu)建筑平面布置靈活，使用空間大。延性較好。其具有良好的抗震能力。對辦公樓有重要建筑結(jié)構(gòu)非常適用。能滿足其較大的使用面積要求?？蚣芙Y(jié)構(gòu)的研究，對于建筑的荷載情況，分析其受力，采用不同的方法分別計算出各種荷載作用下的彎矩、剪力、軸力，然后進(jìn)行內(nèi)力組合，挑選出最不利的內(nèi)力組合進(jìn)行截面的承載力計算，保證結(jié)構(gòu)有足夠的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。在結(jié)構(gòu)部分，我們計算選用一榀框架為計算單元，采用手算的簡化計算方法，其中計算框架在豎向荷載下的內(nèi)力時使用的彎距二次分配法。在施工部分，計算了本工程的工程量清單，作出綜合報價，編制了施工進(jìn)度表及完整的施工組織。本設(shè)計主要通過工程實例來強(qiáng)化大學(xué)期間所學(xué)的知識，建立一個完整的設(shè)計知識體系，了解設(shè)計總過程，通過查閱大量的相關(guān)設(shè)計資料，提高自己的動手能力。這次設(shè)計是在結(jié)構(gòu)教研室和施工教研室的老師悉心指導(dǎo)下完成的，在此向您表示衷心的感謝鑒于水平有限，設(shè)計書中還存在不少缺點甚至錯誤，敬請老師批評和指正。編者徐靖2014年6月結(jié)構(gòu)設(shè)計部分1工程概況11工程名稱長春市外貿(mào)局辦公樓12設(shè)計資料121結(jié)構(gòu)類型框架結(jié)構(gòu)122建筑地點吉林省長春市123建筑規(guī)模建筑層數(shù)為8層，,建筑總高度為267M。124氣象條件基本風(fēng)壓065KN/M2，基本雪壓035KN/M2。125建筑概況建筑面積每層最大面積72378。建筑面積579024。2M2M建筑標(biāo)高000標(biāo)高23078M室內(nèi)外高差0450M層高第一層36M,標(biāo)準(zhǔn)層33M最深基底標(biāo)高325M最高檐口高度282M建筑軸線橫軸編號AD縱軸編號121建筑防火耐火等級二級外裝外墻面外墻貼面磚門窗塑鋼門窗、防盜門建筑保溫外墻外保溫80MM厚聚乙烯苯板屋面80MM厚聚乙烯苯板主要裝修做法外墻貼面磚，內(nèi)外墻300MM陶?；炷量招钠鰤K屋頂20MM抹灰，地面40MM水磨石地面，衛(wèi)生間為防滑地磚126工程地質(zhì)條件（1）場地工程地質(zhì)條件概述建筑場地位于市區(qū)內(nèi)，場地地勢平坦，由鉆探資料探明場區(qū)地層由上而下分別為（1）雜填土含有大量磚石碎塊和人工垃圾，厚約13米；（2）粘土棕黃色，稍濕，呈可塑狀態(tài)，厚約38米；（3）淤泥質(zhì)土黑灰色，含有大量腐植質(zhì)，呈流塑狀態(tài)，厚約50米；（4）粉質(zhì)粘土呈可塑狀態(tài)，厚約41米。（5）粘土呈硬塑狀態(tài)，未穿透。表11土的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)層次土層名稱土層厚度M土的天然密度T/M3土的天然含水量孔隙比E塑性指數(shù)IP液性指數(shù)IL土的內(nèi)摩角度土的粘聚力CKPA壓縮模量ESMPA承載力特征值FAKKPA1雜填土131682粉質(zhì)粘土381872407214062512901603淤泥質(zhì)土5017540151912105030954粉質(zhì)粘土41190280721905272651252655粘土未穿透196260720022845146290127地下水情況本場區(qū)地下水屬潛水，水位高程為24米，略受季節(jié)的影響，但變化不大。根據(jù)該場區(qū)原有測試資料，地下水無腐蝕性。128抗震條件場地類別類，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度010G，設(shè)計地震分組第一組。129地形條件基地地勢平坦，鄰近城市干道，城市上、下水及電煤氣管網(wǎng)在附近通過。2結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖長春外貿(mào)局辦公樓，總建筑面積579024，建筑總長度5479M，寬度1321M，建筑高度2M267M，共8層1層36M，28層33M，無地下室。本工程是多層框架結(jié)構(gòu)體系，耐火等級為二級，建筑抗震烈度7度，框架抗震等級為二級。21結(jié)構(gòu)布置1結(jié)構(gòu)形式全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)；2承重方案框架梁柱；3材料選用混凝土強(qiáng)度等級為一到八層框架柱C30，F(xiàn)143N/MM；框架梁C2C30，F(xiàn)143N/MM，樓板C30,F143N/MM。鋼筋為框架梁受力縱向鋼筋采用C2C2HRB400，；框架梁柱縱向受力鋼筋采用HRB400，2/360MNFY其余鋼筋一律采用HPB300，。2/FY2/70MNFY圖21樓板區(qū)格劃分圖22梁、柱、板截面尺寸初定框架梁取跨度較大者進(jìn)行驗算，縱向框架梁的最大跨度為5400MM，取H1/81/12L675MM450MM,取H500MM，B1/21/3H250MM167MM，取B250MM，初選截面為BH250MM500MM；橫向框架梁的最大跨度為L5400MM，取H1/81/12L450MM675MM，取H500MM，B1/31/2H167MM250MM，取B250MM，初選梁的截面尺寸為BH250MM500MM；過道梁取BH200MM400MM。次梁跨度為L5400MM，H1/81/14L675MM386MM，取H450MM，B1/21/3H300MM200MM，取H250MM，初選次梁的截面為BH250MM450MM。框架柱底層柱高H3600MM450MM1500MM5550MM，H1/121/6H463MM925MM，取B600MM；BH600MM600MM標(biāo)準(zhǔn)層高為H3300MM，H1/121/6H275MM550MM，取H500MM，柱截面寬為B1/151H400MM600MM，初選標(biāo)準(zhǔn)層柱高為BH500MM500MM。板厚取H100MM。3樓蓋的設(shè)計31荷載計算根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范查得民用建筑樓面均布荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為辦公室、上人層面2KN/M2,衛(wèi)生間、走廊25KN/M2。20MM厚水磨石地面065KN/M210MM厚水泥砂漿打底001M20KN/M302KN/M2150厚鋼筋混凝土樓板015M25KN/375KN/M2M15MM厚混合砂漿抹灰0015M17KN/0225KN/M23恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值483KN/M2KG恒荷載設(shè)計值G12483KN/M2579KN/M2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值辦公室20KN/1428KN/M2衛(wèi)生間25KN/1435KN/M2走廊25KN/1435KN/M2活荷載設(shè)計值辦公室PGQ579KN/M228KN/M2859KN/M2走廊PGQ579KN/M235KN/M2929KN/M2衛(wèi)生間GG05Q579KN/M20535KN/M2754KN/M2Q0535KN/M2175KN/M232樓板內(nèi)力計算B1（雙向板塑性）P689KN/M2，L0127M03M24M，L0254M03M51M540540L1NL02/L012125，1/N2022，2采用分離式配筋，得跨中及支座塑性線上的總彎矩為M1L02M151MM1M2L01M102224MM10528MM1M1L02M1251MM1102MM1M10M2L02M120528MM11056MM1M202M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/12251MM120528MM1102MM11056MM1859KN/M2272351M24M/12解得M1241KNM/MM2M1053KNM/MM1M1482KN/M/MM20M2M2106KNM/MM20B2（雙向板塑性）P689KM/M2，L01216M03M186M，L0254M03M51MNL02/L01274，1/N20133，2采用分離式配筋，得跨中及支座塑性線上的總彎矩為M1L02M151MM1M2L01M10133186MM10247MM1M1M1L02M1251MM1102MM1L01LB2計算簡圖M2L01M120247MM11356MM1M202M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/12251MM120247MM1102MM121356MM1689KN/M22162351M186M/12解得M1111KNM/MM2M10148KNM/MM1M1222KNM/MM10M2M2M20296KNM/MB3（雙向板塑性）P689KM/M2，L0127M03M24M，L0254M03M51MNL02/L012125，1/N2022，2采用分離式配筋，得跨中及支座塑性線上的總彎矩為M1L02M151MM1M2L01M10528MM1M1L02M1102MM1M10M2M2L01M11056MM12M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/12251MM120528MM1102MM110562MM1689KN/M2272153M24M/12解得M1229KNM/MM2M105KNM/MM1M1M1458KNM/MM2M21KNM/MM20L01LB3計算簡圖B4（單向板塑性）取1M寬板帶作計算單元，L021603186M，Q759KN/M21M759KN/MH01002080MMM中75918621/8328KNMM邊1/2M164KNMB5（雙向板彈性法）荷載G584KN/M2,Q175KN/M2,P759KN/M2,L0154M03M51M，L0254M03M51M表31彎矩計算L02/L0151M/51M1計算簡圖M100319584KN/M200368175KN/M2512M2652KNM/MV0M200234584KN/M200368175KN/M2512M2533KNM/MM1V652KNM/M02533KNM/M7586KNM/M跨內(nèi)V2M2V533KNM/M02652KNM/M6634KNM/M計算簡圖M100839759KN/M2512M21656KNM/M支座M200839759KN/M2512M21656KNM/MB6（雙向板彈性法）荷載G584KN/M2,Q175KN/M2,P759KN/M2,L0154M03M51M，L0254M03M51M表32彎矩計算L02/L0151M/51M1計算簡圖L0201LB4計算簡圖M100234584KN/M200368175KN/M252M2523KNM/MV0M200234584KN/M200368175KN/M252M2523KNM/MM1V523KNM/M02523KNM/M6276KNM/M跨內(nèi)V2M2V523KNM/M02523KNM/M6276KNM/M計算簡圖M100667759KN/M2512M21337KNM/M支座M200667759KN/M2512M21337KNM/MLB7（雙向板塑性）三遍固支，一邊簡支P689KN/M2，L0148603M456M，L0254M03M51MNL02/L01112，1/N208，2采用分離式配筋，得跨中及支座塑性線上的總彎矩為M1L02M151MM1M2L01M13648MM1M1L02M1102MM1M10M2M2L01M17296MM12M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/12251MM123648MM1102MM127296MM1689KM/M24862153M456M/12解得M1071KNM/MM2M1057KNM/MM1M1M1142KNM/MM2M2114KNM/MM2033樓板配筋表33板配筋計算截面M/KNMH0/MMAS/MM2選配鋼筋實配面積/MM2L01方向241751258200251LB1L02方向05365328200251L01方向11175588200251LB2L02方向01565958200251L01方向229751208200251LB3L02方向05653048200251LB4單向板）L2方向3287515688200251L01方向652952678150335LB5L02方向533852448150335L01方向523952148150335LB6L02方向523852398150335L01方向07175378200251跨中LB7L02方向05765348200251表34支座配筋計算截面M/KNM/MH0/MM最大AS/MM2選配鋼筋實配鋼筋LB1LB2352751838200251LB2LB334751778200251LB3LB3458752388200251LB1LB4065375338200251LB2LB4025375118200251LB3LB4060575328200251LB3LB68987546610150523LB6LB46797535310200393LB1LB347752448200251LB2LB718275948200251LB7LB4067575348200251支座LB5LB4838575436101505234框架設(shè)計41梁柱截面初步確定該框架柱網(wǎng)平面布置規(guī)則，主要為縱向框架承重，為減少計算篇幅，選一榀框架KJ4為例進(jìn)行設(shè)計計算，計算簡圖如下3030303030303050BCDE5402160540圖41計算簡圖1、框架梁縱向BH250MM500MM，橫向BH250MM500MM,過道梁BH200MM400MM2、框架柱底層BH600MM600MM，標(biāo)準(zhǔn)層BH500MM500MM3、次梁BH250MM450MM42重力荷載計算1、屋面框架梁40MM厚細(xì)石混凝土剛性防水層004M25KN/M3100KN/M24MM厚APP卷材防水層035KN/M220MM厚水泥砂漿站層002M20KN/M3040KN/M2120MM厚水泥膨脹珍珠巖找坡層012M10KN/M3120KN/M2100MM厚鋼筋混凝土板015M25KN/M325KN/M220厚板底抹灰002M17KN/M3034KN/M2屋面板均布恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值579KN/M2AB跨框架梁自重框架梁自重025M0501M25KN/M325KN/M框架梁抹灰042025M002M17KN/M3036KN/M框架梁自重標(biāo)準(zhǔn)值GWK3286KN/MBC跨框架梁自重框架梁自重02M0401M25KN/M315KN/M框架梁抹灰03202M002M17KN/M3027KN/M框架梁自重標(biāo)準(zhǔn)值GWK4177KN/MAB跨屋面梁上恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值GWK1270M579KN/M21563KN/MBC跨屋面梁上恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值GWK2108M2579KN/M21251KN/M屋面為上人屋面，屋面活荷取20KN/M2AB跨屋面梁活荷載標(biāo)準(zhǔn)值QWK127M20KN/M2540KN/MBC跨屋面梁上活荷載標(biāo)準(zhǔn)值（走廊活荷載取25KN/M2）QWK2108M225KN/M2540KN/M2、屋面縱向梁傳來作用于柱頂?shù)募泻奢d女兒墻自重標(biāo)準(zhǔn)值900MM高240MM厚雙面抹灰磚墻自重為09M524KN/M2427KN/M縱向框架梁自重標(biāo)準(zhǔn)值縱向框架梁自重025M0501M25KN/M325KN/M抹灰042025M002M17KN/M3036KN/M縱向框架梁自重標(biāo)準(zhǔn)值GWK3286KN/MA軸縱向框架梁傳來的恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值GWK1女兒墻自重427KN/M54M2549KN縱向框架梁自重286KN/M54M1544KN次梁自重251KN/M27M678KN屋面恒荷載傳來54M27M27M135M135M579KN/M25276KNGWK110047KNB軸縱向框架梁傳來恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值GWK2縱向框架梁自重286KN/M54M1544KN次梁自重251KN/M27M678KN屋面恒荷載傳來54M27M27M135M135M579KN/M25276KN54M108M108M108M579KN/M22701KNGWK210199KNA軸縱向框架梁傳來的荷載標(biāo)準(zhǔn)值QWK1屋面活荷載傳來54M27M27M135M135M20KN/M21823KNQWK11823KNB軸縱向框架梁傳來活荷載標(biāo)準(zhǔn)值QWK2屋面活荷載傳來54M27M27M135M135M20KN/M21823KN54M135M135M135M20KN/M2933KNQWK22756KNA軸縱向框架梁中心外側(cè)偏離柱軸線，應(yīng)該考慮50MM的偏心，以及由此產(chǎn)生的節(jié)點彎矩。則MWK110047KN005M50KNM，MWK21823KN005M09KNM。1350271350GWK1GWK2GKGWKG261350271350QWK1QWK2QKQ26屋面梁荷載簡圖A屋面梁恒荷載B屋面梁活荷載MKMK2K4圖423、樓面框架梁樓面均布荷載30MM厚水麿石面層065KN/M2100MM厚鋼筋混凝土010M25KN/M3250KN/M220MM厚板底抹灰002M17KN/M3034KN/M2樓面均布恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值349KN/M2墻自重200MM厚陶粒空心砌塊02M8KN/M316KN/M220MM厚砂漿雙面抹灰2002M17KN/M3068KN/M2228KN/M2AB跨樓面梁上恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值GK127M349KN/M2942KN/MBC跨樓面梁上恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值GK2216M349KN/M2754KN/MAB跨樓面梁上活荷載標(biāo)準(zhǔn)值QK127M20KN/M2540KN/MBC跨樓面梁上活荷載標(biāo)準(zhǔn)值（走廊取活荷載25KN/M2）QK2216M25KN/M2540KN/M4、樓面縱向梁傳來作用于柱頂?shù)募泻奢d外縱墻自重標(biāo)準(zhǔn)值墻重（54M28M18M20M2）228KN/M21806KN窗重18M20M210KN/M272KN合計2526KN內(nèi)縱墻自重標(biāo)準(zhǔn)值墻重（54M28M09M20M2）228KN/M21806KN門重09M20M210KN/M236KN合計2166KNA軸縱向框架梁傳來恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值GK1外縱墻重2526KN次梁上墻重1655KN縱向框架梁自重286KN/M54M1544KN次梁自重251KN/M27M678KN樓面恒荷載傳來54M27M27M135M108M349KN/M23847KNGK110250KNB軸縱向框架梁傳來恒荷載值GK2內(nèi)縱墻重2166KN次梁上墻重1655KN縱向框架梁自重286KN/M54M1544KN次梁自重251KN/M27M678KN樓面恒荷載傳來54M27M27M135M108M349KN/M23847KN54M108M108M108M349KN/M21628KNGK29352KNA軸縱向框架梁傳來活荷載標(biāo)準(zhǔn)值QK1樓面活荷載傳來54M27M27M135M108M20KN/M22041KNQK12041KNB軸縱向框架梁傳來活荷載標(biāo)準(zhǔn)值QK2樓面活荷載傳來54M27M27M135M108M20KN/M22041KN54M108M108M108M25KN/M21166KNQK23207KNB軸縱向框架梁偏心產(chǎn)生的節(jié)點彎矩樓面梁荷載簡圖如下所示MK11025KN005M51KNM，MK23041KN005M10KNM。1350271350GK1GK2GKG261350271350QK1QK2QKQ26樓面梁荷載簡圖A樓面梁恒荷載B樓面梁活荷載MM2K4圖435、柱自重底層柱的自重06M06M28KN/M3555M5594KN其余各層柱自重05M05M28KN/M333M2310KN混凝土重度取28KN/M3以考慮柱外抹灰重。43橫向風(fēng)荷載作用1、基本風(fēng)壓為065KN/M2，風(fēng)載體型系數(shù)為13，地面粗糙類別為C類。建筑總高度為2715M14TG14035S049S，故考慮頂部附加水平地震作用即。8NFEK1GEQ0050154670KN27335KNNEKK435270NIN1JJII012HGH）（質(zhì)點的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值、樓層地震剪力及樓層層間位移的計算過程，參見下表表411的計算和、CIVF層數(shù)KNGI/MI/KNI/MKHGI/NI/KI/MNDC/8858428652459323743745681060001763212535160237244618568106000166321220513937821283056810600015632118751185181801010568106000246321154597659148115856810600023632112157680011712755681060002263218855594085136056810600021816055545288156629568814295348500003首層（滿足要求）5018503H二層（滿足要求）625、框架內(nèi)力的計算?？蚣苤袅椭藦澗氐挠嬎氵^程見下表。梁端剪力及柱軸力見下表。地震作用下框架層間剪力圖如下，框架彎矩如圖所示。表412水平地震作用下框架柱剪力和柱端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值柱層H/MD/KN/MDKNVI/KMY/0KNM下/上83337456810694460017622044602244601592733618568106944600171028044603511872204633830568106944600171380044604182227335331010568106944600171679044604524943048433115856810694460017192504460452859349533312755681069446001721200446053498349823313605681069446001722610446054540673395邊柱1555142953485083470016223003707896542723833374568106109510019721053602686381741中柱73361856810610951001911910536036814472485KNVI/MD633830568106109510019160005360418220730735331010568106109510019194705360452891353443311585681061095100192232053604533154051333127556810610951001924580536054055405523313605681061095100192622053605454715393615551429534850109400020292308906198966327圖47水平地震作用下剪力圖圖48水平地震作用下彎矩圖表413水平地震作用下梁端剪力及柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值A(chǔ)B跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱軸力層ML/KNME左/右KLMVEE/右左M/KNE左/右KLMVEE/右左邊柱NE/KN中柱NE/KN85415927264292161016101694142951175426641035685216144914491342111411686543919128096321617921792166020771865554487014721174216206120611909325225994545988168814222162363236321884673336635463571690149021623662366219061634066254689316401580216229622962126774446121546790263617462163691369134179489628445豎向恒荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架。BC跨分成二半，跨度為108M，中間改用滑動支座，梁的相對線剛度為28。1、梁固端彎矩。將梯形荷載折算成固端等效均布荷載QE5/8Q則頂層AB跨135/54025，12230891Q286KN/M1563KN/M08911678KN/MMKNMKNQL7840125/786122BC跨Q177KN/M1251KN/M5/8959KN/MKKQL33/9322同理，其余層AB跨135/54025，Q936KN/M942KN/M08911774KN/MMKNMKNL124125/74122BC跨Q177KN/M754KN/M5/8648KN/MKKQL5308/63222、彎矩分配系數(shù)。以頂層為例A8節(jié)點3240148BA6907B8節(jié)點5488AB2401471708CB3、內(nèi)力計算。彎矩計算過程如下左圖所示，所得彎矩圖如下右圖所示，節(jié)點彎矩不平衡是由于縱向框架梁在節(jié)點處存在偏心彎矩。梁端剪力榀根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)瞇集中力疊加而得。計算柱底軸力還需要考慮柱的自重，見下表。表414恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力豎向荷載梁端調(diào)幅系數(shù)取08，跨中彎矩由調(diào)幅后的梁端彎矩和跨內(nèi)實際荷載求得。彎矩圖中，括號內(nèi)的數(shù)值表示調(diào)幅后的彎矩值。以第一層為梁AB跨為例，說明跨中彎矩的求法。梁端彎矩調(diào)幅后MA084059KNM3247KNM,MB084081KNM3265KNM跨中彎矩MKNMKNMB19354/36981453145/4227222對于BC跨，為防止跨中彎矩過小，取簡支梁跨中彎矩的1/3為跨中正彎矩，有NKKMBCK32162/4712/713按1/3簡支梁跨中彎矩調(diào)整跨中正彎矩值用方括號在圖上示出。荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力BC跨CD跨BC跨CD跨BC跨CD跨B柱C柱層次VBVC/KNVCVD/KNVBVC/KNVBVC/KNVB/KNVC/KNVDVC/KNNU/KNNL/KNNU/KNNL/KN85366121802105387534512182621729543277643109752731433012052855261143348096514225681260138652731433012052855261143369975733018586891865527314330120528552611433918549518114908118234452731433012052855261143311373311705914395614728235273143301205285526114331356121389381730041763325273143301205285526114331574911608172020522053781527314330120528552611433179372186888231102238618層數(shù)上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁彎矩分配系數(shù)06920308025405690177500040780407803730247601102094112108165587775470555107349212409450467104603258彎矩/KNM304113541137346273849962彎矩分配系數(shù)0409040901820162036203620114510043120431202520155501555069206577146971469746281238077753289346010541734968986898307023385223522316457彎矩/KNM2103216427425594234020014168225503彎矩分配系數(shù)04090409018201620362036201145100431204312025201555015550692065771469714697462877757775328934607349734950155015223218204068406812816彎矩/KNM1831018310417214182317978179785867彎矩分配系數(shù)04090409018201620362036201145100431204312025201555015550692065771469714697462877757775328934607349734950155015223218204068406812815彎矩/KNM1831018310417214182317978179785867彎矩分配系數(shù)04090409018201620362036201145100431204312025201555015550692065771469714697462877757775328934607349734950155015223218204068406812814彎矩/KNM18310183104172141823179781797858673彎矩分配系數(shù)0409040901820162036203620114510043120431202520155501555069206577146971469746287775777532893460734973495015501522321820406840681281彎矩/KNM1831018310417214182317978179785867彎矩分配系數(shù)04090409018201620362036201145100431204312025201555015550692065771469714697462877757167328934607349684147664766212117383884388412232彎矩/KNM1855917951416104174118162176545925彎矩分配系數(shù)037704550168015103370406010651004312043120252014334172996387613113682164844304777530653194734917762143079106271400168704402033315156405894081019631147976383757873981彎矩/KNM圖49恒荷載作用下彎矩的二次分配圖410恒載作用下框架的彎矩圖46豎向活荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算可變荷載作用下的框架內(nèi)力因各層樓面活荷載標(biāo)值均小于35KN/M2，可受用滿布荷載近似法考慮不得布置的影響。內(nèi)力方法可與恒荷載相同，采用力矩二次分配法。1、梁固端彎矩。將梯形荷載和三角開荷載折算成等效均布荷載，則頂層AB跨135/54025，12230891，Q540KN/M0891481KN/M固端彎矩MKNMKNQL69145/8412BC跨Q54KN/M5/8338KN/M固端彎矩為KKQL3112/38122其余層與此同理。2、內(nèi)力計算。彎矩計算過程如圖337，所得彎矩圖如338所示，將相鄰兩個開口剛架中同層同柱內(nèi)力疊加，作為原框架結(jié)構(gòu)柱的彎矩。梁端剪力榀根據(jù)梁是豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和集中力疊加得到，風(fēng)表311。3、內(nèi)力調(diào)整。表415活荷載作用下梁端剪力及柱軸力荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力BC跨CD跨BC跨CD跨BC跨CD跨B柱C柱層次VBVC/KNVCVD/KNVBVC/KNVBVC/KNVB/KNVC/KNVDVC/KNNU/KNNL/KNNU/KNNL/KN81094292015011091079292293241277109429200201096109229260698718610942920040109810929292081330751094292004010981092921234717896410942920040109810929215486224853109429200401098109292186252707421094292004010981092922176431663110942920050109910892922490436251豎向荷載梁端調(diào)幅系數(shù)取08，跨中彎矩由調(diào)幅后的梁端彎矩和跨內(nèi)實際荷載求得。彎矩圖中，括號內(nèi)的數(shù)值表示調(diào)幅后的彎矩值。以第一層為梁BC跨為例，說明跨中彎矩的求法。梁端彎矩調(diào)幅后MB082462KNM1970KNM,MC082454KNM1963KNM跨中彎矩MKNMKNMC1485/1845317245/6352272對于CD跨，為防止跨中彎矩過小，取簡支梁跨中彎矩的1/3為跨中正彎矩，有NKKMBCK6812/5612/49833、按1/3簡支梁跨中彎矩調(diào)整跨中正彎矩值用方括號在圖上示出。層數(shù)上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁彎矩分配系數(shù)06920308025405690177090011680116801310746033202634590118352184131716601877060002670055012300388彎矩/KNM904499441076176543107彎矩分配系數(shù)0409040901820162036203620114100011680116801310436843681944168037543754118237302184084009722950187720752075092306251396139604407彎矩/KNM602344771150011597530942352053彎矩分配系數(shù)0409040901820162036203620114100011680116801310436843681944168037543754118221842184084009721877187714431443064204511007100703176彎矩/KNM5109510911218114234624462421755彎矩分配系數(shù)040904090182016203620362011410001168011680131043684368194416803754375411822184218408400972187718771443144306420451100710070317彎矩/KNM510951091121811423462446242175彎矩分配系數(shù)0409040901820162036203620114100011680116801310436843681944168037543754118221842184084009721877187714431443064204511007100703174彎矩/KNM510951091121811423462446242175彎矩分配系數(shù)0409040901820162036203620114100011680116801310436843681944168037543754118221842184084009721877187714431443064204511007100703173彎矩/KNM510951091121811423462446242175彎矩分配系數(shù)0409040901820162036203620114100011680116801310436843681944168037543754118221842013084009721877174713731373061104300960096003022彎矩/KNM517950081118711402467145412190彎矩分配系數(shù)0377045501680151033704060106100011680116801310402648591794156634954210109921840783089718770528063802350148033003980104568242221090411159504138122305211119061彎矩/KNM圖411活荷載作用下框架彎矩的二次分配圖412活載作用下框架的彎矩圖效應(yīng)分析，可忽略效應(yīng)的不利影響，此時對總的彎矩引起P15790JNDHPS的增大值將小于5。47框架內(nèi)力組合考慮四種內(nèi)力組合，即12SGK14SWK1407SQK，12SGK14SQK1406SWK，12SGK14SWK，135SGK10SQK。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表312，表中SGK、SQK兩列中的梁端彎矩為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)為08）。對支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計算，求跨間最大彎時，由于各組全下左右梁端彎矩不同，在梁上荷載與左右參與組合時尤為明顯。此時可根據(jù)當(dāng)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定跨內(nèi)最大正彎矩的位置及數(shù)值?？紤]水平風(fēng)荷載作用效用較小，左右梁端彎矩相差懸殊，跨內(nèi)最大正彎矩可近似取跨中彎矩，以減少計算工作量。取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合表見附表。48內(nèi)力調(diào)整481柱的內(nèi)力調(diào)整本建筑為二級抗震建筑，規(guī)范規(guī)定，框架柱頂層以及軸壓比小于015的柱可不進(jìn)行調(diào)整，二級框架柱中，現(xiàn)對第二層和第一層進(jìn)行調(diào)整。51一層柱的下端A柱MKNKMCC93195127MAXB柱6430512一層柱上端，二層柱下端A柱右震，MKNKM54201145287MKN3714MB371BCMKN1263K9152870MC上C上CKMKN436K5201上CB柱右震，NM9209207MKNMB195，滿足要求。651BC3二層柱上端，三層柱下端A柱右震，MKNKM4923012475MKNMB37129BC05191K79K7256C上C上CMNKMN39090514CB柱右震，KM16826MKNMB9714，滿足要求。95451BC482梁的強(qiáng)剪弱彎根據(jù)公式計算，GBNRBLVBVLMV底層LN54M06M48M，LN216M06M156M標(biāo)準(zhǔn)層LN54M05M49M，LN216M05M166M21VB頂層框架梁AB跨KNKNVLMVGBNRLBB291079945861221BC跨LBNRLBB8533二層AB跨KNKNVLMVGBNRLBB12978946510221BC跨KLBNRLBB03178一層AB跨KNKNVLMVGBNRLBB6012748456710221BC跨KLBNRLBB859493框架柱剪力調(diào)整根據(jù)公式計算，其中。NTCBVHMV/C21VC頂層柱KN12350326941AV60B二層柱KN485031621A329B底層柱KV7061503142AN4576B49框架梁截面設(shè)計這里僅以第八層為例，說明計算方法和過程。1）梁的正截面受彎承載力計算。從表中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算