帶PFC功能的150W雙管正激恒流源設(shè)計

1、個人資料整理.僅供個人學(xué)習(xí)便用帶PFC功能的150W雙管正激恒流源設(shè)計一、總體性能指標(biāo)：輸入交流電壓范圉：Vac=90Vac-260Vac , f工頻=4060Hz；PFC 輸出直流電壓：Vin=385-400Vdc：雙管正激輸出電壓范【弘Vout=32Vdc-36Vdc；額泄輸岀電流：Iout=4.3A：額上輸出功率：Pout=150W : （4.3A, 36V LED負(fù)載）整體效率：耳=90% :二、電路總框架圖圖1帶PFC的雙管正激式LED驅(qū)動電源電路總框圖三、PFC電路設(shè)計圖2： UC3854BN PFC電路原理圖3.1 PFC性能指標(biāo)：交流輸入電壓范圍：Vac=90Vac-260Va

2、c , f工頻=40-60Hz：PFC輸出直流電壓：VO=385MOOVdc；額泄輸出功率：P0=240W：開關(guān)頻率：fs=100kHz；效率：n=95% ；功率因數(shù):PF0.95：3.2 PFC升壓電感的選取電感在電路中有濾波、傳遞和儲存能量的作用，其值與紋波電流和開關(guān)頻率有關(guān)，如公式 (1.2.1)所示。r uikdts udL=一(1.2)式中D為占空比，fs為開關(guān)頻率，Ts為開關(guān)周期，Uin為輸入電流，AIL為紋波電流。 計算輸入電流的最大矚值：耐n _ 7x25090= 3.93/1(1.2.2)1 /1 計算電感電流允許的最大紋波電流厶IL,通常取線路電流最大峰值的20%,如公式(

3、1.2.3) 所示。A7Z = 0.2Ipk = 0.2 x 3.93 = 0.786A (1.2.3) 計算電感電流出現(xiàn)最大峰值時的占空比，如公式(1.2.4)所示。(1.2.4) 綜合以上公式可計算電感值，如公式(1.2.5)所示。(1.2.5)=屈90x0.63 才兩 h 100x10x 0.786本設(shè)計實際取ImH.1.3 PFC輸出電容的選取在開關(guān)管關(guān)斷時向負(fù)載提供能雖:，維持輸出電壓不變，所以輸岀電容需足夠大。在工程設(shè)計 中，輸出電容C的典型值為每瓦特luF2uF,故本設(shè)汁選擇nippon公司生產(chǎn)的450V/220uF 電解電容。1.4開關(guān)管和二極管的選取為了確保整個系統(tǒng)的可靠性，

4、開關(guān)管和二極管的選取要留有安全裕量通常電壓需留有12 倍的裕量，電流留有1.5倍裕量。 首先計算電感電流的最大值Ipk(max),英值是線路電流雌值與髙頻紋波電流il金峰值一半之 和，如公式(1.4.1)所示。= 3.934x0.786 = 4.323 電路正常工作時，開關(guān)管承受的電壓為輸岀電壓，則開關(guān)管安全電壓U如公式(1.4.2)個人資料整理.僅供個人學(xué)習(xí)便用所示。U=1.2/ = 1.2x400 = 480V (1.4.2) 電路安全電流I如公式(1.4.3)I = 1.5/m =1.5x4.323 = 6.485A (1.4.3)綜合考慮以上因素，開關(guān)管選擇IRFP460型號的MOSF

5、ET管，苴耐壓500V,最大允許電流 20Ao升壓輸出二極管選擇MUR公司的快恢復(fù)二極管MUR3060,其耐壓為600V,額左電 流為30A,反向恢復(fù)時間為60ns。1.5整流橋的選取在電路輸入整流橋的選擇中，有兩個因素起著關(guān)鍵的作用，它們分別是整流橋二極管承受的 最大反向電壓UR和最大反向電流ID。本設(shè)計中最大輸入電壓270V,輸入電流U床值為4.3A。 計算整流橋二極管承受的最大反向電壓UR,如公式(1.5.1)所示。Ur = ax = V2 x 270 = 381V(1.5.1) 計算整流橋二極管承受的最大電流ID ,如公式(1.5.2 )所示。/“右pg =5*4.3 = 2.15A(

6、1.5.2)為了讓電路的運行更加可靠，在電路參數(shù)的設(shè)訃時，對已計算得到的整流橋二極管承受的最 大反向電壓UR和最大反向電流ID留下二倍的安全余疑。綜上因數(shù)，整流橋選取RS808, 其最大電流為8A,反向耐壓為800V,也可以選取耐壓耐流能力更強的整流橋。2、PFC控制電路部分PFC控制電路部分以功率因數(shù)校正芯片UC3854BN為核心。UC3854BN內(nèi)部框圖如圖5所zj eLMIVA OUTJOXTCAOVICCT圖5 UC3854BN內(nèi)部框圖2.1電流檢測電路的設(shè)計一般情況下,PFC變換器感測電流有兩種方法，一種是在變換器的接地回路上使用檢測電阻, 期一種是使用電流霍爾傳感器進行取樣。本設(shè)計

7、根據(jù)250W功率設(shè)計，屬于小功率電路，輸 入電流最大值不超過4A,為了簡化電路，采用0.25歐姆的水泥電阻作為電流檢測電阻。如 圖中R11所示。2.2前饋分壓器的設(shè)訃整流后的輸入電壓經(jīng)前饋分壓器后(二階低通濾波器)送入UC3854BN芯片的8引腳，經(jīng) 芯片內(nèi)部的平方器進行平方運算后送進乘除法器，以穩(wěn)立輸岀功率。其結(jié)構(gòu)如圖7所示。&1 /1圖7前饋分壓器本設(shè)計中取R115、R116阻值為910kQ, R78取值lOOkQo R111取值20k Do濾波電容 的選取，一般限左前饋電路對總諧波畸變的貢獻為1.5%,而全波整流電路中二次諧波 (f2=100Hz)含量約為66.2%,則輸入預(yù)計諧波失真允

8、許百分比：Gf = L5% =0.027 (2.2.1)66.22%截止頻率為：扎=芯 x = &.0227 x 100 = 164Hz(2.2.2)濾波電容按下式計算：1 _ 12龍心人一 2x3.14x16.4x100x103= 0.106/F(2.2.3)= 0.485/F(2.2.4)Cs9 二 2 兀心/ = 2x3.I4x20x103x16.4實際取C38的值為O.luF, C39的值為047uF。2.3峰值限流電阻的設(shè)計UC3854BN的2腳具有限制峰值電流的功能，當(dāng)輸入電流大于實際的輸入電流峰值時，芯片 不輸出驅(qū)動波形，開關(guān)管關(guān)斷，電路不工作。本設(shè)計中電阻R87和R61構(gòu)成的分

9、壓網(wǎng)絡(luò)作 為山乍值限流比較器的一個輸入端(2引腳)。通常情況下R87與R61按峰值電流的過載量來 選取，過載量本文取20%,則檢測電阻Rs電壓過載值為：Urss)=人“)x & = (32 + 32 * 0.2) *= 1 列 250/M_ 1，5WQ(2A2)實際電阻R75、R76的值為910kQo R119的選取在輸入電壓最低時，R119上的電壓要與采樣電阻Rs達到U斤值限流時的電壓相等。ac(niin)Rvac90x/21.8A/Q= 70/zA (2.4.3)U RSg2/,C(nun1,13V140/zA= 8kQ (2.4.4)本設(shè)il實際取值3.9 kQo2.5振蕩器參數(shù)的選取P

10、WM振蕩器的頻率由芯片12引腳的外接電阻RMR86、R165）和14引腳的外接電容C43決 立。本設(shè)計中，R86取值10kQ, R165取值2kC。系統(tǒng)的開關(guān)頻率與定時電容、泄時電阻 的關(guān)系如下式所示。(2.5.1)尸 1.25故有：1.25 _1.25麗一 lOxlOxlOxlO,= 1200(2.5.2)2.7電流調(diào)節(jié)器的優(yōu)化與設(shè)計UC3854BN為平均電流控制芯片，其構(gòu)成的功率因數(shù)校正系統(tǒng)為電流內(nèi)外、電壓外環(huán)的雙閉 環(huán)控制系統(tǒng)。由于Boost電路本身為二階系統(tǒng)，為了簡化系統(tǒng)設(shè)計，可對控制系統(tǒng)進行降階, 設(shè)訃時按照先內(nèi)環(huán)再外環(huán)的原則。圖9電流環(huán)的控制框圖電流環(huán)的控制框圖如圖9所示。如果系統(tǒng)

11、的開關(guān)頻率遠遠大于電流環(huán)的截止頻率，工程上一 般為5倍到十倍，甚至10倍以上，從電流環(huán)看向電壓外環(huán)，輸岀電容C上的電壓維持不變, 其相當(dāng)于一個受控電壓源，此時電流環(huán)控制對象簡化為一階系統(tǒng)，如公式（2.7.1）：嘰倚警公5 個人資料整理.僅供個人學(xué)習(xí)便用其中Uo為輸出電壓，Rs為檢測電阻，L為電感值。PWM比較器傳遞函數(shù)，如公式（2.7.2）：Gp咖匕）=處山=丄公式（2.7.2）% 匕其中Vs為振蕩器輸岀諧波電壓的峰峰值，一般取值5.2V。圖10為帶零極點的電流PI調(diào)節(jié)器，其中C50為零點電容，C49為極點電容，R121與R118 的比值為比例值。其傳遞函數(shù)如公式（2.7.3）所示。G （$）

12、= 心厲-】公式（2.7.3）mGGoR詁 2$ +（尙十 cjrm圖10電流調(diào)節(jié)器則電流環(huán)的傳遞函數(shù)如公式（2.7.4）所示:=以(心也+1)公式(2.7.4)VLC49C5o?1187?12153 + (C49 +)1/7?1185在PFC設(shè)il中，PWW1比較器兩個輸入端信號的斜率必須要滿足如下標(biāo)準(zhǔn)：電流誤差放大器 的輸岀不能大于晶振輸岀，即電感電流的坡度不能大于晶振的坡度。電感電流下降的最大坡 度是Uo/L,晶振的坡度是Vs/Ts=Vsfs,故當(dāng)電流誤差放大器增益最大時，PWM比較器的兩 個輸入信號相等。如公式所示。單RsGjVsf,（2.7.5）GceaVsJ；L_5,2*90*10

13、3 *700*10U()RS 400*0.032=25.6 (2.7.6)為了平衡運放,取R118二R119=39kC,則&21 = Gca X 奸18 = 100M取R121值為15ko電流環(huán)的穿越頻率如公式所示。(2.7.7)fa =Uo X /?s X R2lUs x2Lx/?I18400x0.032x155.2x2x3.14x700x10x3.9= 2A5kHz(2.7.8)1 /1零點電容的作用是使電流誤差放大器的零點位宜位于或低于穿越頻率的位置，以確保系統(tǒng)工 作狀態(tài)穩(wěn)立，具有較強的抗干擾性。本設(shè)計將零點設(shè)在穿越頻率處，則零點補償電容可按下式計算：4 =!=!:= 4960pF(2.

14、7.9)2x3.14x2.14x103x15x103實際取472/100V的電容。一般情況下，為了減小電流環(huán)對噪音的敏感，取極點頻率等于開關(guān)頻率，則極點補償電容(2.7.10)C49值計算如下：_ 2利Rg 2 x 3.14x100x103x15x103 _ 12/?F實際取471/100V電容。將上計算參數(shù)帶入電流環(huán)傳遞函數(shù)，可得:Gi(，)= G,)G 砂M (s)Gp(s)U oRsCRxlx +1)匕ZC49C50K18&2$ +(C；g +CJ 匕厶Ki 聲903xl(rS + i2.84.7xI0-|35,3+7.34x10-h?在MATLAB中繪制電流環(huán)傳遞函數(shù)的相頻、幅頻特性曲

15、線，如圖11所示，可知電流環(huán)截 止頻率為236kH乙相位裕量為44。圖11電流環(huán)相頻、幅頻特性曲線2.8電壓調(diào)節(jié)器的優(yōu)化與設(shè)計2.8.1環(huán)路推導(dǎo)電壓外環(huán)的控制框圖如圖4所示。電壓外環(huán)的截I匕頻率受電流環(huán)截止頻率的限制，一般取電 流環(huán)截止頻率的五分之一以上。另一方面，對于功率因數(shù)校正拓?fù)鋪碚f，電壓外環(huán)的截止頻 率還受限于電網(wǎng)整流后所得正弦半波電壓的頻率(100Hz),考慮到頻率為100Hz的輸岀電 壓紋波，從抑制噪聲的角度上講，希望整個系統(tǒng)的開環(huán)截止頻率遠遠小于100Hz,但也不能 太小，否則系統(tǒng)的快速性不好，在工程上一般將截止頻率設(shè)在100Hz的10%20%范II內(nèi)。因此，選取的電壓外環(huán)截I匕

16、頻率遠遠小于電流內(nèi)壞，從電壓外環(huán)看向電流內(nèi)環(huán)，電感L相 當(dāng)于一個恒流源，電壓外環(huán)的控制對象可簡化，如公式(2.8.1)所示。圖4電壓外環(huán)的控制框圖sCg嘰(2.8.1)其中Gvo包括了乘法器、除法器及平方器的電壓增益。Pin為輸入功率，Co為輸出電容, Uvea為電壓誤差放大器的輸岀。圖12電壓調(diào)節(jié)器圖12為電壓調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu)圖，其傳遞函數(shù)，如公式(2.8.2)所示。G.“(S)=也屮(2.8.2)s2C5IC52/?117/?nl+5(C5l+C52)/?nl則電壓外環(huán)的傳遞函數(shù)如公式(2.8.3)所示：Gg = R=7Q, Ts=10us, D=0.3, C=2200uF, 經(jīng)計算,M=l/3

17、6.斷續(xù)模式下控制到輸出傳遞函數(shù)為:Vo(s) _111.7-d(s) _1 + 7.59*103560Bode DiagramGm- hf. Rn-90.5deg (at 2.348乂03 Hz)45-.-Frequency (Hz)104io1io5在DCM模式下，雙管正激變換器主電路相當(dāng)于一個一階慣性環(huán)節(jié)。 對于以電流穩(wěn)怎輸出的恒流源，其輸出到控制的傳遞函數(shù)為：久（滬魯=1 + 7.5；103反饋補償環(huán)節(jié)設(shè)計匕（S）匕（S）其中:怡）* +運)忑 _ + s(RlC+R2Ci+R2C2) + s2R2RlClC2sRrRCiU +Rr(C +G)$g(s)心 所以有：G 一匕“($)叭&

18、 I+sg+ RC + RJ+c /“(S)+r/CCjG+CC, +C2)sRl=120kn： R2=lkQ； R3=360Q： R4=lkQ； R5=R6=20kH： R7=R8=lkQ；R$=0.1QoCl=0.47uF； C2=0.01uF：俺 0.529 x14-5.64x10254-5.64x1Q7525.64x10752+4.7x105總開環(huán)傳遞函數(shù):D = 1209 x5,64x10752+5.64x1025 + 1428xl(T9s3 + 4i3ixl0l2+47xl0js個人資料整理.僅供個人學(xué)習(xí)便用150100500System: cFrequency (Hz): 9.2

19、9e+003 Magnitude (dB):-0.772Bode DagramGm = hf, Pm = 29.7 deg at 8.72e+003 Hz)-50采用飽和磁感應(yīng)強度BS較高，溫度穩(wěn)怎性好，價格低廉，加工方便的性價比較髙的鋅鐳鐵1/1氧體材料，根據(jù)TDK公司提供的磁心材料參數(shù)，PC40EE42-Z磁心，Ap=6.4625cm4,磁心 常數(shù)C 1=0.520：磁心有效截而積Ae=235mm2：有效磁路長度le=97.6mm,有效體積Ve=23OOOmm3： lOOKHz, 200mT, 100C磁芯損耗 Wt=11.6W； Bs=380mT (100C),選用 PC40EE42-Z

20、磁心作為主變壓器材料。為了保證有足夠的功率裕量，按照輸出功率按照180W進行設(shè)汁。以下公式所涉及到的Pout=180Wo1. 輸入平均電流:=1.43(A)臨 _187*V/2 1.0140V : Dmax=0.48： Vout=36V: 得到最小原副邊匝比:N： 1=1.87,取N=2進行設(shè)計。3、計算變壓器初級匝數(shù)最小原邊匝數(shù)：個人資料整理.僅供個人學(xué)習(xí)便用1 /1N (min)=玄也=匕山】)伽*】 4* 山A匕(min)：最小直流輸入電壓(V)：T(Jmax):最大導(dǎo)通時間，(S)；AB：磁心磁通密度變化量，單位：髙斯，一般取值范囤為:1000-2500髙斯(lT=10000高斯)，磁

21、心飽和點最大磁通密度為Bs=3000髙斯，為了讓磁通密度有足夠的變 化裕量，防止磁心飽和，取AB = 1000高斯：Ae：磁心有效截而積(cm2),選用EE42磁心，其Ac=235mm2=235cm2；經(jīng)過計算得：N (min)=匕* 山=八宀*AB140*4.8*10“2.35*1000*10 29取原邊匝數(shù)：Np=30匝:4、計算變壓器副邊匝數(shù)N=-Nn5 2 pNs：副邊匝數(shù)：Np：原邊匝數(shù); 經(jīng)計算:Ns=15匝：5、計算原邊電感量變壓器原邊電流波形，圖中Ipk為電感峰值電流，Ipft為階梯斜坡中點電流值，等效平頂脈 沖電流幅值,Ipft=0.5IpkfP t200 宀 r=2.9X

22、i(min嚴(yán)入”二【葉= 2*1 pR 6(A)；最小勵磁電感:. 30*2.35*1000,10_8 豪n 5(/yH) TPk勵磁電感小，相應(yīng)的勵磁電流大，勵磁電流不向副邊傳遞能量，只是用于使磁心磁通延磁滯 回線移動。勵磁電流一般取原邊峰值電流的10%, KP：N *4o 30*2 35*10000.66、驗證變壓器是否會飽和2.35*30AB = x）%g）廿=367*。卅 100*2 = 2宓.7（在輸入電壓最大.占空比最大時，最大磁通密度小于3000髙斯，從而保證了變壓器不會岀 現(xiàn)飽和的情況。7、繞組線徑選擇初級線圈：幾嚴(yán)備厲二=合姬孫=2.4（4）14051 =1000H 密耳=0

23、.5066mm*普沁根）電流密度取J=500圓密爾/A:由于趨膚效應(yīng)，繞線表而電流大而內(nèi)部電流小，開關(guān)電源設(shè)計 時，單根線徑不得超過趨膚深度的2-3倍；趨膚深度計算公式：6.6165.5M = -yj K = -jj （溫度 T=20C ）帶入?yún)?shù)：f=100kHz,溫度T=20C=0.207（znm）A 7 6.6165.5（膚深度： = -r=K= I7yjf V100*103線徑p=0.44min的銅線作為繞組導(dǎo)線單根導(dǎo)線的圓密爾數(shù)：兀（R3 14*0 22*1000=li*1000=300（ 密爾）原邊繞組根數(shù):&其中，J為繞線電流密度（單位為圓密爾/安培）：Irmsl為原邊電流有效值

24、。S1為單根導(dǎo)線 的圓密爾數(shù)。副邊繞組根數(shù)：副邊輸岀平均電流：Irms2=2*hmsl=2*2.4=4.8A（匝比是2:1）5表1:主變壓器參數(shù)表繞組單根繞線線徑繞組匝數(shù)繞線根數(shù)原邊0.44mm304副邊0.44mm157原邊電感量1.2mH磁芯EE42-Z 磁心(PC40 )骨架EE42 (6+6)4.3、開關(guān)管選取原邊電流有效值：Irms=2.4A,最髙輸入電壓為400V,為了保證開關(guān)管5倍以上的功率裕量, 選取最大漏極電流為20A,耐壓為500V的IRFP460作為主開關(guān)管。4.4、磁恢復(fù)鉗位二極管選取最大直流輸入電壓為400V,為保證有20%的裕量，二極管反向耐壓至少為V =匕曲=型=

25、500少)0.8 0.8過流能力計算，根據(jù)法拉第立律可得:=匕 max 那二 400 x 4.8x1()7 = 9 6(A) 厶w 200 X10“- 選用10A, 600V的二極管：6A10o4.5、輸岀整流二極管選取 二極管耐壓：流過每個二極管的電流平均值:=2.5(A)流過每個二極管的電流有效值:dnns 2o_max選用過流能力為30A,耐壓600V的快恢復(fù)二極管：MUR3060.4.5、輸出電感選取考慮電流紋波系數(shù)為0.1,由于輸出采用的是半波整流，故流過電感的電流為總電流的一半。2.6(A)電感量：Awa375(“H)匕“島 _ 36x5.2x10匚0.1x54.6. 輸出電容選取

26、i產(chǎn) g/U5(A)ESR=20inQt取輸岀電容上紋波電壓：q.=Ol(V)C ,out匕 max （1 一 Dmin）omaxLout sc選取2200uF/50V電解電容作為輸出濾波電容，再并上luF和0.1 uF的wima電容濾除髙頻 紋波。4.7. 隔離驅(qū)動電路4.3.1脈沖變壓器設(shè)訃雙管正激電路兩個開關(guān)管的低電位不是同一個點，對于上管，低電位為變壓器Np同名端， 驅(qū)動方式比較特別，必須采用隔離驅(qū)動方式。本設(shè)汁用脈沖變壓器實現(xiàn)隔離驅(qū)動。脈沖變壓 器驅(qū)動是原副邊匝數(shù)比為1： 1： I的小型變圧器。綜合考慮體積與傳輸能量的要求，采用 EE19鐵氧體磁芯作為其磁芯，Ae=O22cm2, B

27、max=300mT(100C)。開關(guān)頻率f=100KHz, Vcc=15V.為了避免磁芯飽和，磁通變化雖AB取100mTNp =Vcc * D max* T=28匝Ns = M2 = 7Vp = 28 匝脈沖變壓器初級電感量的選取：頻率f范圍10k-100kHz100k-300kHz原邊電感量42mH20.5mH300k500kHzO.5O.O5mH根據(jù)經(jīng)驗表可知.頻率越大，脈沖變壓器原邊電感量越小，開關(guān)頻率為100kHz,故選擇脈 沖變壓器初級電感屋約為2mH。實際繞制：選取EE19磁芯，線徑0.38mm,原邊匝數(shù)和副邊匝數(shù)都為28匝。表3：脈沖變壓器參數(shù)表繞組單根繞線線徑繞組匝數(shù)繞線根數(shù)原

28、邊0.38mm281副邊10.38mm281副邊20.38mm281原邊電感2mH磁芯EE19 (PC40)骨架臥式 EE19 (4+4)采用TC4424驅(qū)動芯片，增強驅(qū)動電路的驅(qū)動能力，具體電路如圖4所示。4.8.控制電路C2E2REFGNDC1E1OUTPUT CTRL ($ee Function Tdblt)圖TL494內(nèi)部結(jié)構(gòu)圖主電路采用TL494芯片作為控制器，TL494內(nèi)部結(jié)構(gòu)如圖所示，TL494推薦的芯片供電電 壓為15V,苴內(nèi)部有兩個誤差放大器，本系統(tǒng)利用一個誤差放大器作為輸出電流調(diào)肖器，另 外一個作為輸岀過壓檢測比較器，實現(xiàn)過壓保護。將輸出控制（ouipiHctrl）管腳13

29、腳接髙 電平（2.4V5V）,即采用推挽模式，可以輸出互補的兩路PWM信號，保證每一路PWM占 空比不超過50%,每一路PWWI的占空比上限由DTC管腳（4腳）電壓決左。若DTC管腳 接地，則PWM上限占空比約為0.48。系統(tǒng)震蕩頻率由Rt和Ct管腳對地電阻和對地電容決 泄，萬1二_,在推挽模式，輸出每一路PWM信號的頻率為震蕩頻率fosc的一半。RETIMING RESISTANCE (12)(ZH) AON 出 oLLJtrLLHOJWTloso 一圖謖蕩頻率與RT, CT關(guān)系圖由芯片內(nèi)部資料可知，芯片內(nèi)部有一個基準(zhǔn)電壓輸出（14管腳），輸岀5V直流基準(zhǔn)電壓, 可作為調(diào)劑藩基準(zhǔn)電壓。圖TL

30、494時序圖圖為TL494時序圖，由時序圖可知，output Control為高電平，QI, Q2輸岀為互補的PWM 信號。QI，Q2發(fā)射極輸岀PWM占空比隨著（Fccdback/PWMcomp,即誤差放大器輸岀） 電壓的增大而減小。在開機時，輸岀很小，反饋也很小，沒有達到正常工作時的靜態(tài)工作點, 為了保證開機時PWM 1E常輸出，必須將基準(zhǔn)電壓接到誤差放大器反相輸入端，反饋信號接 到誤差放大器的同相輸入端。具體控制電路如圖所示圖5：控制電路4.9電流檢測反饋電路圖6：電流檢測反饋電路LED負(fù)載是恒流性負(fù)載，其亮度由電流的大小決怎，本系統(tǒng)150W的LED負(fù)載額左電流為4.3A,為了穩(wěn)左輸出電流，必須對輸岀電流進行采樣，將輸出電流作為反饋信號，反饋給控 制電路，實現(xiàn)輸岀電流的調(diào)節(jié)和穩(wěn)左。采用0.1Q的水泥電阻作為采樣電阻，為保證系統(tǒng)靜 態(tài)工作點在合適的范囤，得到采樣電阻兩端的電壓經(jīng)過一級差分放大器放大20倍，經(jīng)過電 壓跟隨器，再利用電阻分壓，得到合適的反饋信號送至TL494內(nèi)部比較器。電流檢測反饋 具體電路如圖6所示。4.10.輔助電源設(shè)計圖7：輔助電源系統(tǒng)控制電路需要獨立的+15V電源輔助供電。采用UC3842制作小