浦東運河橋新建工程施工組織設(shè)計

1、東靖路（華東路東靖路（華東路 川南奉公路）新建工程川南奉公路）新建工程 浦東運河橋浦東運河橋 施施 工工 組組 織織 設(shè)設(shè) 計計 編制人：編制人： 編制單位：編制單位： 日期：日期： 目目 錄錄 一、工程概況一、工程概況.1 二、編制依據(jù)二、編制依據(jù).2 三、總體施工部署及施工重點三、總體施工部署及施工重點.2 3.1、施工程序.2 3.1.1 整體施工工藝流程.2 3.1.2 主橋箱梁施工流程.2 3.2、施工重點.4 3.2.1 上部結(jié)構(gòu)：.4 四、施工方案和技術(shù)措施四、施工方案和技術(shù)措施.6 4.1、施工測量及監(jiān)控.6 4.1.1、測量思路概述 .6 4.1.2、測量的測設(shè) .6 4.1

2、.3、大橋施工監(jiān)控方案 .7 4.2、承臺施工.12 4.2.1、承臺施工流程 .12 4.2.3、承臺施工工藝 .12 4.3、墩身施工.13 4.3.1、概述 .13 4.3.2、施工工藝流程 .13 4.3.3、施工方法及技術(shù)質(zhì)量措施 .13 4.4、支座安裝.16 4.5、臨時固結(jié)體.16 4.6、掛籃壓重試驗.16 4.7、0#段支架施工.17 4.7.1、荷載計算 .17 4.7.2、支架布置 .17 4.7.3、支架穩(wěn)定承載力計算 .18 4.7.4、橫向鋼管承載力計算 .18 4.7.5、模板計算 .19 4.7.6、支架預壓 .20 4.7.7、支架搭設(shè)要求 .20 4.7.

3、8、支架拆除要求 .21 4.8、掛籃的設(shè)計、制作及安裝.21 4.8.1、掛籃結(jié)構(gòu)形式與數(shù)量的選擇 .21 4.8.2、掛籃設(shè)計 .22 4.8.3、掛籃拼裝 .23 4.8.4、掛籃移動 .26 4.8.5、掛籃壓載試驗 .26 4.8.6、正常節(jié)段施工中掛籃行走 .26 4.9、懸臂端施工.27 4.10、現(xiàn)澆段支架施工.28 4.10.1、荷載計算 .28 4.10.2、支架布置 .28 4.10.3、支架穩(wěn)定承載力計算 .29 4.10.4、橫向鋼管承載力計算 .29 4.10.5、模板計算 .29 4.10.6、地基基礎(chǔ)驗算 .30 4.11、懸臂混凝土常規(guī)施工.31 4.11.1

4、、模板施工 .31 4.11.2、鋼筋及波紋管施工 .31 4.11.3、砼施工 .32 4.11.4、預應(yīng)力張拉與錨固 .32 4.11.5、預應(yīng)力真空壓漿施工工藝 .35 4.12、合攏段施工.38 4.12.1、合攏順序 .39 4.12.2、合攏施工方法與流程 .39 4.12.3、合攏口的鎖定技術(shù) .39 4.12.4、合攏的準備工作 .39 4.12.5、邊跨合攏段施工和體系轉(zhuǎn)換 .39 4.12.6、中跨合攏段施工和體系轉(zhuǎn)換 .40 4.12.7、合攏段施工要點 .40 4.12.8、勁性骨架設(shè)置 .41 4.12.9、合攏段施工測量觀測 .41 4.13、箱梁節(jié)段標高控制.42

5、 4.13.1、結(jié)構(gòu)狀態(tài)控制原理 .42 4.13.2、結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)間接控制 .42 4.13.3、施工控制的方法 .42 4.13.4、控制項目和控制方法 .42 4.13.5、施工現(xiàn)場的實施 .44 五、施工進度計劃五、施工進度計劃.45 5.1、關(guān)鍵節(jié)點目標.45 5.2、進度保證措施.45 5.3、主要施工機械表.46 5.4、人員配置與勞動力計劃.47 六、質(zhì)量保證措施六、質(zhì)量保證措施.47 6.1、砼施工質(zhì)量保證措施.47 6.2、預應(yīng)力施工質(zhì)量保證措施.48 6.3、掛籃施工管理制度.48 七、安全保證體系七、安全保證體系.49 7.1、安全管理網(wǎng)絡(luò).49 7.2、模板與支撐施工

6、安全技術(shù)措施.49 7.2.1、施工準備 .49 7.2.2、搭設(shè) .50 7.2.3、使用 .50 7.2.4、拆除 .50 7.3、掛籃法施工安全技術(shù)措施.51 7.3.1、掛籃制作上的安全技術(shù) .51 7.3.2、掛籃安裝及使用的安全技術(shù) .51 7.3.3、掛籃施工時防雷措施 .53 八、文明施工措施八、文明施工措施.53 8.1、文明施工目標.53 8.2、施工現(xiàn)場.53 8.3、工地衛(wèi)生、五小設(shè)施.54 8.4、內(nèi)業(yè)資料及宣傳工作.55 一、工程概況一、工程概況 浦東運河橋起止樁號 k0+404.30k0+992.74，其中 k0+570.6k0+805.6 為 主橋范圍，其余為引

7、橋。主橋橋?qū)?30m,主橋橋長 235m，跨徑組合為： 65m+105m+65m，主橋上部結(jié)構(gòu)為三跨預應(yīng)力混凝土變截面單箱單室連續(xù)箱梁。 引橋橋梁寬度為 25m，西側(cè)引橋跨徑布置為兩聯(lián) 4*20.84m 預制簡支變連續(xù)空心 板梁，東側(cè)為三聯(lián) 3*20.84m 預制簡支變連續(xù)空心板梁。 主橋上部結(jié)構(gòu)為 65m+105m+65m 預應(yīng)力混凝土變高度連續(xù)箱梁，截面為單箱 單室直腹板，中墩處梁高 6.0m，高跨比 1/17.5；跨中梁高 2.5m,高跨比 1/42。 箱梁兩側(cè)挑臂各為 3.5m，其中懸臂端 0.8m 混凝土后澆。頂板端部厚度為 0.20m，底板厚度為 0.30m0.75m，腹板厚 0.

8、45m0.90m。全橋共設(shè)置一個中跨 合攏段和二個邊跨合攏段。 橋梁采用掛籃方法施工，共分 14 個節(jié)段，其中 0采用支架現(xiàn)澆，共長 10m，13塊長 3m，48塊長 3.5m，9#13#塊長 4m，其中中孔合攏段 長 2.0m，邊跨合攏段長 2.0m。邊孔現(xiàn)澆段均設(shè)置 12.4m 長的等截面支架現(xiàn)澆節(jié) 段。 各節(jié)段參數(shù)如下表： 節(jié)段 號 0123456789 長度 （cm ） 1000300300 300350 350 350350350400 方量 （m3 ） 139.9 2 56.453.6 48.851.3 48.5 46.244.142.243.6 重量 （t） 349.814113

9、4122128.3121.3115.5110.3105.5109 節(jié)段 號 10111213 現(xiàn)澆 段 邊跨 合攏 段 跨中 合攏 段 長度 （cm ） 400400400 4001240 200200 方量 （m3 ） 39.638.838 37.6168.7 24.312.2 重量 （t） 99979594421.860.830.5 針對該橋施工情況和地理環(huán)境，本次方案編制內(nèi)容主要為浦東運河橋大橋 主體結(jié)構(gòu)施工。 二、編制依據(jù)二、編制依據(jù) 1）上海市林同炎李國豪土建工程咨詢公司的施工圖設(shè)計 ； 2）本公司已建同類工程的施工經(jīng)驗及本公司內(nèi)部關(guān)于施工組織設(shè)計編制 方法 ； 3）所涉及的主要施工

10、技術(shù)規(guī)范和主要標準如下： 、 地下鐵道工程施工及驗收規(guī)范 （gb50299-1999） ； 、 鐵路橋涵施工規(guī)范 （tb10203-2002,j162-2002） ； 、 鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收標準 （tb10415-2003，j286-2004） 、 鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 （gb50205-2001） ； 、 市政橋梁工程質(zhì)量檢驗驗收規(guī)范 （cjj-2-90） ； 、 城市橋梁工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 （dbj08-117-2005，j10617-2005） ； 、 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 （jtj041-2000） ； 、 鋼管扣件水平模板的支撐系統(tǒng)安全技術(shù)規(guī)程 （dj/tj08-016

11、-2004） ； 、 滿堂鋼管支架預壓技術(shù)規(guī)程 （jgj/t194-2009） ； 、 建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)程 （jgj166-2008） ； 三、總體施工部署及施工重點三、總體施工部署及施工重點 3.13.1、施工程序、施工程序 3.1.13.1.1 整體施工工藝流程整體施工工藝流程 測量放樣樁基施工承臺施工墩身施工0 號塊施工箱梁施工橋面 砼鋪裝附屬設(shè)施施工伸縮縫安裝掃尾。 3.1.23.1.2 主橋箱梁施工流程主橋箱梁施工流程 采用掛籃懸澆進行箱梁節(jié)段的施工，基本流程是：箱梁 0#段施工 箱 梁懸臂段施工 邊跨支架現(xiàn)澆段施工 兩邊跨合攏 中跨合攏梁段 施工。箱梁的二個單 t 同

12、時交叉施工。 掛籃施工的主要工藝程序 3.23.2、施工重點施工重點 3.2.13.2.1 上部結(jié)構(gòu)：上部結(jié)構(gòu)： 采用掛籃懸澆施工方法，從主墩開始向兩側(cè)懸澆，形成二個單 t，然后邊跨 合攏，再中跨合攏。 1、0 號塊施工質(zhì)量控制：箱梁墩頂塊件（即 0#塊）的施工方法，采用在承 臺上用支架立模澆筑施工，澆筑混凝土前應(yīng)對支架進行堆載預壓，預壓重采用 等同于每延米墩頂塊件一期恒載重量。墩頂塊件長 10m，作為掛籃拼裝工作面。 0#塊處在承臺平面位置。 2、箱梁施工質(zhì)量控制：1113#梁段采用掛籃懸臂對稱、平衡澆筑施工，各 單“t”澆筑至最大懸臂后，先澆筑邊跨合攏段，再解除墩梁臨時固結(jié)，并撤除 中墩及

13、邊墩的所有支架之后，澆筑中跨合攏段，完成體系轉(zhuǎn)換，成為三跨連續(xù) 箱梁。 3、掛籃設(shè)計質(zhì)量控制：掛籃結(jié)構(gòu)應(yīng)輕便合理，其重量（掛籃及施工機具） 不得超過設(shè)計規(guī)定值。支架及掛籃拼裝好后，應(yīng)進行預壓和加載試驗，以檢算 其承載能力和消除非彈性變形，并實測支架和掛籃的變形值，為箱梁懸臂澆筑 施工控制提供可靠的依據(jù)。箱梁采用掛籃懸澆施工，應(yīng)遵照對稱、平衡原則進 行，應(yīng)嚴格控制各澆筑段混凝土超方，任何梁段實際澆筑的混凝土重量不得超 過該梁段理論重量的 3%，頂板平整度達到 5mm 以下，底板厚度也要嚴格控制。 4、箱梁混凝土、模板質(zhì)量控制：箱梁砼澆筑過程中，特別注意對錨下、波 紋管下方、齒板等處混凝土的搗實，

14、防止出現(xiàn)蜂窩麻面，確保預應(yīng)力達到設(shè)計 要求；也要注意箱梁線形、控制好各梁段底模的立模標高，使標高達到設(shè)計要 求。各單“t”相對豎向標高差不應(yīng)大于 20mm，軸線偏差不大于 10mm。在懸臂 施工中應(yīng)按照施工控制文件對每個塊件進行布設(shè)測點及有關(guān)測試元件，加強變 形觀測，以便對標高、線形、軸線進行控制。 5、箱梁預應(yīng)力質(zhì)量控制：鋼絞線應(yīng)就實測的彈性模量和截面積對計算引伸 量作修正。 引伸量修正公式：=e/e 式中：e實測的鋼絞線彈性模量 e計算采用的鋼絞線彈性模量 e=1.95105mpa a=140mm2 計算得到的引伸量 修正計算的引伸量 預應(yīng)力管道縱向預應(yīng)力鋼束管道內(nèi)徑分別為 70mm、90

15、mm。管道用“井”字 型定位架精確定位，定位架間距在直線段為 1m，曲線上為 0.5m,定位架應(yīng)與鋼 筋點焊連接。 梁段砼強度達到設(shè)計強度 100%以上時，方可進行預應(yīng)力鋼束張拉，張拉應(yīng) 嚴格按設(shè)計順序、張拉控制應(yīng)力及工藝進行。張拉用的千斤頂與油泵壓力表應(yīng) 定期進行標定，張拉人員應(yīng)持證上崗，監(jiān)理人員現(xiàn)場旁站，并作好記錄。張拉 時保持對稱張拉，并且采用張拉噸位和鋼束引伸量雙控。當預應(yīng)力鋼束張拉達 設(shè)計噸位時，實際引伸量與理論引伸量誤差不應(yīng)大于6%，否則應(yīng)停工檢查， 分析原因，采取措施后方可進行張拉。當出現(xiàn)滑絲、斷絲時，其滑絲、斷絲總 數(shù)量不得大于該截面總數(shù) 1%，每一鋼束的滑絲、斷絲數(shù)量不得多于

16、一根，否則 應(yīng)換束重新張拉。張拉完后，應(yīng)盡快進行壓漿，水泥漿要求盡量減少收縮和泌 水，可適量摻入膨脹劑（但自由膨脹率應(yīng)小于 10%） ，以保證壓漿密實飽滿。水 灰比控制在 0.34 左右。 6、合攏段質(zhì)量控制：主橋箱梁按先邊跨合攏，再解除臨時錨固，最后中跨 合攏，完成體系轉(zhuǎn)換，形成三跨連續(xù)梁。合攏段采用勁性固架合攏，視實際控 制情況在懸臂端加壓水箱，在一天中氣溫最低，用最短的時間采用平衡施工法 澆筑合攏段混凝土。合攏段勁性骨架要求焊接馬上完成，形成剛結(jié)。焊接時在 預埋件周邊混凝土遮蓋濕布或麻袋澆水降溫，避免燒傷砼。中跨合攏及體系轉(zhuǎn) 換需在 1116 度進行?？拷^渡墩的邊跨的現(xiàn)澆段采用在墩旁搭

17、設(shè)落地支架立 模澆筑。中跨合攏段采用吊架施工。 7、標高和軸線控制：主體結(jié)構(gòu)懸臂澆筑后再合攏成橋，各道工序必須保證 標高和軸線的準確性，確保上部結(jié)構(gòu)貫通后各項記錄滿足質(zhì)量檢驗標準。因此 標高和軸線控制作為本工程的控制關(guān)鍵。 四、施工方案四、施工方案和技術(shù)措施和技術(shù)措施 4.14.1、施工測量及監(jiān)控、施工測量及監(jiān)控 4.1.14.1.1、測量思路概述、測量思路概述 本工程測量的難點是主橋跨越同三國道，為了便于控制工程的軸線和減少 系統(tǒng)誤差，擬選擇電子全站儀測設(shè)，距離精確度為3mm，最小顯示單位為 1mm，角度精確度為 2，最小顯示單位為 1。放樣時采用角度，距離雙控制。 同時為了對整個工程有一個

18、全面的控制系統(tǒng)，我們擬運用微機應(yīng)用 autocad 程 序進行統(tǒng)一計算復核。 根據(jù)業(yè)主提供的控制點和水準點，選擇適宜的位置自設(shè)控制點和水準點， 建立一個封閉的坐標和水準點控制網(wǎng)，對工程實施中的測量成果要做到有放有 復，所有的測量儀器設(shè)備在工程開工前都要進行檢定，并有檢定報告。 為便于測量和控制精度，導線控制點要采取保護，水準點要選擇在不宜被 破壞的地點，且要周期進行閉合復核。 4.1.24.1.2、測量的測設(shè)、測量的測設(shè) a、控制點的測設(shè) 首先，對設(shè)計院的測量交底樁與水準點進行復核，復核時需注意對業(yè)主提 供控制點的校核，校核報經(jīng)現(xiàn)場監(jiān)理復核認可后方可使用。根據(jù)測繪處所交的 導線樁按照施工需要加

19、密控制網(wǎng)，為了確?？刂凭W(wǎng)的可靠性，將根據(jù)現(xiàn)場條件 把控制點都選定在施工作業(yè)影響范圍以外的地方，用混凝土護樁，做到各控制 點的通視性良好，符合施工需要?？刂泣c選定后經(jīng)過實測和導線閉合的平差計 算把整個工程范圍內(nèi)的控制點坐標定了下來?？紤]到樁基施工和地基的沉降， 將根據(jù)施工階段定期復核整個控制網(wǎng)。 b、連續(xù)箱梁的測設(shè) 根據(jù)施工圖，首先測設(shè)各個節(jié)段的縱軸線和橫軸線，然后按照縱橫軸線劃 出節(jié)段位置。 箱梁底部：底部按照二次拋物線 y=f*(l-x)*x/(l*l)控制，為保證線形， 特對每個階段進行預拋高，預拋高值詳見設(shè)計提供的理論預拋高值; 箱梁頂面：頂面為平坡，橋面流水坡度為 1.5%，懸臂段施工

20、時按照實際豎 曲線控制； c、標高測設(shè) a、按照施工規(guī)范加密引測臨時水準點，測量結(jié)構(gòu)必須符合20l/mm。并根 據(jù)不同的施工階段定期復測。 b、根據(jù)施工圖紙計算和測設(shè)各節(jié)段的標高。 c、橋面臨時水準點，采用先在各交叉路口設(shè)點進行復測閉合，符合 20l/mm。經(jīng)監(jiān)理認可方可使用，然后再加密，確保各節(jié)段相連，滿足施工要 求。 4.1.34.1.3、大橋施工監(jiān)控方案、大橋施工監(jiān)控方案 4.1.3.14.1.3.1、監(jiān)控重點與依據(jù)、監(jiān)控重點與依據(jù) 本工程的連續(xù)梁橋懸臂施工過程的監(jiān)控任務(wù)和要求主要是：懸臂施工全過 程的安全問題，必須對一些關(guān)鍵施工節(jié)點進行監(jiān)控，如： a、0 號塊支架的安全； b、懸臂施工

21、使用的掛籃結(jié)構(gòu)的安全和使用、操作的安全； c、邊跨現(xiàn)澆段的安全； d、合龍工藝的安全、合理。 另外一個重要問題是懸臂澆注施工的線形調(diào)整和控制，特別在施工過程中 出現(xiàn)誤差后的調(diào)整方法和手段。全橋主梁的線形主要是通過設(shè)置掛籃底模標高 來完成的，因此控制掛籃底模標高是關(guān)鍵，其中涉及到施工過程中各種因素的 影響。在施工過程中，盡管施工之前可以按照施工步驟進行理論計算，但是主 梁的實際反應(yīng)未必與理論計算值吻合，由此需要在施工過程中進行理論計算值 的調(diào)整以及對主梁誤差線形進行擬合調(diào)整，也就是需要根據(jù)每一次梁段施工完 成后標高測量值與相應(yīng)設(shè)計線形值對比，以便及時作好線形的擬合，為下一段 梁的施工提供修正的預

22、告值，需要特別注意在白天設(shè)定掛籃底模標高施工時要 排除日照溫度的影響，建議采用的修正方法如下，方法也適用誤差的調(diào)整。 掛籃上澆注主梁的底模標高的測量設(shè)置被認為是主梁線型控制的最重要的 決定因素之一，由于這一底模標高的測量設(shè)置工作需要全天候作業(yè)，因此除了 需要在理論計算上給出正確的符合實際的底模標高之外，在施工作業(yè)時的全天 候的實時修正尤為重要，為了排除臨時荷載變化、日照溫差、掛籃剛度差別和 已成梁的誤差等因素對確定末澆梁底模段標高的影響，采用如下修正公式： （見圖 1） i=ig （1） 其中： i 為未澆段底模前端實時修正量 i 為臨時荷載變化和日照溫差等的修正量 g 為掛籃的拋高 為已成梁

23、段的誤差修正量 根據(jù)結(jié)構(gòu)變形的幾何關(guān)系容以導出i 為6： ii-1（i-1i-2）li /li-1 （2） 其中： i-1 為第 i-1 段梁的臨時荷載和日照溫差的豎向變位 i-2 為第 i-2 段梁的臨時荷載和日照溫差的豎向變位 li、li-1 分別為第 i，i-1 段主梁的長度 實時修正公式示意圖 當?shù)?i1、i2 段主梁高程存在施工誤差時還應(yīng)加上由此引起第 i 段梁標 高的修正量，即： i （i-1i-1）（i-1i-1）（i-2i-2） li /li-1 （3） 其中： 為已成梁段的高程施工誤差 當主梁節(jié)段長度都相同時，公式（3）可以簡化為： i（2i-1 - i-2）（2i-1i-2

24、） （4） 而g 計算為： g=a-b （5） 其中a 為預壓時掛籃的非彈性或其它因素引起的附加變形量，或稱為下拋 值，而b 為澆注混凝土時掛籃的非彈性或其它因素引起的附加變形量，或稱為 上拋值，將式(4)和式(5)代入式(1)可以得到實時修正公式（6）： i（2i-1-i-2）（ab）（2i-1i-2） （6） 通過公式（6）可以發(fā)現(xiàn)：當已成梁段前端有一標高誤差 i-1 存在時，將 在待澆梁段前點產(chǎn)生兩倍的標高誤差，可以想象僅這一項誤差修正的重要性。 4.1.3.24.1.3.2、主梁中線和標高的測量、主梁中線和標高的測量 連續(xù)梁橋施工過程中的測量工作一般有兩項，即主梁標高、軸線幾何測量 和

25、混凝土截面的應(yīng)力應(yīng)變測量。測量的目的是為控制提供大橋結(jié)構(gòu)的實際狀 態(tài)，因此是十分重要的工作，必須按照測量工作的要求進行。 測點布置：測點布置： 主梁上的中線測量測點設(shè)置每一梁段的主梁中軸線上； 主梁標高的測點設(shè)置在每一梁段的前端，橫向設(shè)置三個測點，即沿截面上、 中、下游梁底各設(shè)置一點，為了便于測量的實施，可以用埋設(shè)在橋面的鐵釘來 反映梁底高程，需要注意測點的保護，以便進行長期觀測的需要，在控制梁底 標高的同時，要求控制主梁頂?shù)臉烁?，以免橋面鋪裝時發(fā)生困難。 測試工況測試工況 主梁標高和掛籃位移在每一工況變化前后都必須測量，主要工況時所有測 點必須測量，主要工況為體系轉(zhuǎn)換之后及澆注混凝土之后。此

26、外，測量的時間 應(yīng)該安排在早晨太陽出來之前完成測量工作，以避免日照不均勻溫度場的影響。 測試要求測試要求 采用精密水準測量儀器，并按照公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范中有關(guān)工程測 量的規(guī)定：“在掛籃和桁架前移定位，梁段澆注混凝土或拼裝梁段、張拉等主 要工序施工前后，必須測量懸臂撓度和懸臂端標高” 。每一次測量時應(yīng)該測量所 有測點，以便判斷主梁軸線的趨勢和誤差，特別要注意橫截面二端的標高是否 一致，以控制主梁的扭轉(zhuǎn)。 4.1.3.34.1.3.3、監(jiān)控程序和要點、監(jiān)控程序和要點 a、在懸臂施工使用掛籃之前，應(yīng)該按照有關(guān)規(guī)定對掛籃進行荷載試驗，以 便確定掛籃的非彈性變形的拋高系數(shù)，同時應(yīng)該注意到隨著梁段量的不

27、同采用 不同的拋高值； b、懸臂施工中主梁的測點應(yīng)布置在每一節(jié)段的橋面前端，必須設(shè)置導釘， 同一個斷面橫向至少應(yīng)有兩點，必須同時控制梁底和梁頂標高； c、懸臂施工主要工序為掛籃前移、調(diào)整底模板標高、綁扎鋼筋、澆筑梁段 砼、砼養(yǎng)護、張拉預應(yīng)力鋼等，確定主要控制工況為掛籃（包括平衡重）前移、 主跨澆筑梁段砼、邊跨支架砼澆注和張拉預應(yīng)力鋼束完成支架拆除后等，對控 制工況的測量稱為“控制測量”； d、在澆筑梁段混凝土過程中應(yīng)該分級測量已經(jīng)完成主梁端的標高變化情況， 以便了解主梁變形是否正常和掛籃的安全施工； e、 控制測量時間應(yīng)盡量選擇在早晨日出之前，并做好記錄，并用固定格式 的表格記錄，簽字后通過監(jiān)

28、理轉(zhuǎn)給監(jiān)控單位； f、按照設(shè)計要求進行主橋主墩的沉降位移觀測； g、梁式結(jié)構(gòu)懸臂施工過程中對標高誤差的調(diào)整手段是很有限的，因此必須 加強施工過程中對梁段混凝土超方的控制和對掛籃拋高設(shè)置的控制，對標高的 控制主要采用的方法是進行曲線擬合，要求施工過程中的控制測量應(yīng)測量所有 已經(jīng)完成梁段的測點； h、控制結(jié)果要達到的主要指標： 主梁標高（底線）允許最大誤差為5mm，考慮到混凝土材料的徐變和收 縮的影響，預應(yīng)力混凝土橋梁線型分為成橋初期和遠期二種，在若干年之后主 梁線型將從初期狀態(tài)過度到遠期狀態(tài)； 0#塊 1#塊 1#塊 2#塊 2#塊 中心線 腹板中心線 邊線控制線 測量控制點 監(jiān)控點布置圖 4.

29、24.2、承臺施工、承臺施工 4.2.14.2.1、承臺施工流程、承臺施工流程 a、承臺施工流程 測量放樣基坑開挖澆搗墊層樁測試樁帽鑿除測量放樣綁扎鋼 筋支模板（插柱筋）承臺混凝土澆搗混凝土養(yǎng)護拆模回填土 b、承臺鋼板樁支護工藝 根據(jù)承臺現(xiàn)場情況，邊主墩承臺開挖采用 12m 的拉深鋼板樁支護， 具體見下圖： 4.2.34.2.3、承臺施工、承臺施工工藝工藝 a a、承臺鋼筋 a、 鋼筋制作安裝嚴格按圖施工，做到鋼筋種類、規(guī)格、數(shù)量、尺寸位置 正確無誤，且綁扎牢固。 b、大于 25mm 以上的鋼筋，連接均用機械連接。 c、鋼筋綁扎先綁底部的鋼筋，然后再綁扎側(cè)面鋼筋及頂部鋼筋。 d、設(shè)置好保護層墊

30、塊、位置、尺寸均確保符合設(shè)計要求。 e、鋼筋綁扎完畢，由有關(guān)人員組織隱蔽工程驗收，并做好驗收記錄，交監(jiān) 理復查，由監(jiān)理在隱蔽單上簽字后進行下道工序施工。 f、墩身主筋采用點焊在承臺鋼筋上的方法固定。墩身中避雷筋應(yīng)按規(guī)范與 樁主筋連接好，并涂好油漆做好標記。墩身預埋筋的根數(shù)、位置、尺寸均確保 符合設(shè)計要求。 b b、承臺模板 a、便于模板搬運及周轉(zhuǎn)使用，采用鋼模板，具體拼裝尺寸根據(jù)承臺側(cè)面尺 寸而定。 b、模板安裝前刷脫模劑。安裝時，確保模板接縫緊密，并用封口膠膠紙將 縫隙封貼，防止漏漿。 c、模板安裝好后，組織人員對模板的穩(wěn)定性、承臺尺寸、拼縫、連接牢固 程度等進行自檢。自檢合格后報監(jiān)理驗收，

31、合格后進行下道工序。 c c、承臺砼 a、混凝土采用商品混凝土，混凝土澆筑采用泵車入模。 b、混凝土要隨時抽樣，測定坍落度并制作試塊。 c、澆筑混凝土采用插入式振搗器進行搗實，振搗器的插入要緊跟混凝土的 入模，防止漏振與過振。 d、主橋承臺混凝土分一次澆筑。澆筑時在整個平面范圍水平分層進行澆筑， 每層厚度不大于 30cm，上下兩層間隙時間應(yīng)盡量縮短，在振搗時要將插入式 振搗器的振動棒稍伸入到下層混凝土 10cm。澆筑順序從承臺中間向四周，澆 筑時間控制得不要太快，使得混凝土均勻地向四周擴散。 e、振搗時間應(yīng)以被振搗處表面停止沉落或表面氣泡不再顯著發(fā)生為度。 f、振搗時振動棒應(yīng)盡量避免碰鋼筋，并

32、與模板保持一定距離。振搗時不要 搖動鋼筋，否則會影響混凝土與鋼筋的握裹強度。 g、承臺頂面要做好抹面工作，收水到符合要求，使之表面平整光潔，尤其 是立柱立模位置處更應(yīng)平整，以方便模板安裝。 h、當澆筑混凝土完畢，要及時做好養(yǎng)護工作，防止混凝土表面產(chǎn)生收縮裂 縫。 d、混凝土養(yǎng)護 混凝土施工完成后，采用土工布覆蓋養(yǎng)護。 4.34.3、墩身施工、墩身施工 4.3.14.3.1、概述、概述 本橋梁主墩墩身為實體式直行型墩柱形式，混凝土設(shè)計標號為 c40。 主墩墩身施工的技術(shù)要求與普通的立柱的施工工藝類似。 4.3.24.3.2、施工工藝流程、施工工藝流程 測量（墩身中心線，承臺面高程）搭腳手架接觸面

33、鑿毛清洗墩身插 筋清理扶直墩身筋綁扎墩身模板吊模墩身混凝土拆模養(yǎng)護。 4.3.34.3.3、施工方法及技術(shù)質(zhì)量措施、施工方法及技術(shù)質(zhì)量措施 a、測量放樣 按設(shè)計要求，重新測定墩身中心軸線及承臺面標高，并請監(jiān)理復核，有誤 差作相應(yīng)調(diào)整，并做好記錄資料。采用高程與坐標雙控制。 b、搭設(shè)墩身腳手架 腳手架搭設(shè)采用鋼管，鋼管扣件聯(lián)接搭設(shè)，墩身架直接搭設(shè)在承臺面上,考 慮到架子頂面工作平臺沒有特殊施工荷載,墩身高度又不高，考慮立桿間距為 1.8 米,并設(shè)密目安全網(wǎng),腳手架內(nèi)設(shè)爬梯便于上下。 c、墩身鋼筋 a、鋼筋加工制作嚴格按照設(shè)計圖紙。 b、墩身鋼筋，考慮一次配筋到位，支立比較困難，且墩身筋受各種因素

34、影 響，移位可能性比較大，對墩身模板安裝及中心點確保正確帶來很大困難，因 此考慮設(shè)墩身插筋，插筋的焊接接頭（或機械連接）按 50各錯開 1 米。 c、插筋與骨架筋均采用電渣壓力焊，接頭在同一截面內(nèi)不超過 50，雙 肢箍一次性綁扎到位，為確?；炷另樌铝霞安僮魅藛T振搗到位，拉結(jié)筋邊 扎邊澆混凝土。 d、骨架成型截面尺寸確保準確，不允許偏大，防止模板安裝發(fā)生困難。 e、墩身鋼筋綁扎成型后，請監(jiān)理檢查，認可后進行模板吊裝。 f、墩身鋼筋在使用前進行全面質(zhì)量檢查，不合格杜絕使用。 d、墩身模板 a、由于墩身體積較大，因此墩身模板采用鋼模板廠家制作，現(xiàn)場拼裝，外 面周轉(zhuǎn)使用。 b、模板底部與承臺表面接

35、觸處，應(yīng)用砂漿或其他軟質(zhì)物填平嵌實以后（砂 漿要達到一定強度后）方可澆筑墩身砼。 c、制作模板時以規(guī)范允許偏差作為驗收依據(jù)，并要求對模板進行編號，采 取在廠家抽樣組裝驗收合格后方可使用。 d、模板組成牢固的整體，再用起重機套在已完成的墩身鋼筋骨架外，安裝 時在內(nèi)側(cè)用垂球檢查垂直度，控制定位，組裝完畢后再用經(jīng)緯儀校核，并及時 在四周用纜風繩糾正垂直度后收緊固定。 e、模板在上部口內(nèi)側(cè)應(yīng)明顯標出墩頂高程。 f、為了增加墩柱的外觀質(zhì)量，上下節(jié)模板間的接縫應(yīng)采用適當?shù)囊r墊物襯 平，模板與模板口一定要接平。 g、支架、模板應(yīng)在砼強度能保證其表面及棱角不致因拆模而損壞時方可拆 除，一般應(yīng)在砼抗壓強度達到

36、2.5mpa 時方可拆除側(cè)模板。 h、拆除模板和支架后，模板應(yīng)及時清除灰漿，維修整理，妥善存放。 i、按規(guī)定時間拆除模板后，砼表面應(yīng)在 48 小時內(nèi)整修消除接縫痕跡或砼 表面的氣泡。墩身模板拆除后，特別要注意對成品墩身的保護。 e、墩身混凝土 a、砼標號為 40 號砼，采用泵送方法入模。 b、為了增加砼表面光潔，減少氣泡現(xiàn)象，砼中可摻入一定量的粉煤灰或其 它外加劑。 c、澆注砼時，要求每次澆筑高度不得大于 3m，對需要多層澆筑時，其間 隙時間最長不應(yīng)超過砼初凝時間，一般不得超過 2 小時。 d、砼的坍落度一般控制在 1012cm 左右，砼振搗器采用高頻插入式振搗器。 澆筑時的其他要求同承臺砼施

37、工。 e、砼澆搗時，其卸落高度不應(yīng)超過 2m，若超過 2m，應(yīng)采用導管式串筒。 f、每次澆筑時以 50cm 為一層往上澆筑，嚴禁超振或漏振。 f、拆模 a、當混凝土強度達到 2.5mpa 以上，拆除模板。用吊機吊離模板，拆模時 保護柱混凝土表面不受損傷。 b、拆模后對監(jiān)理認可的墩身表面進行整修，確保平整、順直、色澤一致。 c、拆下的模板馬上進行清理，涂優(yōu)質(zhì)脫模劑、拼裝，備下次用。 g、養(yǎng)護 拆模后，對砼表面清理后，澆水濕潤后，包尼龍薄膜養(yǎng)護，以達到保濕養(yǎng) 護的目的。 h、砼外觀質(zhì)量控制措施 為了確保清水砼的施工質(zhì)量，使得砼外表平整光潔，色差基本上一致，在 施工中采取如下措施： a、施工前的模板

38、要清除干凈，模板拼接處高低不平處用汽車粘脂嵌平,以 防漏漿。 b、同一結(jié)構(gòu)物使用的水泥要求同批，澆搗砼的坍落度盡量控制在 12cm 左 右，如過濕容易產(chǎn)生過多的氣泡，特別是對鋼模板，氣泡很不容易跑出來，故 每層在澆搗時插入式振搗棒沿模板多次來回插數(shù)次，速度放慢，使氣泡能夠跑 出來點。 c、模板拆除以后，如砼表面存在氣泡，砂帶細裂縫等缺陷，用同批的水泥 和白水泥配成一定比例的水泥漿，用紗頭往有缺陷砼面上碾擦，使得細裂縫和 氣泡孔都填滿、填平，待水泥漿干了以后，再用砂皮和紗頭把水泥漿擦干凈， 模板接縫處砼高低不平的砼，用砂皮和磨光機打平、磨光。 4.44.4、支座安裝、支座安裝 盆式橡膠支座安裝采

39、用預埋鋼板，即在橋梁上下部構(gòu)造施工中，按支座位 置在立柱上正確預埋鋼板，支座底盆與預埋鋼板間隔焊縫固定，施焊時采用合 理工藝防止底盆變形。 安裝時需注意： 、安裝前相對各滑移面用丙酮或乙醇清潔，其它部件也應(yīng)清洗干凈。 、支座除標高符合設(shè)計要求外，保證平面兩個方向的水平十分重要，支 座四腳高差不得大于 2mm。 、注意支座順橋向與橫向的安放位置，支座上下各件橫向必須對中，或 由于安裝時溫度與設(shè)計溫度不同，縱向支座上下各件錯開的距離必須與計算值 相等。 、支座中心線與主橋中心線應(yīng)重合或平行。 、縱向活動支座安裝時，上下導向檔塊必須保持平行，交叉角不得大于 5 。 4.54.5、臨時固結(jié)體、臨時固結(jié)

40、體 為抵消懸臂澆筑施工時可能產(chǎn)生的不平衡力矩，必須對主墩支座設(shè)置臨時 固結(jié)體措施，以滿足抵抗一個節(jié)段可能產(chǎn)生的最大彎矩。 本工程臨時鎖定根據(jù)設(shè)計初步提供的，采用 10 根 800 鋼管柱。 臨時鎖定的布置按照設(shè)計圖紙布置（沿主墩立柱兩側(cè)布置） 。 4.64.6、掛籃壓重試驗掛籃壓重試驗 為驗算掛籃的承載力、消除鋼材的非彈性變形，特在掛籃安裝檢驗完畢后， 采用等載預壓（120%） 。荷載試驗最大荷載按懸澆最大節(jié)段 1#節(jié)段自重 1410kn*120%計 1692kn。 在掛籃各吊帶處共放置 4 個觀察點，整個試驗過程中，共進行加載前、1/2 荷載、全部荷載和卸載結(jié)束等 4 個階段的觀察，將觀察資

41、料進行綜合分析，得 出掛籃結(jié)構(gòu)的實際狀況。掛籃試驗完成后，根據(jù)觀察資料的數(shù)據(jù)分析，掛籃結(jié) 構(gòu)的實際變形狀況和計算的結(jié)果是否吻合。 為了掌握加載后掛籃的變形情況，需要在預壓前先布設(shè)好沉降觀測點。沉 降觀測點布設(shè)在該梁段底部的前端左中右 3 個。 加載前先測出各觀測點初始數(shù)據(jù)，分級加卸載, 每級加卸載后靜置時間不 少于 10 分鐘且要求變形穩(wěn)定后才能進行下一級加（卸）載，待掛籃變形穩(wěn)定后， 測出荷載變化后的變形。根據(jù)加卸載前后的觀測數(shù)據(jù)，計算出掛籃的彈塑性變 形。 荷載采用沙袋與鋼筋進行堆載預壓，在上荷載前進行觀測點設(shè)置，并請監(jiān) 理進行復驗，并根據(jù)荷載的堆載時間（每 4 小時觀測一次）進行觀測，得

42、出數(shù) 據(jù)以便控制后期混凝土的標高控制。 4.74.7、0#0#段支架施工段支架施工 0、1#塊高度最高為 6m，長度為 10m，橋面寬度為 14.2m，底板寬度為 8m，底板厚度為 0.75m，頂部厚度為 0.55m0.2m，腹板厚度為 0.9m，支架以 48*3.0 碗扣鋼管為主要材料，采用滿堂支架布置形式。由于 0#塊位于承臺投 影范圍內(nèi)，則鋼管受力支架支撐在承臺面上。 4.7.14.7.1、荷載計算、荷載計算 活荷載取值：計算模板及其下楞木時取 1.66kn/m2;計算支架立桿時取 1.5kn/m2;混凝土沖擊荷載 2.0kn/m2;預應(yīng)力鋼筋混凝土 26kn/m2 荷載系數(shù)取值：靜載系

43、數(shù) rg=1.2，活荷載 rq=1.4 箱梁橫梁位置高 4m: q1=26*6=156 kn/m2 箱梁箱室位置最高 0.905m: q2=26*1.05=27.3kn/m2 箱梁葉子板位置最高 0.55m: q3=26*0.55=14.3 kn/m2 支架、模板系統(tǒng)自重：q4=1.66kn/m2 活荷載： q5=3.5kn/m2 荷載效應(yīng)組合：q1=1.2(q1+q4)+1.4q5=194.1 kn/m2 q2=1.2(q2+q4)+1.4q5=39.6 kn/m2 q3=1.2(q3+q4)+1.4q5=24.1 kn/m2 4.7.24.7.2、支架布置、支架布置 箱梁橫梁及腹板位置支架

44、采用 300mm300mm，受力計算： n1= q10.30.3=17.5 kn/m2（主要在立柱范圍內(nèi)） 箱梁空箱位置支架采用 600mm900mm，受力計算： n2= q20.60.9=21.4 kn/m2 箱梁葉子板位置支架采用 900mm900mm，受力計算： n3= q30.90.9=19.5kn/m2 4.7.34.7.3、支架穩(wěn)定承載力計算、支架穩(wěn)定承載力計算 本工程采用的碗扣鋼管 483.0。 鋼管幾何特征：截面積 a=4.24cm2=424mm2 截面回轉(zhuǎn)半徑 i=16.0mm q235 鋼f=205n/mm2 支架立桿的步距為 1200mm 時立桿長細比計算： =（h+2a

45、）/i=(1200+2250)/16.0=106.2,得 =0.544 單桿穩(wěn)定承載力 na=af=0.5444.24205=47.3kn n1、n2、n3 滿足使用要求。 4.7.44.7.4、橫向鋼管承載力計算、橫向鋼管承載力計算 箱梁墩頂處荷載較大，采用 2 根 48 鋼管作為橫梁。 鋼管截面特性：x=10.79cm4,wx=4.49cm 鋼材的彈性模量：2.1105n/mm2 截面積 a=4.24cm2,每米重 3.38kg/m 墩柱處支架布設(shè)：300300 q1 線=q 面l=194.10.3=58.23kn/m mmax1=(1/8)58.230.32=0.66kn.m = mma

46、x/wx=0.66106/4490/2=73205n/mm2 空箱式處支架布設(shè)：600900 q2 線=q 面l=39.60.6=23.76kn/m mmax2=(1/8)23.760.62=1.07kn.m = mmax/wx=1.07106/4490/2=119205n/mm2 抗彎強度滿足要求。 v1=5ql4/384ei=558.233004/(3842.110510.79104)/2=0.14mm v2=5ql4/384ei=523.766004/(3842.110510.79104)/2=0.88mm v=600/400=1.5mm vv 擾度滿足要求。 4.7.54.7.5、模板

47、計算、模板計算 4.7.5.14.7.5.1、墩柱處、墩柱處 墩頂位置處底模采用 12mm 厚的竹膠板，縱格柵截面采用 100100mm 或 70mm140mm 木料,間距 150mm。 mmax=(1/8)ql2=0.125194.10.152=0.546kn.m 楞木截面特性： x1=(1/12)bh3=(1/12)1001003=8333333mm4 x2=(1/12)bh3=(1/12)140703=4001667mm4 wx1=(1/6) bh2=(1/6)1001002=166667mm3 wx2=(1/6) bh2=(1/6)140702=114333mm3 竹膠板彈性模量 e=

48、9000n/mm2 1=mmax/wx=546000/166667=3.27n/mm2=11 n/mm2 2=mmax/wx=546000/114333=4.77n/mm2=11 n/mm2 抗彎強度滿足要求。 q=ql/2=129.70.15*0.3/2=2.92kn 楞木剪應(yīng)力 t1=2.92103/(100100)=0.29 楞木剪應(yīng)力 t2=2.92103/(70140)=0.30 楞木剪應(yīng)力t=1.1n/mm2 抗剪滿足要求。 v1=5ql4/384ei=5194.11504/（38490008333333）=0.017mm v1=5ql4/384ei=5194.11504/（384

49、90004001667）=0.036mm vv=0.375mm 擾度滿足要求。 具體布置詳見具體布置詳見0#0#支架專項方案支架專項方案 4.7.64.7.6、支架預壓、支架預壓 支架搭設(shè)后，應(yīng)對支架進行預壓，預壓荷載采用相應(yīng)荷載的 120%。 支架預壓前做好支架沉降觀測點，在荷載預壓前觀測一次，然后堆載完成 后每四小時進行觀測一次，直到支架穩(wěn)定后再觀測一天，最后根據(jù)測量的數(shù)據(jù) 進行整理，再根據(jù)觀測的數(shù)據(jù)進行標高控制。 預壓的材料采用鋼筋、水袋及黃砂。 4.7.74.7.7、支架搭設(shè)要求、支架搭設(shè)要求 支架搭設(shè)前應(yīng)建立相關(guān)組織機構(gòu)，明確責任人。應(yīng)按照本專項施工方案規(guī) 定要求向搭設(shè)和項目部人員進

50、行技術(shù)和安全作業(yè)要求交底，支架搭設(shè)由特殊工 種工人負責搭設(shè)施工。施工前由廠家（支架供應(yīng)商）派出專業(yè)技術(shù)人員進行現(xiàn) 場培訓、考核，合格后持證上崗。 a、支架及其配件的規(guī)格、材質(zhì)、性能及質(zhì)量應(yīng)符合規(guī)定，并應(yīng)有出廠合格 證書、檢驗鑒定證書和產(chǎn)品標志，項目部應(yīng)按規(guī)定進行檢查、驗收，且必須達 到規(guī)范規(guī)定的質(zhì)量要求，嚴格使用不合格的鋼管、配件。 b、支架搭設(shè)前必須按搭設(shè)平面布置圖所示位置先彈出支架主要控制線。 c、立桿底座上方，橫向和縱向掃地桿在離地 30cm50cm 左右，水平桿步距 1.2。當立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨 與立桿固定，高低差不應(yīng)大于 1m?？窟吰律戏降?/p>

51、立桿軸線到邊坡的距離大于 0.5m。 d、橫向和縱向均根據(jù)要求設(shè)置垂直剪刀撐，剪刀撐由低至頂連續(xù)設(shè)置，斜 桿必須落地，并與掃地桿緊固，傾斜角度控制在 450600之間。剪刀撐斜桿用扣 件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端和立桿上。 e、如果可調(diào)頂托與最上層橫桿間距大于 0.9 米時，對每根立桿接長部分， 分別用 48 鋼管，縱向和橫向連接加固，保證接長部分立桿的穩(wěn)固。 f、支架剪刀撐構(gòu)造要求：在構(gòu)造上設(shè)置水平剪刀撐、橫向及縱向設(shè)置垂直 剪刀撐。具體設(shè)置為：水平剪刀撐間距 2.4m；橫向、縱向垂直剪刀撐間距不大 于 7m。 g、立桿的接長縫應(yīng)錯開，即第一層立桿應(yīng)用 2.4m 和 3.0m 的立桿

52、錯開布置， 往上則均采用 3.0m 的立桿，至頂層再用 1.5m 和 0.9m 兩種長度的頂桿及調(diào)節(jié)頂 拖找平。 h、立桿垂直度應(yīng)嚴格加以控制：30m 以下架子按 1/200 控制，且全高的垂 直偏差應(yīng)不大于 10cm。 4.7.84.7.8、支架拆除要求、支架拆除要求 a、落架必須在 0#與 1#張拉、灌漿及掛籃安裝后才能開始進行這道工序。 b、落架順序應(yīng)從箱梁兩頭向中間進行。 c、拆除作業(yè)必須由上而逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)。 d、拆除順序嚴格按照后搭先拆、先搭后拆的順序，嚴禁各種構(gòu)配件拋擲至 地面。 e、架子拆除前，應(yīng)設(shè)置警戒標志與警戒區(qū)，并派專職人員負責警戒。 f、拆下的支架、鋼管與配

53、件，必須分類堆放。 4.84.8、掛籃的設(shè)計、制作及安裝、掛籃的設(shè)計、制作及安裝 4.8.14.8.1、掛籃結(jié)構(gòu)形式與數(shù)量的選擇、掛籃結(jié)構(gòu)形式與數(shù)量的選擇 本工程掛籃采用人字形無壓重掛籃，掛籃后部不設(shè)壓重，設(shè)置豎向預應(yīng)力 筋及錨具與梁體錨固，以解決掛籃在梁體施工時的傾覆穩(wěn)定問題，整體結(jié)構(gòu)靈 活使用方便移動便捷，可進行單元化組拼，以滿足不同結(jié)構(gòu)不同斷面的施工要 求掛籃自重（包括模板）與梁節(jié)段重量之比為 0.30.5 左右。所采用的掛籃重 47t，而采用掛籃施工的節(jié)段混凝土重量在 94141，掛籃重量與節(jié)段重量比在 0.350.50 之間。 人字形掛籃由四部分組成：承重三角架、底平臺、吊點裝置及模

54、板體系。 a、承重三角架為掛籃懸澆主要受力結(jié)構(gòu)，縱向主梁采用雙榀 700300h 型鋼，長 12m。前后拉桿采用 25b 雙榀工字鋼。立柱采用 40b 雙榀工字鋼，長 4m。拉桿與主梁得連接采用 16 根 m20 的高強螺栓。 b、底平臺主要采用前、后下橫梁承重。上面鋪設(shè) 30b 工字鋼分配梁，承 擔底模傳遞過來的荷載，分配梁共 11 根，腹板處密布，底板次之，翼緣部分間 距稍大，具體詳見附圖，分配梁與下橫梁通過焊接連接。 c、吊點裝置為掛籃主要傳力結(jié)構(gòu)，根據(jù)受力特性分前后主吊點、前后副吊 點、外模邊吊點、中吊點及內(nèi)模吊點幾部分。前端吊點支承于前上橫梁上，后 副吊點支承于后上橫梁上，后主吊點支

55、承于后端已澆筑混凝土底板上，各吊點 均設(shè)千斤頂調(diào)節(jié)裝置，用于控制底平臺標高。各吊點通過 16mn 鋼吊帶與底平 臺下橫梁連接。為克服掛籃前傾覆荷載，利用在箱梁腹板內(nèi)預埋 32 冷拉級 鋼筋作為后錨筋，錨固于大梁尾端，掛籃走行后支點上拔力亦通過走行滑道傳 遞至預埋筋。 d、模板體系分為外側(cè)模、內(nèi)模、端模及底模組成。模板均采用九夾板。 4.8.24.8.2、掛籃設(shè)計、掛籃設(shè)計 a a、檢算簡化計算模式檢算簡化計算模式 對掛籃主要構(gòu)件按公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范的要求，進行強度、剛度和 穩(wěn)定性的檢算。 人字形掛籃承重主構(gòu)架由兩片三角形桁架組成，頂部靠桁架橫聯(lián)連接，故 取其中一片分析即可。人字形掛籃主構(gòu)架簡

56、化結(jié)構(gòu)圖式為一個桿件僅受軸向力 作用的標準三角桁架， （見下圖） 。 5 6 10 9 3 1 7 4 掛籃結(jié)構(gòu)后正面圖 8 11 方木140 13 注: 1、為25#b雙榀工字鋼; 2、為16#雙榀槽鋼； 3、為30#b雙榀槽鋼，長7m; 4、為700*300雙榀型鋼，長12m； 5、為30#b工字鋼，間距1.2m; 6、為200*20（mm）吊帶或者為32精軋螺紋鋼； 7、為30千斤頂; 8、為45#b雙榀工字鋼，長15.5m； 9、為56#b工字鋼，長15.5m； 10、 為雙拼25#工字鋼扁擔； 11、 為 40鋼管滾軸； 11 13 5 6 10 9 3 1 7 4 注: 1、為25

57、#b雙榀工字鋼; 2、為16#雙榀槽鋼； 3、為30#b雙榀槽鋼，長7m; 4、為700*300雙榀型鋼，長12m； 5、為30#b工字鋼，間距1.2m; 6、為200*20（mm）吊帶或者32精軋螺紋鋼； 7、為30千斤頂; 8、為45#b雙榀工字鋼，長12m； 9、為56#b工字鋼，長12m； 10、 為雙拼25#工字鋼扁擔； 11、 為 40鋼管滾軸； 掛籃結(jié)構(gòu)前正面圖 8 11 方木140 13 11 13 注: 1、為25#b雙榀工字鋼; 2、為40#b雙榀工字鋼，長4m; 3、為16#雙榀槽鋼； 4、為30#b雙榀槽鋼，長7m; 5、為700*300雙榀 型鋼，長12m； 6、為3

58、0#b工字鋼，間距1.2m; 7、為200*20（mm）吊帶； 8、為45#b雙榀工字鋼，長12m； 9、為56#b工字鋼，長12m； 10、 為25螺紋鋼； 11、 為 40鋼滾軸 12 13 6 4 2 1 3 5 12 7 9 待澆筑 10 13 9 10 11 掛籃結(jié)構(gòu)側(cè)面圖 4.8.34.8.3、掛籃拼裝、掛籃拼裝 0#塊澆筑完成后，在 0#塊上拼裝掛籃，拼裝作業(yè)在高空進行，工作面小， 工作條件差，拼裝前必須作好充分的準備，拼裝程序?qū)ΨQ進行。掛籃行走系中 支座下設(shè)置了鐵木組合式走道板。其作用是通過不同高度的墊層，消除橋面橫 坡對掛籃行走時產(chǎn)生橫向力的影響，防止掛籃行走過程中偏移縱軸線

59、，保證連 續(xù)梁施工的質(zhì)量。 掛籃安裝流程為： 鋪設(shè)型鋼走道板設(shè)置 40 圓鋼滾動軸掛籃基座導梁每只掛籃后錨螺 桿錨固（0、1#塊澆筑時預埋）安裝立柱安裝立柱頂橫梁安裝前后上橫 梁安裝前后斜拉桿安裝吊帶及前后下橫梁鋪設(shè)掛籃小縱梁鋪設(shè)底模 調(diào)整澆筑塊段的梁底標高掛籃后板平撐和斜拉桿鎖定。 掛籃總重量為 47t，最重的構(gòu)件為主縱梁，重量為：3.54t 通過吊機停放位置、 構(gòu)件重量及作業(yè)半徑，查表采用 50t 汽車吊進行安裝。 具體詳見掛籃吊機平面布置圖 4.8.44.8.4、掛籃移動、掛籃移動 采用鋼絲繩及手拉葫蘆錨固側(cè)模于 0#塊上，底模利用 4 臺 10t 手拉葫蘆掛 于側(cè)模上。接長走行軌，牽引

60、有反壓輪一側(cè)的掛籃主桁架前移 3 米，對另一側(cè) 掛籃主桁架配重，使走行時抗傾覆系數(shù)大于 1.5，前移主桁架 1 米，接長主桁 架達 12 米并前移到位，安裝滑靴及后橫聯(lián)連接系。錨固后錨桿，推移側(cè)?；?梁到位，錨固前吊桿及后吊桿，松側(cè)模及底模落于滑行梁，牽引側(cè)模及底模到 位并錨固，粗調(diào)模板中心線及模板標高，綁扎底、腹板鋼筋及預應(yīng)力筋，立內(nèi) 模，綁扎頂板鋼筋及預應(yīng)力筋，立端模，根據(jù) 2#節(jié)段撓度值及掛籃預壓變形值 準確調(diào)整模板中心線及模板標高，檢查合格后澆筑砼。 4.8.54.8.5、掛籃壓載試驗、掛籃壓載試驗 掛籃制作安裝完成后，在掛籃施工前，進行掛籃壓重試驗。其目的是確定 掛籃的受荷變形和設(shè)