強(qiáng)迫對(duì)流管族管外放熱系數(shù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理結(jié)果

1、 強(qiáng)迫對(duì)流管族管外放熱系數(shù)實(shí)驗(yàn) 理 整 （六）數(shù) 據(jù)。工作段的管束及300mm工作段和前后測(cè)量段的內(nèi)部橫截面積為300mm 固定管板可自由更換。但外形尺寸單純翅片管和帶翅片的試驗(yàn)簡易熱管，試驗(yàn)管件由兩部分組成； 所示。是一樣的采用順排排列，翅片管束的幾何特點(diǎn)如表4-14-1 表 片 翅管內(nèi)徑 翅片 管外徑 翅片 高度 翅片 厚度 翅片 間距 橫向 管間距 縱向 管間距 管排數(shù) Di Do H B P t P l N mm mm mm mm mm mm mm 20 25.5 9.75 0.2 2.7 75 80 5 數(shù)據(jù)的整理可按下述步驟進(jìn)行： 1算風(fēng)速和風(fēng)量 2?p0? 孔板流量計(jì)流量公式（4

2、-10測(cè)量截積的風(fēng)速 ） A?Q測(cè)V?其中：由 d./D 和Re 決定. 在本例中,由實(shí)驗(yàn)臺(tái)銘牌可得: d=100mm,D=140mm; 若假設(shè)充分紊流,可取=0.7 計(jì)算. = HK. p? 0H 為液柱的變化量, K為斜面系數(shù),本例中從實(shí)驗(yàn)銘牌中讀得為0.2. ?Q Ma=風(fēng)量：?測(cè) 測(cè)V 2空氣側(cè)吸熱量：Q=MC(T-T) （4-11） ?a1paaa2l3電加熱器功率 Q=IV, 可直接讀出 ?24加熱器箱體散熱。因箱體溫度很低，散熱量小，可由自然對(duì)流計(jì)算 = F(T- T) Q ?oc3b2?進(jìn)行計(jì)算；F=5w/m箱為箱此處，為自然對(duì)流散熱系數(shù)，可近似取cc體散熱面積（實(shí)測(cè)），T箱體

3、溫度 本例中按出口空氣溫度計(jì)，T為環(huán)境溫度。 o5計(jì)算熱平衡誤差 Q?(Q?Q)312? （4-12） Q16計(jì)算翅片管束最窄流通截面處的流速和質(zhì)量流速 QV測(cè)2?GU?Us m/s. kg/m mmmF窄 DGmo = R7計(jì)算R數(shù) ee ?Q2l?mK?w/ 8計(jì)算傳熱系數(shù) ?D?L?(T?Tn?)av0Q 1?2l)(677T3404T?9.a?(245623?計(jì)算管內(nèi)凝結(jié)液膜放熱系數(shù)9 3 vlvnDiQ 10計(jì)算管壁熱阻，翅片管的傳熱系數(shù)?K ?D?L?(T?n?T)?voD1111oln?R 園筒壁的導(dǎo)熱熱阻為 11?R? ww?D2KiwiaDi?N 12計(jì)算 u? 進(jìn)風(fēng)T 出風(fēng)

4、I 翅1 翅2 翅3 翅4 室內(nèi) 功率 液面1 液面2 注釋 W mm mm 19.5 19.5 22.3 22 22 21.8 19.8 0 122 37 初始狀況 20.8 21 25.4 25.8 24.4 24 21 46.5 155 44 定風(fēng) 22.1 22.7 32 32.2 29.9 28.8 22.5 101.9 159 48 22.7 23.7 37.1 37.3 34 32.5 23.1 152 164 52 23.4 24.7 42.2 42.3 38.2 36.3 23.8 201.9 171 58 23.9 25.5 47.2 47.2 42.2 40 24.3 2

5、50.9 176 62 24.1 26.2 52.1 51.8 46.1 43.2 24.6 301.8 181 67 24.4 26.6 56.6 56.6 49.7 46.4 24.9 351.9 185 70 24.6 26.8 49.6 48.8 44.3 42.1 25.1 197.8 171 71 定功率 24.5 26.1 45.1 44.7 40.7 38.6 25.1 197.8 180 73 24.6 25.8 43.2 43.1 39.1 37.1 25.2 197.8 189 75 Qv Vf Ma Q1 Q3 Q1+Q3 不平衡度 0 0 0 0 -6.48 -6.4

6、8 無意義 0.051055 0.567283 0.061267 12.31458 0 12.31458 -2.77601 0.054061 0.600681 0.064874 39.11873 4.32 43.43873 -1.49446 0.057598 0.639982 0.069118 69.4636 12.96 82.4236 -1.00162 0.062213 0.691259 0.074656 97.53804 19.44 116.978 -0.87065 0.06531 0.725671 0.078372 126.0229 25.92 151.9429 -0.78523 0.0

7、68267 0.758523 0.08192 172.8932 34.56 207.4532 -0.54569 0.070543 0.783814 0.084652 187.1654 36.72 223.8854 -0.68397 0.062213 0.691259 0.074656 165.0644 36.72 201.7844 0.024138 0.067686 0.752067 0.081223 130.607 21.6 152.207 -0.34908 0.072748 0.808314 0.087298 105.2813 12.96 118.2413 -0.75568 Re K Tv

8、 al Nu logRe logNu 0 0 295.025 1461.396 32.84609 297.9 48037.04 32.83935 3.164768 1.516395 1547.432 50.70706 303.725 35683.73 51.59028 3.189612 1.712568 1648.677 62.69675 308.225 30315.81 64.56306 3.217135 1.809984 1780.774 67.4165 312.75 26712.72 69.77157 3.250609 1.843678 1869.424 70.29094 317.15

9、24037.33 72.97896 3.271708 1.863198 1954.055 81.37938 321.3 21862.4 85.47711 3.290937 1.93185 2019.208 75.6831 325.325 20070.4 79.05948 3.305181 1.897954 1780.774 88.50755 319.2 25602.71 93.58715 3.250609 1.971216 1937.425 83.99453 315.275 26396.82 88.3974 3.287225 1.946439 2082.324 73.87292 313.625 26724.07 76.95014 3.318548 1.886209 本實(shí)驗(yàn)誤差較大，誤差主要來源于一些幾個(gè)方面： 1， 實(shí)驗(yàn)過程中時(shí)間有限，難以有充裕時(shí)間來判斷是否達(dá)到穩(wěn)態(tài)，這個(gè)會(huì)對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果產(chǎn)生較大影響。 2， 在用孔板流量計(jì)算流量時(shí)，孔板測(cè)壓點(diǎn)位置離孔板太進(jìn)，會(huì)受局部湍流的影響。且在計(jì)算時(shí)，孔板流量系數(shù)按充分紊