地鐵施工碗扣式腳手架方案_secret

1、 第一章工程概況 1.1工程概況 XX城際快速軌道交通 XX至XX段工程項目，經 XX及XX兩市，XX路站位于XX 市境內，東通 XX站，西連XX北站，XX路站正處于XX路路兆詳路交界十字路口正 下方，周圍建筑物為單層、多層廠房為主，部分土地目前空置，場地地面高程約 6.977.72m。場地東北角有一幢 16層建筑離車站基坑邊約18米；西北角擬建商 住樓，并與本站一出入口合建；南側有一棟6層宿舍樓和6層制衣廠房，離基坑邊 約5m和10m=車站為地下二層站，需盾構過站，外包尺寸總長為151.8m。主體結 構采用明挖順做法施工，車站標準段寬度為18.7m，端頭加寬段為 23.9m，主體基 坑深度大

2、約為18m左右，圍護結構為地下連續(xù)墻+內支撐，基坑安全等級為一級。 XX路站主體結構為地下兩層現(xiàn)澆鋼筋混凝土箱型結構，頂、中、底板與中柱、 內襯墻形成為一個閉合框架，頂、中、底板為梁板體系。主體結構采用外包式防水， 車站內襯墻與圍護結構間設置柔性防水層，采用復合式結構，兩者之間緊貼。建筑 結構設計安全等級為一級；抗震設防烈度為7度，一級防火；接地采用水平接地體 方式。 車站主體結構主要尺寸: 構件 構件尺寸（mm 構件 構件尺寸（mm 頂板 800、 900 頂縱梁 1500 X 1700 1200 X 1700 中板 400、500 中縱梁 1000X 1000 側墻 700 中柱 800X

3、 1000 以上頂（中）板、梁、側墻、柱的線荷載均超過 15KN/m且高度大于5米，屬于高 大模板工程。施工時頂板與中板，主梁與次梁施工工藝及材料尺寸都一樣，計算時取最 不良部位進行驗算，頂板與1500X1700的頂縱梁作為最不利條件進行驗算。 混凝土工程概況: 部位 強度等級 底板、底縱梁、側墻、頂板、頂縱梁、暗柱 C30S8 立柱 C45 中板、中縱梁、內隔墻、樓梯、結構風道 C30 1.2編制依據(jù) 在本施工方案的編制過程中，主要以下列幾項為依據(jù)： 1、 XX城際快速軌道交通 XX至XX段項目施工3A標段【XX路站】土建工程設計圖紙。 2、現(xiàn)行國家有關規(guī)范、規(guī)程和標準 1） 、建設工程安全

4、生產技術 建設部工程質量安全監(jiān)督與行業(yè)發(fā)展司組織編寫2004.06 2） 、建筑施工安全檢查標準JGJ59-99 3） 、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范JGJ46-2005 4） ）建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91 5） ）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001 6） ）建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范JGJ166-2008 7）、建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ162-2008 6）、建筑施工手冊第四版中國建筑工業(yè)出版社 2003.09 7） 、XX省建設工程高支模板系統(tǒng)施工安全管理辦法（粵建監(jiān)字（199807號） 第二章支架及模板施工 2.1施工分塊及分層概括

5、 xx路站主體結構長 150.2m，為兩層箱型框架結構，為有效的減少混凝土的溫 度應力和收縮應力，并綜合考慮質量、進度、施工順序等因素，將主體結構進行分 層、分塊施工。分層、分塊施工縫位置詳見附圖：xx路站主體結構分層、分塊示意 圖。 分塊施工原則為每塊長度約為25m,分塊施工縫布置在縱向柱距1/41/3跨附 近，并盡可能的照顧到車站內部設施的完整性，按以上原則xx路站主體結構將分 成6塊進行施工，由東往西分別為第一至第六塊，其中最大一塊長度為25.6m，最 小一塊長度為24.5m。 分層施工以滿足施工順序和施工便捷要求為準，并將xx路站每一塊分成 3層 進行施工。 *1 * F . ,J M

6、J t T X 1.i 1 k-=1 - 1 p 1 jT 1i .-J tj： ufr y r - juk / i-nm 卜 中、頂模板支撐體系示意圖 1R盡木股合極 中（頂）樁 2.4 模板及支架搭設 2.4.1 碗扣式腳手架搭設 使用的材料必須有出廠合格證，彎曲、變形、開裂的嚴禁用于支頂架搭設施工。 腳手架安裝時應考慮模板安裝順序，在安裝梁時應遵循先底模，然后鋼筋制安，然后側 模的過程。碗扣式腳手架主要參數(shù)及示意圖如下： 立桿采用LG-180型，重量10.67kg，每隔60cm設一副碗扣接頭，承載力 30KN/B。 頂桿采用DG-90型，重量5.5kg，立桿墊座，DZ-1型，橫桿采用HG

7、-60型和HG-90型， 重量分別為5.2kg和7.8kg，斜桿用作架子的斜向拉壓桿，用于 1.8mX 1.8m的網格，采 用XG-216型，重量6.6kg?？烧{橫托撐，可調范圍 449-749mm重量7.3kg?？烧{頂托 撐，可調范圍585mm-875mm重量8.7kg。 支撐架荷載和立桿的支撐面積表 砼重量 模板楞條 沖擊荷載 荷載 每立桿可以 樓板厚度 人行機具動 P1 重量P2 P3=0.3P1 總計 支撐的面積 (cm) 荷載P4 (KN) (KN) (KN) (KN) (KIN (m2 40 9.41 0.44 2.823 1.96 14.633 2.01 50 11.77 0.4

8、4 3.531 1.96 17.701 1.66 60 14.12 0.44 4.236 1.96 20.756 1.42 70 16.47 0.44 4.941 1.96 23.811 1.24 80 18.83 0.44 5.649 1.96 26.879 1.09 90 21.18 0.44 6.354 1.96 29.934 0.98 100 23.54 0.44 7.062 1.96 33.002 0.89 110 25.89 0.44 7.767 1.96 36.057 0.82 該表摘自建筑施工手冊中國建筑工業(yè)岀版社-1992 碗扣節(jié)點構成：由上碗扣、下碗扣、立桿、橫桿接頭和上碗

9、扣限位銷組成。 連接后 連接前 碗扣節(jié)點構成圖 碗扣式腳手架主要構、配件種類、規(guī)格及用途 名稱 型號 規(guī)格（mm 市場重量（kg） 設計重量（kg） 立 LG-120 巾 48X 3.5 X 1200 7.41 7.05 桿 LG-180 巾 48X 3.5 X 1800 10.67 10.19 LG-240 巾 48X 3.5 X 2400 14.02 13.34 LG-300 巾 48X 3.5 X 3000 17.31 16.48 橫 桿 HG-30 巾 48X 3.5 X 300 1.67 1.32 HG-60 巾 48X 3.5 X 600 2.82 2.47 HG-90 巾 48X

10、 3.5 X 900 3.97 3.63 HG-120 巾 48X 3.5 X 1200 5.12 4.78 HG-150 巾 48X 3.5 X 1500 6.28 5.93 HG-180 巾 48X 3.5 X 1800 7.43 7.08 間 橫 桿 JHG-90 巾 48X 3.5 X 900 5.28 4.37 JHG-120 巾 48X 3.5 X 1200 6.43 5.52 JHG-120+30 巾 48 X 3.5 X (1200+300) 7.74 6.85 JHG-120+60 巾 48 X 3.5 X (1200+600) 9.69 8.16 專 用 斜 桿 XG-09

11、12 巾 48X 3.5 X 150 7.11 6.33 XG-1212 巾 48X 3.5 X 170 7.87 7.03 XG-1218 巾 48X 3.5 X 2160 9.66 8.66 XG-1518 巾 48X 3.5 X 2340 10.34 9.30 XG-1818 巾 48X 3.5 X 2550 11.13 10.04 專 用 斜 桿 ZXG-0912 巾 48X 3.5 X 1270 5.89 ZXG-1212 巾 48X 3.5 X 1500 6.76 ZXG-1218 巾 48X 3.5 X 1920 8.73 十 字 撐 XZC-0912 巾 30X 2.5 X 1

12、390 4.72 XZC-1212 巾 30X 2.5 X 1560 5.31 XZC-1218 巾 30X 2.5 X 2060 7 窄挑梁 TL-30 寬度300 1.68 1.53 寬挑梁 TL-60 寬度600 9.30 8.60 立桿 連接銷 LLX 巾12 0.18 可調 托座 KTC-45 可調范圍w 300 7.01 KTC-60 可調范圍w 450 8.31 KTC-75 可調范圍w 600 9.69 腳 JB-120 1200 x270 12.8 手 JB-150 1500 x270 15 板 JB-180 1800 x270 17.9 架梯 JT-255 2546X 53

13、0 34.7 1、立桿 立柱的縱橫向間距為0.9 x 0.6m （垂直行車方向為0.9m）。 立桿腳部設置橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定距底托不大于200mm 處，橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。 立桿長短桿應交錯布置，兩相鄰立桿的接頭不應設置在同一平面上。 2、橫向水平桿 主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件連接，且嚴禁拆除。主節(jié)點處 兩個直角扣件的中心距不應大于 150mm 橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。 3、剪刀撐 支架外側立面及縱向每排支架外側在整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐，從頂部水 平桿開始布置，每兩步一道，每道剪刀撐應

14、連接不少于五根立桿，且不大于7根，連接 區(qū)域在4-6米之間，斜桿與地面的傾角宜在 4560之間，上下兩道水平剪刀撐間距 1.6米，縱向剪刀撐4跨一道，間距3.2米，腳手架平行于行車方向的兩邊設置縱向剪 刀撐，剪刀撐采用搭接方式連接，且搭接長度不少于0.5m,等間距設置2個旋轉扣件固 定，端部扣件蓋板邊緣至桿端距離不應小于100mm 4、扣件安裝 扣件規(guī)格必須與鋼管外徑（48）相同。 螺栓擰緊力矩不應小于 40N?m 且不應大于65N?m 在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪力撐、橫向斜撐等用的直角扣件、 旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于 150mm 對接扣件開口應朝上或朝內。 支頂架搭設

15、質量要求 支架搭設基本要求：橫平豎直、整齊清晰，圖形一致連接牢固，受荷安全不變形。 (1) 立桿垂直偏差其偏心距不大于 25mm (2) 水平桿的水平偏差：縱向水平桿的水平偏差不大于30mm橫向水平桿的水平偏 差不大于30mm (3) 支架的步距，主桿橫距偏差不大于 25mm 2.4.2 側墻(內襯墻)及梁模板安裝 側墻與連續(xù)墻之間設置外防水層，使側墻模板無法采用對拉螺桿固定。為此，側墻 模板的支撐體系和樓板的支頂體系一起考慮。 側墻模板采用P6015鋼模板進行拼裝，內圍檁采用140mm槽鋼，外圍檁采用雙鋼管。 支撐體系(樓板支頂架)采用碗扣式 48腳手架及48鋼管斜撐。 模板完成后，采用頂托

16、撐于圍檁與支架之間，使模板側壓力傳于圍檁后通過頂托再 傳遞到支頂架及斜撐，詳見下圖。 梁的模板安裝時先鋪設底模，然后測量符合，調整好后鋪設梁鋼筋，梁鋼筋安裝好 驗收合格后鋪設梁兩側模板。 11500X600鰹說戰(zhàn) 傅墻模種蜀發(fā)平百示意圖 2.4.3 框架中柱模板安裝 車站框架中柱主要有截面800X 1000的方柱， 550的圓柱。各層柱均一次裝模、 一次澆筑到梁底。結構立柱的模板采用 18mm厚的膠合板拼成，豎向每隔0.5m設置一道 雙 48mm鋼管柱箍，內豎楞為100X 100mn木枋，間距為0.25m,雙 48鋼管柱箍在水 平撐桿的頂托上。為抵抗砼側壓力，每道雙 48鋼管柱箍設置一層對拉螺

17、桿，每層對拉 螺桿由縱橫共5道14mm的螺桿組成，拉結在雙 48鋼管柱箍上。此外，為防止柱腳砼 出現(xiàn)爛根現(xiàn)象，柱模安裝后用水泥砂漿將模板腳處封閉。柱模安裝見下圖。 2.5 砼澆注順序 混凝土采用汽車泵來澆筑，采用水平澆筑順序法，每層澆筑50cm施工過程中注意 嚴禁超高。汽車泵布置見下圖.嚴、.炕注 V 1而 1 1 制賈祁F Lt” 砼澆筑順序及澆筑速度直接影響到模板及支架體系受力情況，合理安排砼澆筑的順 序及澆筑速度是保證支架體系安全的一個重要環(huán)節(jié)。每塊砼澆筑采取邊墻由兩端對稱平 行施工，中、頂板則按兩端墻側同時往板中間澆筑施工，且在澆筑板前先將立柱的混 凝土澆筑掉，及時養(yǎng)護保證強度后可以給

18、側墻澆筑時提供水平桿對頂?shù)闹c，及時拆 除立柱模板，將立柱四周的水平桿用U型托支頂在木坊上，木坊與立柱緊密貼緊，保 證澆注側墻時能夠提供支點。（底板一一負二層柱一一負二層側墻及中板一一負一層 柱一一負一層側墻及頂板），混凝土澆筑時保證對稱澆筑，主體施工時樓梯先不作， 待站臺板施工時再施工。 2.6模板體系的拆除 1、側模，應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞后，方可拆除非 承重模板；底模，應在混凝土強度達到設計強度的100%后，方可拆除，同時應該注意在 整體拆除模板時，應先拆負一層，然后再拆除負二層。保證安全。 2、模板拆除的順序和方法應按照配板設計的規(guī)定進行，遵循先支后拆、在拆除

19、板 的模板時應先松開梁下的腳手架頂托，緩慢釋放荷載，然后先拆除板的模板，最后再拆 除梁的模板，梁板拆除時由中間向兩邊拆，側墻拆除時由上向下拆。拆底部受力模板應 經施工技術人員按試塊強度檢查，確認混凝土已達到拆模強度時方可拆除。 3、 頂板拆除模板時，首先松動模板頂托，拆除雙鋼管梁、外楞方木，并拆除18厚 膠合模板。拆除模板應一次全部拆除完畢，模板拆除后，逐步拆除支頂架直至全部拆除 完畢。 4、因側墻模板拆除比中、頂板模板拆除較早，側墻及內外楞拆除以后，需將支頂 架的頂托重新調長，支頂固定在側墻上，且支頂需牢固，并且及時養(yǎng)護，防止側墻出現(xiàn) 裂隙。 5、拆除順序，墻體先松動對拉螺栓螺母，依次拆除螺

20、母、橫豎楞及模板，拆除定 型鋼模板時必須臨時固定，如果模板與混凝土墻面吸附或粘結不能離開時，可用撬棍撬 動模板下口，不得在墻上口撬模板或用大錘砸模板。 6、拆下的模板應指定地點堆放，并做到及時清理、維修及刷涂隔離劑，以備待用。 第三章模板支撐體系計算 邊墻模板設計概況為：模板采用P6015鋼模板，內楞采用140mm槽鋼，間距1000mm 外楞采用雙鋼管，間距800;盾構擴大端及標準段設立用 48X 3.5鋼管作的斜撐，支撐 在鋼模內外楞上，傾斜為45度，間距600X 900。一次性澆筑墻高7410mm為了不破壞 結構的外倉防水，邊墻支撐采用 巾48X 3.5鋼管對頂支撐，間距1200mm同時要

21、求邊墻 橫向水平桿伸出外排立桿中心線至模板支撐點（外楞）的長度不大于40cm。 混凝土自重rc=25KN/m3,強度等級C30S8塌落度為14cm,為預留保險系數(shù)，計算時 擬采用泵送落料，現(xiàn)場澆筑速度為 2m/h，混凝土溫度為30C,用插入式振搗器振搗。 木材抗彎強度設計值為13N/mm,鋼材抗拉強度設計值為 Q235鋼f=205N/mnn，邊墻 屬表面裝修類，允許撓度取L/250，但為控制質量，取饒度為L/400 根據(jù)本站的結構分層圖，負二層側墻澆筑的最大高度為7.41m，故取砼的澆筑高度 為7.41m進行驗算。 其主要參數(shù)表如下： 主要參數(shù)表 各主要參數(shù) 砼重力密度 砼溫度 砼外加劑 影響

22、修正 系數(shù) 砼塌落度 影響修正 系數(shù) 砼的澆筑速 度 砼的澆筑咼 度 丫 c T B 1 B 2 V H 數(shù)值 單位 數(shù)值 單位 數(shù)值 數(shù)值 數(shù)值 單位 數(shù)值 單位 2.5 t/m3 30 1 1.15 2 m/h 7.41 m 、側墻模板設計計算 1、荷載設計值 （1）混凝土側壓力 1）混凝土側壓力標準值 1/2 F1=0.22 丫 ct o B 1 B 2V 新澆砼初凝時間 t =200/（T+15）=200/（30+15）=4.44h 砼側壓力 F1=0.22 丫 ct0 B 1 B V 1/2 =0.22 X 2.5 X 4.44 X 1X 1.15 X 2 =3.97t/m2=39.

23、7KN/m 砼側壓力 F2= 丫 cH=2.5X 7.41=18.525t/ m 2= 185.25KN/m2 取F1與F2的較小值F1=39.7KN/ m2 2）砼側壓力設計值 查建筑施工手冊第四版P514表8-67得模板及支架荷載分項系數(shù)丫 1值：丫 1=1.2 ;模 板采用鋼模板，為保守計算，折減系數(shù)取1。 2 側壓力計算 F= Y1 X k X F1=1.2 X 1 X 39.7=47.64KN/m 3）傾倒砼時產生的水平荷載 查建筑施工手冊第四版P514表8-66得傾倒砼時產生的水平荷載標準值 q值:q=2KN/nn； P514表8-67得模板及支架荷載分項系數(shù)y 2值：丫 2=1.

24、4 ; 傾倒砼時產生的水平荷載設計值 Q=y 2qk=1.4 X 2X 0.85=2.38KN/m2 根據(jù)建筑施工手冊荷載組合為砼側壓力 +傾倒砼時產生的荷載 4）荷載組合 F3=F+Q=47.64+2.38=50.02KN/m （計算承載力） F4=F=47.64KN/m （計算剛度） 各項驗算 2.1鋼模板驗算 根據(jù)施工計算手冊可知 P6015鋼模板(S =2.75mn)截面特征，1=54.34 X 104 mm W=11.98X 103 mn3計算簡圖如下圖： i 1 : i 1 1 h4 600血 取板寬b=600mm, 線均布荷載qi=FsX b=50.02 X 0.6=30.012

25、N/mm （用于計算承載力） 線均布荷載q2=FX b=47.64 X 0.6 = 28.584N/mm （用于計算撓度） 抗彎強度驗算 M=0.125qil 2=0.125 X 30.096 X 600X 600=13.54 X 105N?mm S = M/W=21.16X 105/11.98 X 103=113.02N/mnnf m=215N/mr2 （滿足要求） 撓度驗算 3 =0.521q l 4/24EI 3 =28.584 X 0.521 X 6007 （24X 2.06 X 105 X 54.3 X 104） =0.72mm3 =L1/400=600/400=1.50mm （邊墻

26、為裝修墻，3 取 l/400，滿足要求） 2.248X 3.5側向支撐鋼管驗算 側向鋼管支撐采用 48X 3.5mm的鋼管，為了保險取48X 3.0mm的鋼管來計算，其 特性參數(shù)如下： As=424mrT,ix=15.94mm 側向支撐間距600mrX900mm 側向軸力N=FX 0.6 X 0.9 1）側向支撐的穩(wěn)定按下列公式驗算（因本站為地下結構，不考慮風荷載影響） N/ I A f 其中N為立桿段的軸力設計值 為軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù) A為立桿的截面面積 f為鋼材的抗壓強度設計值 I軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)計算： 1. 入（長細比）=1 o/i=（h+2a）/i 其中h為立桿步距取h=600m

27、m a為橫向水平桿伸出外排立桿中心線至模板支撐點（外楞）的長度。取a=500m（計 算時為保守計算，a按500毫米計算，實際施工時控制在 a=400mm）. 10=h+2a=600+50X 2=1600mm 2. I=ky h,k為計算長度附加系數(shù)，取1.155 , 卩為單桿計算長度系數(shù)，取1.5，h為立桿步距，取600mm 10=k 卩 h=1.155 X 600X 1.5=1039mm 取較大值。 入=l 0/ i=h+2a/i=（600+500 X 2）/15.8=101.3 查表得I =0.489 322 故 N/ - A=50.02X 0.6 X 0.9 X 10/ （0.489 X

28、 424） =130.3N/mmf=205 N/mm 穩(wěn)定性滿足要求！ 2）按強度計算側向支撐的受壓應力 3 2 2 （T =N/A=50.02 X 0.6 X 0.9 X 10 /489 =55.24N/mm f=205 N/mm 滿足要求！ 盾構擴大端鋼管斜撐驗算： N/ I A=50.02X 0.6 X 0.9/SIN45 X 103/ （0.489 X 424） =184.24N/mnnf=205 N/mm2 穩(wěn)定性滿足要求！ 2）按強度計算側向支撐的受壓應力 322 （T =N/A=50.02 X 0.6 X 0.9/SIN45 X 10 /424 =90.1N/mm f=205 N

29、/mm 滿足要求! 頂板模板支撐設計計算 結構中、頂板模板采用18厚膠合板，模板體系的內楞采用100X100枋木（材質為 松木），中板內楞木坊間距250mm頂板內楞木坊間距200mm外楞采用雙排100*100木 坊，間距800 mm木坊下為48X 3.5鋼管支撐，間距為600X 900。結構中板厚度500mm 頂板厚900mm（取最不利計算），中板、頂板施工方式相同。根據(jù)本站的結構形式，頂板 較中板條件不利，固取900mn厚的頂板模板進行荷載驗算，鋼筋混凝土自重rc=25.5KN/m3, 強度等級C30S8木材抗彎強度按保守取設計值為13N/mr鋼材抗拉強度設計值為 Q235 2 . . 鋼f

30、=215N/mm。中、頂板面層屬需裝修類，模板體系的材料允許撓度取L/250，但為保 證質量，允許饒度取L/400。同時要求立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點（外楞） 的長度不大于30cm 雙拼木坊100*100木榜（內楞 1 1 111 ; li L i ffl ! 一 a 匚 f1 IS r M n I n T M V T LI m is 1 -n 1 i 1 1 r - - 11 ） r 1 卜 荷載設計值：一 （1）木模板自重 0.75KN/m2X 1.2=0.9 KN/m (2) 鋼筋混凝土自重 25.5 KN/m3X 0.9mX 1.2=27.54KN/m2 （3）施工荷載5KN

31、/m 荷載組合 R=(1)+(2)+(3) =0.9+27.54+5=33.44KN/m2=0.033 N/mmi(強度) F2=(1)+(2) =28.44KN/m 2=0.0285 N/mm2 (剛度) 18厚膠合板驗算（按三跨連續(xù)梁計算） 根據(jù)施工計算手冊當頂板采用木模板時，支承在內楞上一般按三跨連續(xù)梁計算。為保險 起見，按間距是250mm計算。 計算簡圖如下圖： （11 （2） 1 J II 1 J L i l. 取板寬b=1000mm, 2243 則模板截面模量 Wx=1/6X bx h =1/6 x 1000 x 18=5.4 x 10 mm 慣性矩 Ix=1/12 x bx h3

32、=1/12 x 1000 x 183=4.86 x 105mrm 模板彈性模量E 木=6500 N/mn2 模板截面積A=bh=18000 miri 2 fm=13 N/mm 化為線荷載： 線均布荷載q1=Rx b=0.032 x 1000= 32N/mm（用于計算承載力） 線均布荷載q2= F?x b=0.0285 x 1000= 28.5N/mm （用于計算撓度） 抗彎強度驗算 2 2 M=1/10qil =0.1 x 32 x 250 =200000N?mm 422r 卜i i 一 S = M/W=200000/5.4 x 10=3.7 N/mm fm=13N/m m （滿足要求） 撓度

33、驗算 3 =（0.677q 2L14”（100EI） E木=6500 N/mm （查表） 3 =（0.677q 2L14）/（100EI）=0.677 x 28.5 x 2504/ （100 x 6500 x 4.86 x 105） =0.242mm3 =200/400=0.5 mm （滿足要求） 抗剪強度驗算 計算公式如下： 礦=0.6/ 其中 V -面板計算最大剪力（N）; l -計算跨度（豎楞間距）:l = 250 mm ; q-作用在模板上的側壓力線荷載（KN/m） V=0.6 q 1l=0.6 x 32 x 250=4800N 2 2 t =（3/2）V/（bh）=1.5 x 480

34、0/1000 x 18=0.4N/mm t =1.4 N/mm 內楞100 x 100枋木驗算 QQCO 木枋截面模量 W=0.95X 1/6 x bx h =0.95 x 1/6 x 100 x 100=1.58 x 10 mm 慣性矩 I=0.95 x 1/12 x bx h3=0.95 x 1/12 x 100 x 100=7.917 x 106mrm 模板彈性模量E 木=9000 N/mn2 計算簡圖（按三跨連續(xù)梁計算）如下圖所示： 1 1 L1 j iJ 線均布荷載 q1=Rx b=34.3 x 0.25=8.575KN/m= 8.575N/mm （用于計算承載力） 線均布荷載 q2

35、= F2 x b=28.5 x 0.25 = 7.325KN/m= 7.325N/mm （用于計算撓度） 抗彎強度驗算，查表 M=1/10ql 2=0.1 x 8.575 x 8002=548800N?mm 522 S = M/W=548800/1.33x 10=4.13 N/mmfn=13N/mm （滿足要求） 撓度驗算 4 3 =（0.677q 2L1 ）/（100EI） E木=9000 N/mm （查表） 3 =（0.677q 2L14）/（100EI）=0.677 x 7.325 x 8004/ （100 x 9000 x 6.334 x 106） =0.36mmmm 522 S =

36、M/W=1282134/1.26X 10 =10.6N/mmf n=13N/mm （滿足要求） 撓度驗算 3 3 =1.883Pl /100EI E 木=9000N/mm（查表） 3 =1.883Pl 3/100EI=1.883 X 5.862 X 1000 X 7003/ （ 100 X 9000 X 6.334 X 106 ） =0.63mm3 = 700/400=1.75mm （滿足要求） 但在實際施工中，有時候不能按照理想方法來施工，故考慮最不利條件進行驗算。 最不利時施工布置如下圖（為保險起見，按照簡支梁計算，實際施工中不可能存在這種 現(xiàn)象，木坊不可能只有一跨） M=2.26KN?m

37、=2.26X 106N?mm 522 S = M/W=2260000/1.26 X 10=17.94N/mmf$13N/mm 在實際施工中采用雙拼木坊，單根木坊所受的力減半，M=1.13X 106N?mm 522 S = M/W=1130000/1.26X 10=8.97N/mmfn=13N/mm 滿足要求 撓度驗算 3 =19Pl3/384EI E 木=9000N/mm(查表) 3 =19PI3/384EI=19 X 2.931 X 1000 X 7003/ ( 384 X 9000 X 6.334 X 106) =0.873mm3 = 700/400=1.75mm （滿足要求） 48X 3

38、.5豎向支撐鋼管驗算 豎向鋼管支撐采用 48X 3.5mm的鋼管，為保險取48X 3.0mm的鋼管來計算，其特 性參數(shù)如下：As=424mr,ix=15.94mm 支撐間距 0.6 X 0.9m。豎向軸力 N=FX 0.6 X 0.9=34.3 X 0.6 X 0.9=18.522KN 1）豎向支撐的穩(wěn)定按下列公式驗算（因本站為地下結構，不考慮風荷載影響） N/ I A f 其中N為立桿段的軸力設計值，I為軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)，A為立桿的截面面積， f為鋼材的抗壓強度設計值。 I軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)計算： 1、10=h+2a 其中h為橫桿步距取h=600mm a為立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至

39、模板支撐點的長度。取a=500mm（為了保守 起見，a按500毫米計算，實際施工過程中按 a=300mr控制。） 10=1800mm 2、l=ky h,k為計算長度附加系數(shù)，取1.155， 卩為單桿計算長度系數(shù)，取1.5，h為立桿步距，取600mm 10=k 卩 h=1.155 X 600X 1.5=1039mm 取較大值。 入=l 0/ i=h+2a/i=（600+500 X 2）/15.94=100 查表得I =0.496 故 N/：A=19.208X 103/ （0.496 X424） =91.3N/mnn f=215 N/mm2 穩(wěn)定性滿足要求！ 2）按強度計算豎向支撐的受壓應力 3

40、2 2 （T =N/A=19.208X 10 /424 =45.3N/mm f=215 N/mm 滿足要求！ 三、柱模板支撐設計計算 柱模板主要承受混凝土的側壓力和傾倒混凝土的振動荷載。 結構立柱的模板采用特制鋼模拼成，每隔 0.5m設置一道雙 48, t=3.5鋼管橫向柱 箍，為抵抗混凝土側壓力，沿豎向每隔 0.5m設置一層對拉螺桿，每層對拉螺桿由縱橫共 2道14mmt勺螺桿組成，拉結在雙鋼管柱箍上。內豎愣為100X100mn木枋，間距為0.30m, 腳手架的水平桿支頂在雙拼鋼管上，提供水平推力。 混凝土自重rc=25KN/m3,強度等級C45,塌落度為15cm,采用泵送落料，澆筑速度為 2

41、m/h,混凝土溫度為320,用插入式振搗器振搗。 木材抗彎強度設計值為13N/mrf， 48，t=3.5mm鋼管 W=5080nim鋼材抗拉強度設 計值為Q235鋼f=215N/mm,允許撓度為L/250。 根據(jù)本站的結構分層圖，負二層柱澆筑的最大高度為5.05m,為本站最高，為最不 利。故取砼的澆筑高度為5.05m進行驗算。 其主要參數(shù)表如下： 主要參數(shù)表 各主要參數(shù) 砼重力密度 砼溫度 砼外加劑 影響修正 系數(shù) 砼塌落度 影響修正 系數(shù) 砼的澆筑速 度 砼的澆筑 高度 丫 c T B 1 B 2 V H 數(shù)值 單位 數(shù)值 單位 數(shù)值 數(shù)值 數(shù)值 單位 數(shù)值 單位 2.5 t/m2 30 C

42、 1 1.15 2 m/h 5.05 m 荷載設計值： (1)混凝土側壓力 1) 混凝土側壓力標準值 1/2 Fi=0.22 丫 ct o B 1 B V 新澆砼初凝時間 t =200/(T+15)=200/(30+15)=4.44h 砼側壓力 F1=0.22 丫 ct0 B 1 B V 1/2 =0.22 X 2.5 X 4.44 X 1X 1.15 X 2 =3.97t/m2=39.7KN/nf 砼側壓力 F2=y cH=2.5X 5.05=12.6t/m 2= 126KN/nf 取F1與F2的較小值F1=39.6KN/nf 2）砼側壓力設計值 查建筑施工手冊第四版P514表8-67得模板

43、及支架荷載分項系數(shù)丫 i值：y 1=1.2 ；木 模板折減系數(shù)k取0.9 側壓力計算 F=yiX kx Fi=1.2 X 0.9 X 39.7=42.88KN/m2 3）傾倒砼時產生的水平荷載，查建筑施工手冊第四版 P514表8-66得傾倒砼時產生 的水平荷載標準值q值q=2KN/m；P514表8-67得模板及支架荷載分項系數(shù)丫 2值：丫 2=1.4 ; 傾倒砼時產生的水平荷載設計值 Q=y 2kq=1.4 X 0.9 X 2=2.52KN/ m2 4）荷載組合 2 F1=F+Q=42.88+2.52=45.4KN/m 2 F2=F=42.88KN/m 柱豎楞驗算 QQCO 木枋截面模量 W=

44、0.95X 1/6 x bx h =0.95 x 1/6 x 100X 100=1.58 x 10 mm 慣性矩 I=0.95 x 1/12 x bx h3=0.95 x 1/12 x 100X 1003=7.917 x 106mrm 模板彈性模量E木=9000 N/mm計算簡圖（按三跨連續(xù)梁計算）如下圖所示： 1 1 1 J1 ti nn； i3 巴3 強度驗算 S =M/W=0.1*ql2/ W =1135000/ W =1135000/1.27 X 105=8.9313N/mrn 撓度驗算 A Q 3 =(Kfqs”(100EI)式中冷為撓度系數(shù)，取 K =0.677 , E木=9000

45、 N/mm (查表) 4 46 3 = ( Kqsl ) /(100EI)=0.677 X 45.4 X 500 / (100X 9000X 6.334 X 10) =0.34mm3 =300/400=0.75mm (滿足要求) 柱箍截面驗算 柱邊受到的側壓力為F=45.4KN加 現(xiàn)木楞間距s=300mm故線均布荷載q=45.4 X 0.3=13.62KN/m2 簡圖如下： 長柱兩邊懸臂165mm為了計算方便，假設荷載全部均布，簡支梁的彎矩比兩邊懸 臂165mm而沒有荷載的要大，當由荷載全部均布所產生的彎矩計算滿足要求時，兩邊 懸臂也肯定滿足要求！當兩跨為全均布荷載，其最大彎矩為： Mna=0

46、.1ql 2=0.1 X 13.62 X 0.5 X 0.5=0.34 KN ?m Vma=0.617ql=0.617 X 13.62 X 0.5=4.2KN 長邊柱箍需截面抵抗矩 W= Mmax /f m=0.34 X 106/215=1581mm 選用雙 48，t=3.5鋼管按雙 48，t=3.0計算，W=8980mrii符合要求。 對于短邊，按簡支梁計算，其最大彎矩為： Mnax = (2- n ) qcl/8 式中：c為短邊線荷載分布長度，l為短邊計算長度，n為c與l的比值 Mnax = (2- n ) qcl/8=(2-800/1000) X 13.6 X 0.8 X 1.0/8=1

47、.8KN ?m 短邊柱箍需要的截面抵抗矩為：W Mmax /f m=1.8 X 106/215=8372mm 雙選用 48，t=3.5鋼管，按雙 48，t=3.0計算，W=4490*2=8980m1滿足要求！ 在實際施工時腳手架水平桿要支頂在立柱木坊上，增加穩(wěn)定性與受力。 四、頂板梁及中縱梁模板支撐體系設計計算 根據(jù)圖紙設計位于頂板的TZL梁為1500mX 1700mm為頂板最大截面的結構梁，該處的梁位最不利，故選取該梁進行驗算。中板梁施工及計算同頂板梁相同。 側、底模模采用采用18厚膠合板，側模內楞采用100*100木坊間距為250mm外楞 采用雙拼48X 3.5鋼管，上下設置兩道對拉螺栓，

48、螺栓卡在外楞上，在梁側內楞與底 模間設置壓腳板；底模內楞為100X 100mm木枋間距為250mm外楞為雙拼100*100木坊 330木坊下為48X 3.5鋼管支撐，間距為330X 700。為增加支架整體的穩(wěn)定性，支 架體系除了按規(guī)定要求設置剪刀撐外，在梁側需布置縱向剪刀撐，同時要求立桿伸出頂 層水平桿中心線至模板支撐點（外楞）長度不大于30cm 凝土自重rc=25KN/nf,強度等級C30,塌落度為15cm,現(xiàn)場澆筑速度為2m/h，混凝 土溫度為300,用插入式振搗器振搗。 木材抗彎強度設計值為13N/mrH鋼材抗拉強度設計值為 Q235鋼f=215N/mnn，允許 撓度為L/250，為保證

49、施工質量，按L/400計。 該梁主要參數(shù)表如下： 主要參數(shù)表 各主要參數(shù) 砼重力密度 砼溫度 砼外加劑 影響修正 系數(shù) 砼塌落度 影響修正 系數(shù) 砼的澆筑速 度 砼的澆筑咼 度 丫 c T B 1 B 2 V H 數(shù)值 單位 數(shù)值 單位 數(shù)值 數(shù)值 數(shù)值 單位 數(shù)值 單位 2.5 t/m3 32 。C 1 1.15 2 m/h 1.7 m 梁支撐簡圖如下: 荷載設計值 - : IHfctl (1)混凝土側壓力 按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的 較小值： F二0.22人f幾儘亦 yH 1) 混凝土側壓力標準值 1/2 Fi=0.22 丫 ct o B i

50、B V 新澆砼初凝時間 t o=2OO/(T+15)=2OO/(3O+15)=4.44h 砼側壓力 Fi=O.22 丫 ctO B i B V =O.22 X 2.5 X 4.44 X 1 X 1.15 X 21/2 =3.97t/m傾倒砼時產生的水平荷載設計值 =39.7KN/mf 砼側壓力 F2= 丫 cH=2.5X 2.0=5t/ m 2=50KN/nn Q 取F1與F2的較小值F2=39.7 KN/ m 2) 砼側壓力設計值 查建筑施工手冊第四版 P514表8-67得模板及支架荷載分項系數(shù)y 1=1.2，木模板折 減系數(shù)k取0.9 ; 側壓力計算 F=Y1X kX F2=1.2 X 0

51、.9 X 39.7=42.88KN/m2 3) 傾倒砼時產生的水平荷載 查建筑施工手冊第四版P514表8-66得傾倒砼時產生的水平荷載標準值 q值:q=2KN/nn； 分項系數(shù)丫 2值：丫 1=1.4 ； Q=Y 2qk=1.4 X 2X 0.9=2.52KN/ m 1.2 各荷載計算 模板自重力1.2 混凝土自重力 X 0.75=0.9 KN/m 3 2 X 25KN/mX 2m=63KN/m 鋼筋自重力 1.2 332 X 2.78KN/m X 2m=6.67KN/m 施工人員及施工設備荷載 5KN/m 側壓力 F=42.88KN/m 傾倒砼產生的荷載1.4X 2KN/mx 0.9=2.5

52、2KN/m2 總豎向荷載 qi=（ + + +）=（0.9+63+6.67+5 ） =75.57KN/ni （強度） 總豎向荷載 q2=（ + +）=（0.9+63+6.67 ） =70.57KN/m（撓度） 側向荷載組合 F3=F+Q=42.77+2.52=45.4KN/m （強度） F4=F=42.88KN/m（撓度） 梁側模板驗算 2243 因側?？偢?200mm 模板截面模量 Wx=1/6X bx h=1/6 x200 x 18=1.08 x 10mm 慣性矩 Ix=1/12 x bx h3=1/12 x 1000 x 183=4.86 x 10 = M/W=101925/3.78 x

53、 10 =2.69N/mm 3 =（0.521q2L1（100EI） E 木=9000 N/mm （查表） 3 =（0.521q2L1（100EI）=0.521 x 30 x 3004/ （100 x 9000 x 6.67 x 105） =0.25mmmm 3）抗剪強度驗算 計算公式如下： V = 0.6ql 其中 V -面板計算最大剪力（N）; I-計算跨度（豎楞間距）:l =300 mm q-作用在模板上的側壓力線荷載（KN/m） V=0.6q1=0.6 X 31.7 X 300=5706N t =（3/2）V/（bh）=1.5 X 5706/1000 X 18=0.48N/mni t

54、=1.4 N/mm2 滿足要求！ 梁側內楞驗算 700mm 計算簡圖，側模內楞木枋間距為 250mm為保守按照300mn計算，外楞間距為 內楞直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計算 木枋截面模量 W=0.95X 1/6 X bx h2=0.95 X 1/6 X 100X 1002=1.58 X 1022 mm 慣性矩 I=0.95 X 1/12 X bX h3=0.95 X 1/12 X 100X 1003=7.917 X 10S = M/W=833000/1.26 X 10 =6.6N/mmf 尸13 N/mm （滿足要求） 撓度驗算 3 =（0.521q2L14）/（10

55、0EI） mrm 彈性模量E木=9000 N/mm 計算簡圖（按兩跨連續(xù)梁計算）如下圖所示： 線均布荷載 q1=FX b=45.4 X 0.3=13.6N/mm（強度） 線均布荷載 q2=FX b=42.88 X 0.3 = 12.8N/mm（撓度） 抗彎強度驗算 2 M=0.125qil =0.125 X 13.6 X 700X 700=833000N?mm E木=9000 N/mn2 （查表） co =5q2Li）/381EI=5 X 12.8 X 7004/381 X 9000X 6.334 X 106=0.7mmw =350/400=0.875mm （滿足要求） 梁側外楞驗算 qlql

56、qlqlqlqlql 300 300 3W 300 300 300 1 q2 昭1 線均布荷載 qi=F3X b=45.4 X 0.3=13.6N/mm（強度） 線均布荷載 q2=F4X b=42.88 X 0.3 = 12.8N/mm（撓度） pi=13.6 X 0.7=9.52KN （用于計算承載力） P2=12.8 X 0.7=8.96KN （用于計算撓度） 強度驗算 M=0.175PL=0.175X 9.52 X 1000X 600=999600N?mm 3 雙選用 48, t=3.5 鋼管，按雙 48, t=3.0 計算，W=4490*2=8980mm S = M/W=999600/

57、8990=111.2N/mi2f m=205 N/mm （滿足要求） 饒度驗算 o =1.146pl 3/100EI=1.146 X 8.96 X 1000 X 6003/ （ 100 X 2.06 X 105 X 112.12 X 104） =0.15mm幾=126帥吊,滿足要求！ 梁底板驗算 根據(jù)施工計算手冊，底模一般按三跨連續(xù)梁計算。實際施工中按照250mm布置。 計算簡圖如下圖： ql(q2) 取板寬為1000mm 模板截面模量 Wx=1/6X bx h2=0.95 x 1/6 x 1000 x 182=5.13 x 104mm 慣性矩 Ix=1/12 x bx h3=1/12 x 1

58、000 x 183=4.86 x 105mrn 模板彈性模量E木=6500 N/mnn 模板截面積A=bh=18000 mm 抗彎強度驗算 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： M a = f W 其中(T -梁底模板的彎曲應力計算值(N/mn2); M -計算的最大彎矩(kN.m); l -計算跨度(梁底支撐間距):l = 250mm q -作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m); 2 2 M=0.1ql =0.1 x 75.57 x 0.25 =0.47KN.m (T =0.47 x 106/5.13 x 104=9.2f n=13N/mri (滿足要求) 撓度驗算 根據(jù)建筑施工計算手冊鋼

59、度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 最大撓度計算公式如下： 3 =(0.677q 2L14)/(100EI) E 木=6500 N/mnn (查表) 3 =(0.677q 2L(100EI) =0.677 x 70.57 x 2504/ (100 x 6500 x 5.4 x 105) =0.53mm3 =L 1/400=250/400=0.625mm (滿足要求) 底板的最大撓度計算值：3 = 0.53 mm，小于最大允許撓度值:3 = 0.625 mm , 滿足要求! 抗剪強度驗算 計算公式如下： 卩=06/ 其中V -面板計算最大剪力（N）; l -計算跨度（豎楞間距）:l =

60、 250 mm ； q-作用在模板上的側壓力線荷載（KN/m） V=0.6qil=0.6 X 75.57 X 250=11.34KN t =（3/2）V/（bh）=1.5X 11340/ （1000X 18） =0.95N/mni t =1.4 N/mm2 滿足要求！ 梁底縱橫向木枋驗算 枋木（內楞）驗算 計算簡圖，底模內楞木枋間距250mm外楞間距為330mm按三跨連續(xù)梁計算，其計算簡 圖如下： 故 q=78.37 X 0.25=19.6N/mm=19.6KN/m（強度） q=70.57 X 0.25=17.7N/mm=17.7KN/m（撓度） 1）強度驗算 M=1/10ql2=1/10 X