AAO單體計(jì)算模板

1、設(shè)計(jì)參數(shù) 表2- 3 A2/0工藝設(shè)計(jì)參數(shù)及規(guī)立 名稱(chēng) 數(shù)值 BOD污泥負(fù)荷 N/kgBOD5 (kgMLSSd)1 TN 負(fù)荷/kgTN (kgMLSS d)T (好氧段) TP 負(fù)荷/kgTP (kgMLSS d)T ) (厭氧段) 污泥濃度(mg/L) 30004000 水力停留時(shí)間(h) 811； 各段停留時(shí)間比例A:A:O 厭氧：缺氧：好氧 =(1:1:3) (1:1:4) 污泥回流比(%) 50100% ) 混合液回流比(%) 100300 污泥齡(d) 1520 溶解氧濃度DO (mg/L) 厭氧池DO 8 (厭氧池) ( TP / BOD (厭氧池) 設(shè)計(jì)計(jì)算 (1)有關(guān)設(shè)計(jì)參

2、數(shù) BODs污泥負(fù)荷為 N = kgBODs/ (kgMLSS d) 回流污泥濃度Xr二7200 mg/L 污泥回流比R = 100% 混合液懸浮固體濃度占籍7200=3600 mg/L TN去除率r)TN = TN()-TNc TNo xl00% = = 60% 混合液回流比Rz試詁KX)%二冷50% 有效水深取h = 4m v Q(S.-Se) NX (4) 校核氮磷負(fù)荷 好氧段總氮負(fù)荷= kgTN/ 故符合要求 厭氧段總氮負(fù)荷= 符合要求 (5) 剩余污泥量 每日生成的污泥量 WYiSSJQ 式中：州一每日生成的污泥量，g/d: Y污泥的產(chǎn)率系數(shù)，一般采用： S。一進(jìn)水 B0D5 濃度，

3、mg/L； S一出水 B0D5 濃度，mg/L； Q進(jìn)水量，取平均流量。 VV( =0.5x(0.175 - 0.015)x43000 = 3440 kg/d 本設(shè)計(jì)中 Pfl=260mg/L,巴二 10mg/L, Q=43000m7d,貝叭 VV3 = (260 -10) x 30% x 43000 =3225000 g/d=3225kg/d 4.剩余污泥產(chǎn)量 W = Wl-W2+Wy 式中：W每日剩余污泥產(chǎn)量，kg/d； W = 3440-2835+3225 = 3830kg/d 污泥的含水率按%計(jì)，則剩余污泥量 =478.75 m7d VV _3830 1000(1-0.992) 100

4、0 x(l-0.992) 5.污泥齡 VX w 式中:t-污泥齡，d; x污泥濃度，g/L； 15000 x3.6 3830 在10、30d范圍內(nèi)，符合要求。 （6）反應(yīng)池尺寸 反應(yīng)池總體積V=3000X5=15000m3 設(shè)反應(yīng)池2組，單組池容積單=V/2二15000/2二7500 m3 有效水深h = 單組有效面積S單=V單/h = 7500/=1875 m2 采用5廊道式推流式反應(yīng)池，廊道寬b = 單組反應(yīng)池長(zhǎng)度L =竺丄=53.57 m B 5x7.0 校核：匕= 12 = 1.75（滿(mǎn)足1、2） h 4.0 - = = 7.65 （滿(mǎn)足 510） b 7.0 取超高為，則反應(yīng)池總高H

5、=+= m （7）反應(yīng)池進(jìn)、出水系統(tǒng)和水頭損失計(jì)算 A. 進(jìn)水管 單組反應(yīng)池進(jìn)水管設(shè)計(jì)流量ei=-xl.2 = 0.299（/n3A） 式中安全系數(shù) 管道流速V二S； 管道過(guò)水?dāng)嗝娣eA二0/V二二 管徑 d二 耳= 0.69(/) 取進(jìn)水管管徑DN600mm= v二s, 1000i= B. 回流污泥管 單組反應(yīng)池回流污泥管設(shè)計(jì)流量： O0.498, QR = Rx xl.2 = lxxl.2 = 0.299/? /s K 2 2 式中安全系數(shù) 管道流速v=s； A二0/V二二 管徑 d二崔二 土SZ 二(m) 飛7t V 08x龍 取回流污泥管管徑DN700nim3 C. 進(jìn)水井 進(jìn)水孔過(guò)流量

6、: Q=(i + 孔口流速V二m/s； 孔口過(guò)水?dāng)嗝娣e A = QJV= 0.598 / 0.6 = 0.997 w2 孔口尺寸取為mX；孔口底部距進(jìn)水井底部。 進(jìn)水井平面尺寸取為X m,深度為。 D. 出水堰及出水井 按矩形堰流量公式汁算： Q =0.42廊亦/的=.S6bH2 式中 Q3=Q2 = (m-/s) b堰寬，b=8m； H堰上水頭，mo f a f _ f 0.598 ) 11.86/J U.86x8j = 0.117(/?/) H = 2/3 lB水孔過(guò)流量04二Ch二S 孔口流速V二m/s； 孔口尺寸取為X,孔口底部距進(jìn)水井底部。 出水井平面尺寸取為X,深度為4m。 E.

7、出水管 反應(yīng)池出水管設(shè)計(jì)流量Q5-Qy-防/s) 管道流速V二S； 管道過(guò)水?dāng)嗝鍭二幺=2空=0.748(/滬) V 0.87 管徑 d= =輕乎= 0.976(,”) 取出水管管徑DN1000mm:查表得v二s, 1000i= 校核管道流速v二幺=上竺-=O.76(“s) 人 xl.O2 4 F. 水頭損失計(jì)算 (8) 曝氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算 A. 設(shè)計(jì)需氧量AOR AOR二去除BOD,需氧量一剩余污泥中BODu氧當(dāng)量+NH, N硝化需 氧量一剩余污泥中NH廠N的氧當(dāng)量一反硝化脫氮產(chǎn)氧量 Px=X 43000 X生成的污泥量與內(nèi)源呼吸作用而分解污泥量的 差值(kg/d)； 碳化需氧量 Q（S -

8、S ） D = _142代 】1-4123x5X 1 一 e 3000 x（）.175-0.015） 42xin5 i ,-0.23x5 1 e = 831415（kgQ/d） 硝化需氧量 D2 = 4.60（叫 一NJ4.6x 12.4%x Px 二 X43000X X%X1235 =5934_= N.微生物同化作用去除的總氮，kg/d； S出水所含溶解性BOD5濃度，mg/L； Y污泥產(chǎn)率系數(shù)，kgVSS/kgBOD5,取Y二; 心一一內(nèi)源代謝系數(shù)，曠，取心二； 0C固體停留時(shí)間，d, 0 =o 則5=9-1.42x0.7x10 x(1-_o23x5) =(mg )L ) Mr = 0.1

9、24x=6.50?g/l 1 + 0.05x10.5 被氧化的NH3二進(jìn)水總氮量一出水氨氮量一用于合成的總氮量 =50-20-= ( mg/L ) 則需還原的硝酸鹽氮量N尸43000X01000二(kg/d ) D3 二二 X =2890 ( kgOjd ) 二（g/） 二（kgOjh ） 最大需氧量與平均需氧量之比為，則 AORnr = 1 4R = 1.4x10653 .75 二（kgO2/d ） =（kgOJh ） 去除lkgB0D5的需氧量二 A OR 0（S-S） 10653.75 43000 x（0.175-0.015） =kgBOD5 B. 標(biāo)準(zhǔn)需氧量 采用鼓風(fēng)曝氣，微孔曝氣器。

10、曝氣器敷設(shè)于池底，距池底淹沒(méi)深度， 氧轉(zhuǎn)移效率Ea =20%,計(jì)算溫度T二25C,將實(shí)際需氧量AOR換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài) 下的需氧量SORo SOR=aorc, 7）x1.024“ 式中p氣壓調(diào)整系數(shù)，所在地區(qū)實(shí)粵氣壓,工程所在地區(qū) 1.013x10、 實(shí)際大氣壓為1.013xl0,故。二1 CL曝氣池內(nèi)平均溶解氧，取CL=2mg/Lx 0污水中飽和溶解氧與清水中飽和溶解氧之比，取； Cf（20）水溫20C時(shí)清水中溶解氧的飽和度，mg/L ,査表得 Cj；（2o）=mg /L ； a污水傳氧速率與清水傳氧速率之比，?。?G”“）一一設(shè)計(jì)水溫TC時(shí)好氧反應(yīng)池中平均洛解氧的飽和度， mg仏，查表得C呎2

11、5）二加g仏。 空氣擴(kuò)散器出口處絕對(duì)壓力為： /二 P+9.8xWH 式中H空氣擴(kuò)散器的安裝深度，m； = x105 + 9.8x103 X = xlO5( Pa ) 空氣離開(kāi)好氧反應(yīng)池時(shí)氧的百分比: 21(1-耳) 79+21(1-) xl00% = 17.54% 好氧反應(yīng)池中平均溶解氧飽和度： = C*25( 2.066 x10s * % = 8.38x 1.385x1(/ ,2.066x10 17.54) + 42 標(biāo)準(zhǔn)需氧量為: 二(mg/L ) S0R 二 SOR = 10653 .75x9.17 0.82(0.95 xlx9.12-2)xl .024 (2520) 二(kgOJd)

12、 =(kgOjh ) 相應(yīng)最大時(shí)標(biāo)準(zhǔn)需氧量: SORmax = 1ASOR = 22229 .98 ( kSO2 /d ) =（gjh ） 好氧反應(yīng)池平均時(shí)供氣量： Gs =22/Lxl00 = V-xlOO = 11026 .s（in3/h） s 0.3Ea0.3 x 20 / 丿 最大時(shí)供氣量： G1.4G$=15437 .6（心） C. 所需空氣壓力p （相對(duì)壓力） p = hA + h2 + h3 + h4 + A/? 式中+h2供風(fēng)管道沿程與局部阻力之和，取勺+他二; 嘰一一曝氣器淹沒(méi)水頭，力3二； h4曝氣器阻力，取久二； A/?富余水頭，二 p二+二（m） D. 曝氣器數(shù)量計(jì)算（

13、以單組反應(yīng)池訃算） 按供養(yǎng)能力汁算所需曝氣器數(shù)量。 24 x qc 式中/,一一按供養(yǎng)能力所需曝氣器個(gè)數(shù)，個(gè)； qc曝氣器標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下，與好氧反應(yīng)池工作條件接近時(shí)的供 氧能力，kgO2/（h 個(gè)）。 采用微孔曝氣器，參照環(huán)境保護(hù)設(shè)備選用手冊(cè)，工作水深，在空氣 量2lon/h時(shí)，曝氣器氧利用率18%35%,服務(wù)面積屛/個(gè)，充氧 能力 =0.14l.（MkgQ/U?個(gè)），取 =0.5 kgO2/（h 個(gè)）。貝 9： 9224 =92?（個(gè)） 12x0.5 以微孔曝氣器服務(wù)面積進(jìn)行校核： f = - = 535-3- = 1,21（/n2） 4-5（nr）符合要求 /?!927 E. 供風(fēng)管道計(jì)算 供

14、氣干管釆用環(huán)狀布置 Q = 1M376 = 771 &/ 力=2.14F / S 2 2 流速 v=10m/s 管徑 =J 地=J4x2-14 =0.522 （加） V 和 V RX10 取干管管徑DN600mm 單側(cè)供氣（向單側(cè)廊道供氣）支管 2（單）=l/3x Gmax /2 = 15437.6/6 = 0.715（亦 / s） 流速 V二 10m/ s 管徑山、陋=淫回Eo.3O（肋 V 和 v zrxio 取支管管徑DN300mm 雙側(cè)供氣 Q雙）=2/3xGm“/2 = 15437.6/3 = 1.43（”） 流速 v二 10m/s =0.427（w） =4Q.g _ 4x1.43

15、Y 處龍xio 取支管管徑DN500mmo （9）好氧池設(shè)備選擇 根據(jù)上面計(jì)算得：好氧池最大時(shí)供氣量為h=min,所需空氣壓力為, 選用羅茨鼓風(fēng)機(jī)，具體型號(hào)為:RMF-250?？趶綖?50Amm：轉(zhuǎn)速為1170r/min； 電機(jī)極數(shù)為4；軸功率；電動(dòng)機(jī)功率1 lOkwo共選用五臺(tái)，四用一備。 (10) 缺氧池設(shè)備選擇 以單組反應(yīng)池計(jì)算，缺氧池設(shè)導(dǎo)流墻，將缺氧池子分為三格，每 格內(nèi)設(shè)1臺(tái)潛水?dāng)嚢铏C(jī)，所需功率按SW/n?池容計(jì)算。 缺氧池有效容積匕靈=53.57 x 7 x 4 = 1499 .96f 混合全池污水所需功率為5X = 則每臺(tái)潛水?dāng)嚢铏C(jī)功率：3二2500w 選用JBL130-500型

16、螺旋槳式攪拌機(jī),參數(shù)如下：轉(zhuǎn)速88400r/min； 功率3kw；槳直徑130500mm；槳葉數(shù)為3。 (11) 厭氧池設(shè)備選擇 以單組反應(yīng)池計(jì)算，厭氧池設(shè)導(dǎo)流墻，將厭氧池分成三格，每格 內(nèi)設(shè)潛水?dāng)嚢铏C(jī)1臺(tái)，所需功率按5w/m池容計(jì)算。 厭氧池有效容積 Vix = 53.57 x7x4 = l 499.96,n3 混合全池污水所需功率為5X = 則每臺(tái)潛水?dāng)嚢铏C(jī)功率：3二2500w 選用JBL130-500型螺旋槳式攪拌機(jī),參數(shù)如下：轉(zhuǎn)速88400r/min； 功率3kw；槳直徑130500mm；槳葉數(shù)為3。 （12）污泥回流設(shè)備 污泥回流比：R二100% 污泥回流量：QR二RQ二lX43000/24=h 設(shè)回流污泥泵房一座，內(nèi)設(shè)3臺(tái)潛污泵（2用1備） 單泵流量QR單二二X二h 選用300QW900-8-37污泥泵。 （13）混合液回流設(shè)備 A. 混合液回流比R內(nèi)二150% 混