一座3×30m簡支梁橋設(shè)計(jì)橋梁畢業(yè)設(shè)計(jì)論文

1、一座一座 330m330m 簡支梁橋設(shè)計(jì)簡支梁橋設(shè)計(jì) 摘要摘要 本畢業(yè)設(shè)計(jì)的對象為一座 330m 簡支梁橋，該橋位于長壽北部新區(qū)， 跨越桃花溪。橋梁平面位于直線段上，全長 100 米，寬度 32 米，設(shè)計(jì)荷 載為公路-i 級。主梁橫向由 14 片 t 梁組成，梁高均為 2.0m，兩片梁之間 設(shè)置 60cm 寬現(xiàn)澆濕接縫。本橋采用樁柱式橋墩，直徑 1.5m 的圓形截面墩 柱及直徑 1.8m 的圓形截面鉆孔灌注樁，樁基礎(chǔ)嵌入完整中風(fēng)化基巖面 5.4m 以下；采用重力式 u 型橋臺，橋臺基礎(chǔ)為直徑 1.5m 的鉆孔灌注樁基 礎(chǔ)。 橋梁上部結(jié)構(gòu)采用 midas 程序進(jìn)行分析計(jì)算，分析模型為單片簡支 t

2、 梁，僅分析一片邊梁，中梁偏安全的采用邊梁的分析結(jié)果來進(jìn)行驗(yàn)算。橫 向分布系數(shù)通過橋梁博士 3.0 計(jì)算完成。內(nèi)力計(jì)算結(jié)果包括基本組合、長 期組合及短期組合作用下的彎矩圖、剪力圖、最大應(yīng)力圖。根據(jù)內(nèi)力計(jì)算 結(jié)果，對主梁進(jìn)行了承載能力及正常使用性能的驗(yàn)算。蓋梁承載能力驗(yàn)算 及裂縫寬度驗(yàn)算與抗剪驗(yàn)算、墩柱承載力驗(yàn)算及裂縫寬度驗(yàn)算、樁基承載 力驗(yàn)算及裂縫寬度驗(yàn)算均由自編計(jì)算機(jī)程序計(jì)算完成，墩柱與樁基的水平 位移及其它效應(yīng)由橋梁博士 3.0 計(jì)算完成。 根據(jù)驗(yàn)算結(jié)果得出結(jié)論：設(shè)計(jì)的橋梁結(jié)構(gòu)是安全、經(jīng)濟(jì)、合理的，并 滿足現(xiàn)行規(guī)范的要求。 關(guān)鍵詞：橋梁；荷載組合；內(nèi)力；驗(yàn)算；承載能力 abstract t

3、he object in this graduation project is a simply supported three-span girder bridge ( 330m) in new zone of changshou north and straddles taohua stream. the bridge is straight on the plane with 100 metres in length and 32 meters in width.the bridge is a part of a highway which the design load is high

4、way-i- level. the main beam is made up of 14 t-beams that are 2.0m high and the adjacent beams are linked by pouring wet joint with 60cm in width between the two beams. substructure is made up of circular section piers with a diameter of 1.5 and circular section bored pouring pile foundation with a

5、diameter of 1.8 m, the pilings of foundation are embedded into the intack moderately differentiated rock with a depth of 5.4m. the concrete gravity abutment is 6.5m high with a type of u and supported by pile foundation. analysis of superstructure in the bridge be done by using midas civil trial 200

6、6. simply supported single t-beam is used as analysis model in the program, only one edge beam is analysed and the mid beam using the same result in analyzing on safe side. transverse distributing coefficient can be exported by using dr bridge 3.0. the calculations include bending moment diagram, sh

7、ear force diagram and maximum stress under basic/long-term/short-term load combination. according to the calculations, checking of capacity and performance of normal use of the beam have been done. checking of capacity/crack width/shear strength of bent cap, capacity /crack width of piers and piles

8、are done by dr bridge 3.0. according to the calculation results, the bridge designed in this graduation project was safe, economical and reasonable, and it is qualified for the present bridge design specifications . keywords:bridge;load combination; inner force; capacity 目錄目錄 第一章第一章 設(shè)計(jì)說明設(shè)計(jì)說明.1 第一節(jié)第一

9、節(jié) 工程概況工程概況.1 第二節(jié)第二節(jié) 設(shè)計(jì)依據(jù)及規(guī)范設(shè)計(jì)依據(jù)及規(guī)范.1 一、設(shè)計(jì)依據(jù).1 二、主要設(shè)計(jì)規(guī)范.1 第三節(jié)第三節(jié) 地質(zhì)概況地質(zhì)概況.2 一、地形地貌.2 二、地質(zhì)構(gòu)造.2 三、地層巖性.2 四、不良地質(zhì)現(xiàn)象及主要工程地質(zhì)問題.3 五、地震.3 六、水文地質(zhì)條件.4 第二章第二章 設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)計(jì)算.6 第一節(jié)第一節(jié) 采用的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)及參數(shù)采用的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)及參數(shù) .6 第二節(jié)第二節(jié) 主要材料及計(jì)算參數(shù)主要材料及計(jì)算參數(shù).6 一、混凝土.6 二、普通鋼筋.7 三、預(yù)應(yīng)力鋼材.7 四、預(yù)應(yīng)力錨具及管道.8 第三節(jié)第三節(jié) 主要結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .8 第四節(jié)第四節(jié) 主梁結(jié)構(gòu)驗(yàn)算主梁結(jié)構(gòu)驗(yàn)算

10、.9 一、計(jì)算模型與恒載取值.9 二、主梁內(nèi)力計(jì)算及驗(yàn)算.11 （一）橫向分布系數(shù)計(jì)算.11 （二）選擇控制截面.12 （三）計(jì)算結(jié)果（1 號梁）.12 （四）主梁截面驗(yàn)算.17 （五）撓度驗(yàn)算.27 （六）支座承載力驗(yàn)算.28 第五節(jié)第五節(jié) 下部結(jié)構(gòu)驗(yàn)算下部結(jié)構(gòu)驗(yàn)算.28 一、蓋梁驗(yàn)算.28 （一）承載能力驗(yàn)算.29 （二）裂縫寬度驗(yàn)算.30 （三）抗剪驗(yàn)算.31 二、橋墩墩柱驗(yàn)算.32 （一）墩底截面承載力驗(yàn)算.33 （二）裂縫寬度驗(yàn)算.35 三、橋墩樁基驗(yàn)算.36 （一）橋墩樁基承載力驗(yàn)算.36 （二）墩樁水平位移及作用效應(yīng) .37 四、橋臺樁基驗(yàn)算.38 （一）橋臺樁基承載力驗(yàn)算.38

11、 （二）橋臺樁基水平位移及作用效應(yīng) .40 第四節(jié)第四節(jié) 結(jié)論結(jié)論 .43 第三章第三章 施工方案設(shè)計(jì)要點(diǎn)施工方案設(shè)計(jì)要點(diǎn).44 一、下部構(gòu)造.44 二、上部構(gòu)造.45 三、其它.46 結(jié)束語結(jié)束語.48 致謝致謝.49 參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn).50 第一章第一章 設(shè)計(jì)說明設(shè)計(jì)說明 第一節(jié)第一節(jié) 工程概況工程概況 本橋位于長壽北部新區(qū)渡南路西延伸段，跨越桃花溪。橋梁結(jié)構(gòu)形式為 330m 簡 支梁橋，橋梁起點(diǎn)樁號 k0+696.217 米, 終點(diǎn)樁號 k0+796.217 米，全長 100 米；橋梁 平面位于直線段上，雙向四車道，標(biāo)準(zhǔn)寬度 32 米，行車道寬 24 米，人行道寬 4 米雙 側(cè)布置。 第

12、二節(jié)第二節(jié) 設(shè)計(jì)依據(jù)及規(guī)范設(shè)計(jì)依據(jù)及規(guī)范 一、設(shè)計(jì)依據(jù)一、設(shè)計(jì)依據(jù) 1林同棪國際工程咨詢（中國）有限公司與業(yè)主方簽訂的設(shè)計(jì)合同。 2長壽北部新城渡南路西延伸段道路平面、縱斷面設(shè)計(jì)圖紙。 3地質(zhì)勘察報(bào)告（中冶成都勘察研究總院有限公司） 4 長壽北部新城渡南路西延伸段道路工程初步設(shè)計(jì) （林同棪國際工程咨詢（中國）有限公司） 5 關(guān)于桃花溪及支流改道方案協(xié)調(diào)會會議紀(jì)要 （重慶市長壽北部新區(qū)管委會 2010.02） 6長壽北部新城渡南路西延伸段道路工程初步設(shè)計(jì)的批復(fù) （長建初設(shè)201143 號） 7業(yè)主提供的其它資料文件。 二、主要設(shè)計(jì)規(guī)范二、主要設(shè)計(jì)規(guī)范 1 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 （jtg d602

13、004） 2 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （jtg d622004） 3 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 （jtg d632007） 4 公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則 （jtg/t b02-01-2008） 5 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 （jtj0412000） 6 公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （jtg d61-2005） 7 城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范 （cjj 2-2008） 8 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 （gb50010-2002） 第三節(jié)第三節(jié) 地質(zhì)概況地質(zhì)概況 一、地形地貌一、地形地貌 長壽區(qū)地殼隆起成陸于一億三千萬年前，屬川東平行嶺谷弧形褶皺低山丘陵區(qū)。 長江北岸地勢順大巴山支脈由東北向西南

14、呈階梯下降，東側(cè)黃草山（亦名東山，海拔 800m700m 左右） ，中偏西側(cè)明月山（亦名西山，海拔 500m900m，主峰白云山 1034m，為全區(qū)最高峰） ，西部邊緣銅鑼山（海拔 500 米600 米）將全境切割為“三 山兩槽”地形。三山之間丘陵波狀起伏，梯田層，沖田密布。東西二山之間沿長墊公 路兩側(cè)地勢平緩，渡舟、雙龍為較大平壩。 擬建區(qū)地勢較低，地形總體變化一般，地貌類型受地層巖性、地質(zhì)構(gòu)造控制明顯， 泥巖發(fā)育位置地勢相對較高、地面起伏較小，道路沿線僅見一個(gè)小山包。地面起伏變 化小，多以斜坡、平壩、溝谷等地形為主，屬于構(gòu)造剝蝕、侵蝕淺丘地貌。擬建道路 范圍內(nèi)地面高程 311.50m320

15、.22m，高差 9.42m。 二、地質(zhì)構(gòu)造二、地質(zhì)構(gòu)造 擬建工程區(qū)在構(gòu)造上位于梁平向斜南端的南東翼，巖層呈單斜產(chǎn)出，產(chǎn)狀：傾向 270290，傾角 58。巖層產(chǎn)狀平緩，未發(fā)現(xiàn)斷層構(gòu)造，地質(zhì)構(gòu)造簡單。 場區(qū)內(nèi)泥質(zhì)砂巖較發(fā)育，泥質(zhì)砂巖中風(fēng)化裂隙及卸荷裂隙發(fā)育，但無規(guī)律性。場 區(qū)內(nèi)局部地帶泥質(zhì)砂巖中有兩組構(gòu)造裂隙發(fā)育：一組傾向 1315、傾角 80；另 一組傾向 300320、傾角 75；裂隙間距一般 23m，裂面較平直，張開寬度 0.52mm，無充填物，延伸長度一般 34m，屬剪切裂隙。主要分布在巖體表部，范 圍局限，對巖體的完整性影響甚微。場區(qū)內(nèi)泥巖強(qiáng)風(fēng)化層網(wǎng)狀風(fēng)化裂隙發(fā)育，中風(fēng)化 層中裂隙不發(fā)

16、育。 三、地層巖性三、地層巖性 擬建道路沿線主要出露地層為第四系全新統(tǒng)和侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組(j2s)。第四系地 層主要由耕土、素填土、細(xì)砂、粉質(zhì)粘土組成。侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組地層主要由泥質(zhì) 砂巖和泥巖組成。 現(xiàn)將場區(qū)內(nèi)巖性特征分述如下： 1第四系土層（q4） 耕土(q4)：紅褐色、褐色，主要由粘性土組成，多根系分布，厚度較小，小于 1m。 素填土：(q4ml)：紅褐色、黃褐色、雜色，主要由粘土、碎塊石及角礫組成，碎塊 含量 15-35%,成分以強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)砂巖、泥巖為主,呈棱角狀-次棱角狀,粒徑一般在 2- 30cm 之間,結(jié)構(gòu)較為緊密，孔隙較小，為修建道路是堆積，局部可見。 細(xì)砂（q4al+pl

17、）：黃褐色，松散稍密，濕，混大量粘粒，夾粉質(zhì)粘土夾層。該層 主要分布于桃花溪河岸兩側(cè)，本次鉆探揭露層厚 1.24.7m。該層土石等級為級，土 石類別為普通土。 粉質(zhì)粘土(q4el+dl)：紅褐色、黃褐色，多呈可塑狀，刀切斷面較光滑，有少量光澤， 粘性一般，韌性中等，搖振無反應(yīng)，干強(qiáng)度中等。該層主要分布于山丘、坡地地帶， 本次鉆探揭露層厚 1.26.0m。該層土石等級為級，土石類別為普通土。 2侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組（j2s） 泥質(zhì)砂巖：灰白色、黃灰色，主要由長石、石英及巖屑組成含泥質(zhì)，中細(xì)粒結(jié) 構(gòu)，中厚層狀構(gòu)造，鈣質(zhì)、泥鈣質(zhì)膠結(jié)。巖層局部含粘土礦物較重，并間斷夾有少 量泥質(zhì)砂巖、泥質(zhì)粉泥質(zhì)砂巖夾

18、層及透鏡體。強(qiáng)風(fēng)化層厚 1.5m，呈黃灰色、黃褐色， 巖質(zhì)較軟，巖芯多呈短柱狀、扁狀，有風(fēng)化裂隙發(fā)育；中風(fēng)化泥質(zhì)砂巖巖質(zhì)堅(jiān)硬，巖 芯完整，巖芯多呈柱狀、長柱狀，有少量層間裂隙發(fā)育，巖芯采取率普遍較高。泥質(zhì) 砂巖土石等級為級，土石類別為較軟石。僅局部鉆孔中可見。 泥巖：紅褐色，紫紅色，主要以粘土礦物為主，局部含少量長石、石英，泥質(zhì)結(jié) 構(gòu)，中厚厚層狀構(gòu)造。巖芯局部含砂較重，并間斷夾有少量泥質(zhì)砂巖夾層及透鏡體。 強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)泥巖厚 0.84.0m，巖質(zhì)較軟，巖芯破碎，巖芯多呈碎塊狀、扁柱狀，力學(xué) 性能差，有風(fēng)化裂隙發(fā)育。中風(fēng)化層巖質(zhì)較硬，巖芯較完整，巖芯多呈柱狀、長柱狀， 有少量層間裂隙發(fā)育，力學(xué)性能

19、較好。泥巖土石等級為級，土石類別為軟石。 四、不良地質(zhì)現(xiàn)象及主要工程地質(zhì)問題四、不良地質(zhì)現(xiàn)象及主要工程地質(zhì)問題 經(jīng)地面調(diào)查，擬建場區(qū)內(nèi)沒有發(fā)現(xiàn)滑坡、崩塌、泥石流等不良地質(zhì)現(xiàn)象。根據(jù)鉆 探資料，擬建場區(qū)內(nèi)沒有發(fā)現(xiàn)軟弱夾層、地下采空區(qū)、地下硐室等。根據(jù)區(qū)域地質(zhì)資 料，場區(qū)內(nèi)沒有斷裂構(gòu)造通過。 道路沿線主要工程地質(zhì)問題表現(xiàn)為：按照道路設(shè)計(jì)方案施工后，道路兩側(cè)將會形 成高路塹邊坡和填方路堤邊坡。由于道路建設(shè)和兩側(cè)土地開發(fā)利用存在 23 年的時(shí)差， 因此道路邊坡在道路施工時(shí)必須同時(shí)進(jìn)行治理。 五、地震五、地震 根據(jù)鉆探成果和地區(qū)經(jīng)驗(yàn)，場區(qū)內(nèi)的素填土屬軟弱土，剪切波速建議取 130m/s； 粉質(zhì)粘土剪切波

20、速建議取 180m/s。泥巖、泥質(zhì)砂巖剪切波速大于 500m/s。 據(jù)中國地震烈度區(qū)劃圖及公路抗震設(shè)計(jì)規(guī)范 （jtj00489） ，擬建場區(qū)抗 震設(shè)防烈度為 6 度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為 0.05g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。場區(qū)內(nèi)擬 建構(gòu)筑物抗震設(shè)防類別為乙類。場內(nèi)土層在設(shè)計(jì)路面標(biāo)高以下厚度小于 15m，因此， 擬建場區(qū)屬于建筑抗震一般地段，可采用簡易抗震措施。 六、水文地質(zhì)條件六、水文地質(zhì)條件 1地表水 擬建區(qū)內(nèi)的地表水主要表現(xiàn)為桃花溪和匯集于地勢較低的溝谷位置處的水田內(nèi)積 水。根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查，擬建場區(qū)內(nèi)地表水較發(fā)育。 2地下水 道路沿線主要以斜坡和寬闊的溝谷為主，局部位置地形起伏較大。根據(jù)鉆探

21、資料， 擬建道路沿線溝谷位置土層厚度較大，斜坡位置土層厚度小，下部基巖為泥巖和泥質(zhì) 砂巖。根據(jù)地下水的賦存條件、水理性質(zhì)及水力特征，場區(qū)地下水可分為松散巖類孔 隙水、基巖裂隙水。 （1）松散巖類孔隙水 該類型地下水由大氣降雨補(bǔ)給為主，儲存在第四系松散土層中，含水能力受地形 地貌以及覆蓋層范圍、厚度、物質(zhì)成分以及透水性能制約，水量大小受季節(jié)、氣候影 響大。 勘察期間，通過鉆孔內(nèi)水位觀察，大部分鉆孔內(nèi)有穩(wěn)定地下水位存在。 （2）基巖裂隙水 基巖裂隙水主要賦存于巖石風(fēng)化裂隙、構(gòu)造裂隙中以及層間裂隙中。場區(qū)內(nèi)下伏 基巖以泥質(zhì)泥質(zhì)砂巖、泥質(zhì)砂巖為主，泥質(zhì)砂巖屬于粘土類巖石，含水能力和透水能 力較差，為相

22、對隔水層；泥質(zhì)砂巖有少量裂隙發(fā)育，是相對含水層。由于補(bǔ)給量小、 補(bǔ)給能力差，水徑流、排泄條件好，因此場區(qū)內(nèi)基巖裂隙水含量較小。 勘察期間，鉆孔施工結(jié)束 24 小時(shí)后經(jīng)水位觀測，除了斜坡等地勢相對較高位置處 部分鉆孔內(nèi)無穩(wěn)定地下水存在外，地勢較低的溝谷位置鉆孔內(nèi)均有穩(wěn)定地下水存在。 3地下水、土的腐蝕性 根據(jù)臨近場區(qū)的建筑經(jīng)驗(yàn)，場區(qū)內(nèi)地下水為 hco3-ca2+型。根據(jù)公路工程地質(zhì) 勘察規(guī)范 （jtj064-98）附錄 d 環(huán)境介質(zhì)對混凝土腐蝕的評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，擬建場地屬于 ii 類環(huán)境，地表水結(jié)晶分解復(fù)合類、結(jié)晶類、分解類均無腐蝕。 擬建場區(qū)屬于新開發(fā)區(qū)，場區(qū)及周邊人口稀少，工業(yè)不發(fā)達(dá)，沒有化工、印

23、染、 冶金等污染源，場區(qū)內(nèi)巖土層沒有受到污染。場區(qū)內(nèi)巖土層對混凝土及混凝土中的鋼 筋無腐蝕性。 4地下水的滲透性 根據(jù)臨近場地建筑經(jīng)驗(yàn)，擬建場區(qū)內(nèi)的第四系土層以及基巖裂隙中綜合滲透系數(shù) 為 k=0.24m/d，為弱透水性地層。 第二章第二章 設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)計(jì)算 第一第一節(jié)節(jié) 采用的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)采用的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)及參數(shù)及參數(shù) 1技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 道路等級：城市主干道級 設(shè)計(jì)速度：60km/h 汽車荷載等級：公路-i 級，人群荷載 3.5kn/m2 2主要設(shè)計(jì)參數(shù) （1）環(huán)境類別：i 類 （2）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)安全等級：二級（橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) 0 =1.0） （3）永久作用 結(jié)構(gòu)自重：預(yù)應(yīng)力混凝土 26 kn/m3；瀝青

24、混凝土 24 kn/m3；鋼材 78.5kn/m3；填 土 20kn/m3。 混凝土收縮及徐變：按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （jtg d62-2004）2取值。 （4）可變作用 汽車荷載：公路 級； 人群荷載：3.5kn/m2 沖擊系數(shù)：按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 （jtg d60-2004）1取值； 風(fēng)荷載：按照公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 （jtg d60-2004）1取值； 溫度：混凝土結(jié)構(gòu)整體升溫 20、降溫 20； 梯度溫度:橋面鋪裝為 8cm 的瀝青混凝土鋪裝層，豎向日照正溫差按照公路橋涵 設(shè)計(jì)通用規(guī)范(jtj d60-2004) 1表 4.3.10-3 插值計(jì)算。 第二節(jié)第

25、二節(jié) 主要材料及計(jì)算參數(shù)主要材料及計(jì)算參數(shù) 一、混凝土一、混凝土 本橋處于溫?zé)岬貐^(qū)，屬于類環(huán)境；本橋使用的各種混凝土，應(yīng)進(jìn)行嚴(yán)格的質(zhì)量 控制和檢測。在進(jìn)行混凝土配合比設(shè)計(jì)時(shí)，必須按設(shè)計(jì)要求考慮大橋使用年限條件下 的混凝土耐久性，結(jié)合混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 （gb50010-2002）對混凝土結(jié)構(gòu)環(huán)境類 別的劃分，明確提出不同結(jié)構(gòu)混凝土的配合比中水灰比、最小水泥用量、最大氯離子 含量、最大堿含量的控制指標(biāo)和滿足控制指標(biāo)的具體措施。 主橋：主梁采用 c50 混凝土，蓋梁、橋墩采用 c40 混凝土，橋臺臺帽、樁基采用 c30 混凝土，u 臺臺身、基礎(chǔ)采用 c25 片石混凝土(其它構(gòu)件混凝土標(biāo)號詳見相應(yīng)的

26、設(shè) 計(jì)圖并以設(shè)計(jì)圖為準(zhǔn))。 c25 混凝土及 c25 片石混凝土：軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fck=11.5mpa，軸心抗拉強(qiáng)度 設(shè)計(jì)值 ftk=1.23mpa，彈性模量 ec=2.80 x104mpa。c25 片石混凝土要求片石摻入量不大 于總體積的 25%，且片石強(qiáng)度等級不低于 mu40。 c30 混凝土：軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fcd=13.8mpa，軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ftd=1.39mpa，彈性模量 ec=3.0 x104mpa。 c40 混凝土：軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fcd=18.4mpa，軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ftd=1.65mpa，彈性模量 ec=3.25x104mpa。 c50 混凝土：軸

27、心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fcd=22.4mpa，軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ftd=1.83mpa，彈性模量 ec=3.45x104mpa。 二、普通鋼筋二、普通鋼筋 設(shè)計(jì)采用 hrb335、r235 鋼筋，r235 鋼筋其質(zhì)量應(yīng)符合 gb1499.1-2008 的規(guī)定， hrb335 鋼筋其質(zhì)量應(yīng)符合 gb1499.2-2007 要求。直徑20mm 的鋼筋采用直螺紋 i 級 連接，連接區(qū)段內(nèi)的接頭率不大于 50%，并滿足規(guī)范（jgj 1072003/j 2572003 及 db50/5027-2004）要求。 r235 鋼筋：抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 fsd195mpa，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 fsk235mpa，彈性模量 e=2

28、.1105mpa。 hrb335 鋼筋：抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 fsd280mpa，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 fsk335mpa，彈性模量 e=2.0105mpa。 三、預(yù)應(yīng)力鋼材三、預(yù)應(yīng)力鋼材 鋼絞線采用 pc 高強(qiáng)度低松弛（級松弛）七股型鋼絞線，其應(yīng)符合圖紙要求及 gb/t 5224-2003 預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線 17 相關(guān)要求。 鋼絞線主要技術(shù)要求應(yīng)符合如下規(guī)定： 鋼鉸線公稱直徑：15.2mm 截面面積：139.0mm2 抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：fpk=1860mpa 彈性模量：e=1.95105mpa 松弛率：0.03 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道的摩阻系數(shù)：u=0.17 預(yù)應(yīng)力管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)：k=0.0015

29、（塑料波紋管） 一端錨具變形及鋼束回縮值小于等于：6.0mm 四、預(yù)應(yīng)力錨具及管道四、預(yù)應(yīng)力錨具及管道 預(yù)應(yīng)力錨具必須經(jīng)過正式鑒定和重大橋梁工程的檢驗(yàn)，錨具的結(jié)構(gòu)型式及規(guī)格應(yīng) 符合本設(shè)計(jì)文件及預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器 （gb/t14370-2000） 、 預(yù)應(yīng)力筋 用錨具、夾具和連接器應(yīng)用技術(shù)規(guī)程 （jgj852002j2192002）的相關(guān)要求。 全橋預(yù)應(yīng)力管道均采用塑料波紋管，管道灌漿方式為真空輔助灌注法，必須保證 灌漿飽滿密實(shí)。塑料波紋管需滿足行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁用塑料波紋管 （jt/t 529-2004）要求。 第第三節(jié)三節(jié) 主要結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1主梁結(jié)構(gòu)。 橋梁橫斷面由

30、 2 片邊梁和 12 片中梁共計(jì) 14 片 t 梁組成承重結(jié)構(gòu)。梁高 2.0m，中 梁寬 1.7m，邊梁寬 1.8m。t 梁翼緣板邊緣厚 16cm，在與腹板相接根部厚 25cm，腹板 厚度 20cm，底部逐漸變寬為馬蹄形，馬蹄寬為 50cm。為增加橋梁的整體穩(wěn)定性，每 片 t 梁分別設(shè) 5 道橫隔板與相鄰 t 梁橫向連接,翼緣之間采用 60cm 寬濕接縫填實(shí)連接 為整體，以使各片梁共同受力。為增強(qiáng)支點(diǎn)處抗剪能力及滿足安放支座的構(gòu)造要求， 在 t 梁距支承線 4.6m 處 3.6m 范圍內(nèi)腹板漸變加寬至 50cm。t 梁按全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件設(shè)計(jì)， 設(shè)縱向通長預(yù)應(yīng)力鋼束。鋼束布置有豎彎形式，所有彎曲均采

31、用圓弧曲線。 2下部結(jié)構(gòu)。 橋墩采用柱式墩接蓋梁形式，墩身為 1.5m 圓形截面，基礎(chǔ)為直徑 1.8m 圓形鉆孔 灌注樁，樁基礎(chǔ)應(yīng)嵌入完整中風(fēng)化基巖面 5.4m。蓋梁長 31.56m，寬 1.8m，高 1.6m。 橋臺均采用重力式 u 型橋臺接直徑為 1.5m 樁基礎(chǔ)，樁基礎(chǔ)采用人工挖孔樁，樁基礎(chǔ)應(yīng) 嵌入完整中風(fēng)化基巖面 4.5。u 型橋臺臺身采用 c25 片石混凝土砌筑，臺帽采用 c30 鋼筋混凝土，臺后設(shè)置 50cm 厚級配碎石反濾層，并設(shè)置封水層及排水盲溝。 3橋面系構(gòu)成。 橋面鋪裝最下層為 8cm c40 防水鋼筋混凝土鋪裝，其上敷設(shè)水泥基滲透結(jié)晶型防 水層，橋面磨耗層采用 4cm 改

32、性瀝青混凝土 ac-16 中面層+4cm 瀝青瑪蹄脂 sma-13 面層。 在橋面上設(shè)泄水孔通過 pvc 管沿橋臺將橋面（含人行道內(nèi)）的積水有組織地排到 橋下，避免橋面積水及雨水散亂排。注意根據(jù)電照、排水設(shè)計(jì)埋設(shè)管道和照明、排水、 交通標(biāo)志等設(shè)備的預(yù)埋件。 擬從人行道板下通過的管線應(yīng)盡量在蓋人行道板前安裝就位或預(yù)留管道（手工井） ， 避免反復(fù)撬動人行道板，損傷人行道板及人行道鋪裝。 4其它 （1）橋面防水 在結(jié)構(gòu)層與瀝青混凝土間涂刷水泥基滲透結(jié)晶型防水材料作為橋面防水層，其用 量應(yīng)1kg/m2，防水材料應(yīng)具有涂層一次抗?jié)B壓力0.8mpa，二次抗?jié)B壓力 0.6mpa，28d 抗壓強(qiáng)度18mpa，

33、粘結(jié)力1.0mpa，同時(shí)具有耐高溫、耐堿性性能， 以滿足瀝青混凝土攤鋪要求。防水材料各項(xiàng)指標(biāo)必須滿足中華人民共和國建材行業(yè)標(biāo) 準(zhǔn)：道橋用防水涂料(jc/t975-2005)的要求。橋面防水施工工藝必須與相應(yīng)防水材料要 求相匹配。 （2）支座 支座均采用板式橡膠支座，各支座安裝必須水平，安裝技術(shù)詳見支座生產(chǎn)商的安 裝說明。所使用支座需滿足行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)公路橋梁板式橡膠支座 （jt/t663-2006） 。 （3）伸縮縫 在橋主梁與橋臺銜接處各設(shè)一道 80 型伸縮縫，伸縮縫詳細(xì)資料由生產(chǎn)產(chǎn)家提供。 t 梁中間二道接縫采用橋面連續(xù)做法。 （4）涂裝材料 建議混凝土外露面采用丙烯酸類硅酸鹽聚合物 ac100

34、 保護(hù)涂料，顏色采用混凝土 本色淺灰色或根據(jù)景觀要求確定。 （5）人行道欄桿 本設(shè)計(jì)圖紙中欄桿為參考樣式。由于橋面欄桿類型應(yīng)與橋梁景觀要求匹配，因此 宜對欄桿生產(chǎn)廠家做充分調(diào)查，并征求業(yè)主意見后商定欄桿類型。 第第四節(jié)四節(jié) 主梁結(jié)構(gòu)主梁結(jié)構(gòu)驗(yàn)算驗(yàn)算 一、計(jì)算模型與恒載取值一、計(jì)算模型與恒載取值 橋跨結(jié)構(gòu)采用 midas civil trial version 7.4.1 版本進(jìn)行計(jì)算，橫向分布系數(shù)由橋梁 博士 3.0 計(jì)算。 橋梁橫斷面由 2 片邊梁和 12 片中梁共計(jì) 14 片 t 梁組成承重結(jié)構(gòu)。 主梁橫向布置如圖 1 所示。 圖 1 跨中橫斷面布置圖 二期恒載依據(jù)下面數(shù)據(jù)，最后取 31.

35、3 kn/m。 16cm 橋面鋪裝：0.0825+0.0823 = 3.84 kn/m2 人行道系重量：3.75 kn/m2 欄桿重量：3.5 kn/m 管道重量：5kn/m t 梁計(jì)算模型如圖 2 所示。 圖 2 t 梁計(jì)算模型 鋼束線形如圖 3 所示布置，鋼束采用標(biāo)準(zhǔn) gb/t5224-2003 s15.2 毫米高強(qiáng)低松弛 鋼絞線，其抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 fpk = 1860 mpa，張拉控制應(yīng)力 con =0.72fpk = 1339.2 mpa。邊 梁 n1 采用 s15-10，n2，n3 采用 s15-11；中梁 n1、n2、n3 均采用 s15-10 鋼束。 圖 3 t 梁剛束豎向線型 二

36、、主梁二、主梁內(nèi)力計(jì)算及驗(yàn)算內(nèi)力計(jì)算及驗(yàn)算 （一）橫向分布系數(shù)計(jì)算（一）橫向分布系數(shù)計(jì)算 橫向分布系數(shù)按照剛接板梁法（相鄰梁鉸接） ，用橋梁博士 3.0 版本計(jì)算。 橫向分布計(jì)算系統(tǒng)輸出 任務(wù)標(biāo)識：001 計(jì)算方法：剛接板梁法 主梁跨徑：30.000 m 材料剪切模量/彎曲模量=0.430 表表 1 橫向分布系數(shù)計(jì)算參數(shù)表橫向分布系數(shù)計(jì)算參數(shù)表 梁號梁寬彎慣矩扭慣矩左板寬左慣矩右板寬右慣矩連接 11.70.3911.3650.610.61剛接 21.70.3911.3650.610.61鉸接 31.70.3911.3650.610.61鉸接 41.70.3911.3650.610.61鉸接 5

37、1.70.3911.3650.610.61鉸接 61.70.3911.3650.610.61鉸接 71.70.3911.3650.610.61鉸接 81.70.3911.3650.610.61鉸接 91.70.3911.3650.610.61鉸接 101.70.3911.3650.610.61鉸接 111.70.3911.3650.610.61鉸接 121.70.3911.3650.610.61鉸接 131.70.3911.3650.610.61鉸接 141.70.3911.3650.610.61鉸接 橋面描述： 人行道 分隔帶 車行道 中央分隔帶 車行道 分隔帶 人行道 4.0000.000

38、12.000 0.000 0.000 12.000 0.0004.000 左車道數(shù)=12，右車道數(shù)=12，自動計(jì)入車道折減 表表 2 橫向分布系數(shù)計(jì)算結(jié)果表橫向分布系數(shù)計(jì)算結(jié)果表 梁號汽車掛車人群滿人特載車列 10.2270.0990.6862.12100 20.2320.1010.6392.10400 30.2390.1030.5872.09900 40.2430.10.5432.10300 50.2520.0940.512.11500 60.2290.0910.4882.13600 70.2380.0890.4772.16600 80.2670.0890.4762.20700 90.253

39、0.0910.4842.25800 100.2580.0940.5032.3200 110.2930.10.5332.39600 120.3040.1090.5742.48700 130.3140.1230.6272.59500 140.330.1450.8212.8800 （二）選擇控制截面（二）選擇控制截面 計(jì)算過程中選擇控制截面來概略表示所進(jìn)行的計(jì)算內(nèi)容和過程，先選定各控制截 面并用表格表示其對應(yīng)的單元號。 表表 3 控制截面控制截面 控制截面左支點(diǎn)l/4l/23l/4右支座 單元編號18152330 截面在單元中的位置i 端右側(cè)中點(diǎn)j 端中點(diǎn)j 端左側(cè) （三）計(jì)算結(jié)果（三）計(jì)算結(jié)果（1

40、 號梁）號梁） 根據(jù)各片梁受力情況僅給出 1 號梁的分析計(jì)算結(jié)果。 1各截面在承載力基本組合作用下最大內(nèi)力 表表 4 各截面在承載力基本組合作用下的最大內(nèi)力各截面在承載力基本組合作用下的最大內(nèi)力 截面位置剪力值 （kn） 彎矩值 (knm) 左支座-959.80.0 1/4 截面-476.16067.0 1/2 截面78.67741.8 3/4 截面572.76067.0 右支座1068.90.0 圖 4 1 號梁承載能力基本組合彎矩圖(knm) 圖 5 1 號梁承載能力基本組合剪力圖(kn) 圖 6 1 號梁承載能力基本組合梁截面最大組合應(yīng)力圖(kpa) 2各截面在短期組合作用下最大內(nèi)力 表

41、表 5 各截面在短期組合作用下的最大內(nèi)力各截面在短期組合作用下的最大內(nèi)力 截面位置剪力值 （kn） 彎矩值 (knm) 左支座-13.2-1035.5 1/4 截面-166.8-1112.1 1/2 截面-15.85-416.8 3/4 截面133.5-1111.9 右支座-45.6-1035.6 圖 7 1 號梁正常使用短期組合彎矩圖(knm) 圖 8 號梁正常使用短期組合剪力圖(kn) 圖 9 1 號梁正常使用短期組合梁截面最大組合應(yīng)力圖(kpa) 3各截面在長期組合作用下最大內(nèi)力 表表 6 各截面在長期組合作用下的最大內(nèi)力各截面在長期組合作用下的最大內(nèi)力 截面位置剪力值 （kn） 彎矩值

42、 (knm) 左支座15.36-1035.5 1/4 截面-155.4-1112.1 1/2 截面-9.05-416.9 3/4 截面136.4-1111.9 右支座-48.2-1035.6 圖 10 1 號梁正常使用長期組合彎矩圖(knm) 圖 11 1 號梁正常使用長期組合剪力圖(kn) 圖 12 1 號梁正常使用長期組合梁截面最大組合應(yīng)力圖(kpa) （四）主梁截面驗(yàn)算（四）主梁截面驗(yàn)算 1荷載組合 主梁按全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行截面驗(yàn)算，荷載組合如表七所示。 表表 7 計(jì)算荷載組合表計(jì)算荷載組合表 2施工階段法向壓應(yīng)力驗(yàn)算 表表 8 施工階段法向壓應(yīng)力驗(yàn)算表施工階段法向壓應(yīng)力驗(yàn)算表 單元

43、位置最大/最小階段驗(yàn)算 sig_t (kn/m2) sig_b (kn/m2) sig_tl (kn/m2) sig_bl (kn/m2) sig_tr (kn/m2) sig_br (kn/m2) sig_max (kn/m2) sig_alw (kn/m2) 1i1最大cs1ok2966.5 6873.7 2966.5 6873.7 2966.5 6873.7 6873.7 18144 1i1最小cs1ok2966.5 6873.7 2966.5 6873.7 2966.5 6873.7 2966.5 -1484 2i2最大cs1ok3216.5 7461.3 3216.5 7461.3

44、3216.5 7461.3 7461.3 18144 2i2最小cs1ok3216.5 7461.3 3216.5 7461.3 3216.5 7461.3 3216.5 -1484 8i8最大cs1ok5423.1 10431.3 5217.7 10371.1 5629.2 10492.1 10492.1 18144 8i8最小cs1ok5423.1 10431.3 5217.7 10371.1 5629.2 10492.1 5217.7 -1484 15i15最大cs1ok6508.8 8489.7 6508.9 8489.7 6508.8 8489.7 8489.7 18144 15i1

45、5最小cs1ok6508.8 8489.7 6508.9 8489.7 6508.8 8489.7 6508.8 -1484 23i23最大cs1ok5617.7 10308.3 5552.1 10289.1 5683.6 10327.8 10327.8 18144 23i23最小cs1ok5617.7 10308.3 5552.1 10289.1 5683.6 10327.8 5552.1 -1484 29i29最大cs1ok3467.0 8298.4 3467.0 8298.4 3467.0 8298.4 8298.4 18144 29i29最小cs1ok3467.0 8298.4 346

46、7.0 8298.4 3467.0 8298.4 3467.0 -1484 30i30最大cs1ok3216.3 7464.1 3216.3 7464.1 3216.3 7464.1 7464.1 18144 30i30最小cs1ok3216.3 7464.1 3216.3 7464.1 3216.3 7464.1 3216.3 -1484 計(jì)算說明： （1）進(jìn)行施工階段正截面法向應(yīng)力驗(yàn)算時(shí)，由預(yù)加力和荷載產(chǎn)生的法向應(yīng)力可分 別按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （jtg d622004）2第 6.1.5 條和第 7.1.3 條進(jìn)行計(jì)算。此時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失，荷

47、載 采用施工荷載，截面性質(zhì)按本規(guī)范第 6.1.4 條的規(guī)定采用。對計(jì)算結(jié)果的疊加要滿足規(guī) 范第 7.2.8 條的規(guī)定。 （2）最大、最小分別代表施工階段在相應(yīng)截面產(chǎn)生的正截面混凝土法向壓應(yīng)力和 正截面混凝土法向拉應(yīng)力。 （3）設(shè)計(jì)結(jié)果表格中最大/最小分別表示的是混凝土最大壓應(yīng)力/混凝土最大拉應(yīng) 力，同時(shí)相應(yīng)的 sig_alw 指的是施工階段混凝土容許壓應(yīng)力/容許拉應(yīng)力。 （4）設(shè)計(jì)結(jié)果表格中應(yīng)力壓為正，拉為負(fù)。 （5）階段表示的是該最大最小值所屬施工階段名稱。 （6）抗壓容許應(yīng)力取用 0.7ftk，在計(jì)算抗壓容許應(yīng)力時(shí)取用的施工階段混凝土的 抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值按 fck=0.8fck計(jì)。按照規(guī)范要

48、求施工階段混凝土的抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)該 取施工時(shí)實(shí)測的立方體抗壓強(qiáng)度換算抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。 （7）抗拉容許應(yīng)力取用 1.15ftk，施工階段混凝土的抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值按 ftk=0.8ftk 計(jì)。 3使用階段正截面抗裂驗(yàn)算 表表 9 使用階段正截面抗裂驗(yàn)算表使用階段正截面抗裂驗(yàn)算表 單元位置 組合 名稱 短/長類型驗(yàn)算 sig_t (kn/m2) sig_b (kn/m2) sig_tl (kn/m2) sig_bl (kn/m2) sig_tr (kn/m2) sig_br (kn/m2) sig_max (kn/m2) sig_alw (kn/m2) 1i1clcb6短期fx-maxok2522.

49、43 5843.62 2522.43 5843.62 2522.43 5843.62 2522.43 0 2i2clcb6短期fy-maxok2931.66 6066.54 2931.66 6066.54 2931.66 6066.54 2931.66 0 7i7clcb6短期mx-minok5378.67 7595.24 5401.31 7601.88 5355.99 7588.55 5355.99 0 8i8clcb6短期mx-minok5755.96 7142.16 5581.79 7091.13 5930.70 7193.75 5581.79 0 9i9clcb8短期my-maxok6

50、761.40 5783.60 6658.67 5753.52 6864.50 5814.05 5753.52 0 14i14clcb8短期my-maxok8077.26 3514.32 8077.26 3514.32 8077.25 3514.32 3514.32 0 15i15clcb8短期my-maxok8041.84 3483.14 8041.87 3483.15 8041.82 3483.13 3483.13 0 16i16clcb8短期my-maxok8127.93 3165.57 8127.93 3165.57 8127.94 3165.57 3165.57 0 22i22clcb

51、8短期my-maxok7190.10 5161.48 7118.65 5140.53 7261.72 5182.61 5140.53 0 23i23clcb8短期mx-minok6760.96 5782.73 6705.45 5766.47 6816.67 5799.18 5766.47 0 24i24clcb6短期mx-maxok5755.67 7142.13 5761.43 7143.82 5749.88 7140.42 5749.88 0 25i25clcb6短期mx-maxok5378.28 7595.55 5359.40 7590.01 5397.19 7601.12 5359.40

52、 0 29i29clcb6短期fy-maxok3334.39 6501.35 3334.39 6501.35 3334.39 6501.35 3334.39 0 30i30clcb6短期fy-maxok2931.46 6068.85 2931.46 6068.85 2931.46 6068.85 2931.46 0 計(jì)算說明： （1）按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （jtg d622004） 2中公式（6.3.2-1）和（6.3.2-2）計(jì)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力。 (6.3.2-1) 0 s st w m (6.3.2-2) 0 l lt w m 式中 mst按作用（荷載）短期

53、作用效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值； ml按荷載長期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值，在組合的活載玩具中，僅考慮 汽車、人群等直接作用于構(gòu)件的荷載產(chǎn)生的彎矩值。 （2）計(jì)算結(jié)果的判定標(biāo)準(zhǔn)對于全預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件要滿足公路鋼筋混凝土 及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （jtg d622004）2中公式（6.3.1-1）的要求。 （6.3.1-1）00.85 pcst 式中 在作用（荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉 st 應(yīng)力，按式(6.3.2-1)計(jì)算； 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土 pc 預(yù)壓應(yīng)力，按本規(guī)范第 6.1.5 條規(guī)定計(jì)算。 （3）表格中“組合名稱”項(xiàng)表示正截面

54、抗裂驗(yàn)算時(shí)采用的荷載組合。 （4）表格中“類型”項(xiàng)表示所屬荷載組合中(包含移動荷載)顯示的內(nèi)力項(xiàng)最大時(shí)， 會產(chǎn)生所需的最大最小值。 4使用階段斜截面抗裂驗(yàn)算 表表 10 使用階段斜截面抗裂驗(yàn)算表使用階段斜截面抗裂驗(yàn)算表 單 元 位置 組合 名稱 類型驗(yàn)算 sig_p1 (kn/m2 ) sig_p2 (kn/m2 ) sig_p3 (kn/m2 ) sig_p4 (kn/m2 ) sig_p5 (kn/m2 ) sig_p6 (kn/m2) sig_ p7 (kn/ m2) sig_p8 (kn/m2 ) sig_p9 (kn/m 2) sig_ p10 (kn/ m2) sig_m ax (

55、kn/m2 ) sig_a p (kn/m 2) 1i1clcb8fx-minok0.0 0.0 0.0 0.0 -0.7 -0.7 -0.9 -0.9 -0.2 -0.2 -0.9 -1590 2i2clcb8fx-maxok0.0 0.0 0.0 0.0 -4.9 -4.9 -4.7 -4.7 -0.9 -0.9 -4.9 -1590 7i7clcb8fz-minok-0.2 -0.2 -0.1 -0.1 -45.7 -58.6 -63.0 -76.7 -25.6 -33 -76.7 -1590 8i8clcb8fz-minok-131.0 -122.7 -81.1 -82.1 -262.

56、4 -29.8 -271 -14.2 -184.5 -26 -271.4 -1590 9i9clcb8fz-minok-84.0 -80.9 -55.8 -56.3 -158.4 -25.2 -164 -14.3 -115.8 -22 -164.3 -1590 14i14clcb8fz-maxok0.0 0.0 0.0 0.0 -2.6 -2.6 -4.2 -4.2 -2.2 -2.2 -4.2 -1590 15i15clcb8fz-minok0.0 0.0 0.0 0.0 -5.2 -5.2 -8.2 -8.2 -4.2 -4.2 -8.2 -1590 16i16clcb8fz-maxok0

57、.0 0.0 0.0 0.0 -0.7 -0.7 -1.2 -1.2 -0.6 -0.6 -1.2 -1590 22i22clcb8fz-maxok-16.0 -15.6 -11.9 -12.0 -4.4 -96.2 -12.4 -119.0 -2.0 -71 -119.0 -1590 23i23clcb8fz-maxok-2.6 -2.5 -1.7 -1.7 -5.3 -29.0 -9.7 -36.3 -2.9 -19 -36.3 -1590 29i29clcb8fx-maxok0.0 0.0 0.0 0.0 -1.2 -1.2 -1.3 -1.3 -0.1 -0.1 -1.3 -1590

58、30i30clcb8fx-maxok0.0 0.0 0.0 0.0 -4.7 -4.7 -4.6 -4.6 -0.8 -0.8 -4.7 -1590 計(jì)算說明： （1）按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （jtg d622004） 2 中公式（6.3.3-1）（6.3.3-4）計(jì)算混凝土主拉應(yīng)力，并要滿足本規(guī)范 6.3.1（第 2 條） 的規(guī)定。 （2）sig_p1 sig_p10 指的是位置 110 的主拉應(yīng)力值。sig_max 指的是所有輸出 主拉應(yīng)力位置處主拉應(yīng)力最大值。設(shè)計(jì)結(jié)果表格中應(yīng)力壓為正，拉為負(fù)。 5受拉區(qū)鋼筋的法向拉應(yīng)力驗(yàn)算 表表 10 受拉區(qū)鋼筋的法向拉應(yīng)力驗(yàn)算表受

59、拉區(qū)鋼筋的法向拉應(yīng)力驗(yàn)算表 鋼束驗(yàn)算 sig_dl (kn/m2) sig_ll (kn/m2) sig_adl (kn/m2) sig_all (kn/m2) 鋼束二ok1104906.4871172267.72313950001209000 鋼束三ok1048692.261157525.04113950001209000 鋼束一ok1104041.2211192377.86113950001209000 計(jì)算說明： （1）錨固階段和正常使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力計(jì)算，結(jié)果滿足公路鋼筋混凝土 及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （jtg d622004）2第 6.1.3 條和第 7.1.5（第 2 條）

60、 的規(guī)定。其中 p 為按照規(guī)范第 7.1.3 條和第 7.1.4 條計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由使用 階段作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力增量。 （2）設(shè)計(jì)結(jié)果表格中 sig_dl 指的是施工階段扣除短期預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)應(yīng)力鋼 筋錨固端的有效預(yù)應(yīng)力；sig_ll 指的是扣除全部預(yù)應(yīng)力損失并考慮使用階段作用標(biāo)準(zhǔn) 值引起的鋼束應(yīng)力變化后的預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力；由于本橋主梁為全預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，故 不需考慮開裂截面的影響；sig_adl 指的是施工階段預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固端張拉控制應(yīng)力 容許值；sig_all 指的是使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力容許值，按本規(guī)范 7.1.5（第 2 條） 取用。 （3）設(shè)計(jì)結(jié)果表格中應(yīng)力