石武客專許漯特大橋跨規(guī)劃新興路(40+64+40)M-連續(xù)梁監(jiān)控報告

1、石家莊至武漢客運專線鄭州至武漢段許漯特大橋跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁橋石家莊至武漢客運專線鄭州至武漢段許漯特大橋跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報告編制：審核：審批：中南大學土木工程檢測中心二OO年六月目錄1 橋梁概況 12 施工監(jiān)控的主要依據(jù) 33 施工監(jiān)控的目的和原則 33.1 施工監(jiān)控的目的 33.2 施工監(jiān)控的基本原則 54 施工監(jiān)控的難點、關鍵點及其基本方法 54.1 施工監(jiān)控的難點、關鍵點 54.2 施工監(jiān)控的基本方法 65 施工過程模擬與分析 85.1 監(jiān)控計算 95.2 計算模型的建立 105.3 計算分析結果 146 施工監(jiān)控的內容與成果分

2、析 176.1 線形（高程）監(jiān)控、 176.2 箱梁控制截面應力監(jiān)控 267 監(jiān)控結論 29附件 1 項目組成人員一覽表 . 41致 謝 42石武客專一許漯特大橋一跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報告11石家莊至武漢客運專線鄭州至武漢段許漯特大橋跨規(guī)劃新興路（40+64+40）m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報告1、橋梁概況石家莊至武漢客運專線河南段許漯特大橋跨規(guī)劃新興路連續(xù)梁采用鐵道部 經濟規(guī)劃研究院設計的通用圖，即時速350公里客運專線鐵路無砟軌道（40+64+40m）現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)梁，圖號：通橋（2008） 2368A-M,（中心 里程：DK797+668.770）,其總體布

3、置如圖1所示。梁體為單箱單室、變高度、 變截面箱梁。箱梁頂板寬12.0m箱梁底板寬6.7m。頂板厚度除梁端附近外均為 40cm底板厚度由40至80cm按直線線性變化，腹板厚度由 48至80cm、按折 線變化，全梁在端支點，中跨中及中支點處共設5個橫隔板。橋面寬度，防護墻內測凈空寬8.8m，橋上人行道鋼欄桿內側凈空寬11.9m、橋梁寬12.0m、橋梁 建筑總寬12.28m。梁體全長145.5m，中支點處梁高6.05m，跨中10m直線段及 邊跨13.75m直線段梁高為3.05m，梁底下緣按二次拋物線變化，邊支座中心至 梁端0.75m。箱梁截面如圖2所示：4嘰門4COOO邊跨i中跨-1邊跨lJ1M9

4、0號墩91號墩92號墩93號墩圖1總體布置圖（單位：mm）圖2中支點及跨中截面（單位：cm）箱梁梁體按全預應力設計，設縱向、橫向、豎向預應力。縱向和橫向預應 力筋采用標準強度 fpk 1860MPa、彈性模量Ep 1.95 105MPa、公稱直徑 15.20mm高強度低松馳鋼絞線；豎向預應力筋采用標準強度fpk 830MPa、25規(guī)格的精軋螺紋鋼筋。箱梁梁體混凝土采用C50混凝土。連續(xù)箱梁采用掛籃懸臂澆注法施工，主梁沿縱向共分為35個梁段，0#梁段長 9.0m,其余 1#7#梁段分段長為 1 x 3.0m+1X 3.25m+1X 3.5m+3X 4.25m+1 x 4.0m,中、邊跨合攏段均為

5、2.0m，邊跨現(xiàn)澆段長7.75m。除0#梁段采用墩側 預埋托架澆筑完成外，其余梁段采用掛籃懸澆，4#梁段為懸澆最重段，重為1437.75KN。90#、93#墩邊跨現(xiàn)澆段采用搭設鋼管支架澆筑。全橋合攏順序為： 92#、93#墩邊跨合攏90#、91#墩邊跨合攏91#、92#墩中跨合攏。全橋共三 個合攏段。連續(xù)梁橋為超靜定結構，具有結構連續(xù)、結構剛度大的特點。本橋采用變 高度變截面連續(xù)箱梁，在外載和自重作用下，支點截面將出現(xiàn)較大的負彎矩， 其絕對值大于跨中截面彎矩，采用變截面符合梁的內力分布規(guī)律，同時，本橋 采用掛籃懸臂灌注法施工，變截面梁與施工的內力狀態(tài)相吻合。受中建股份石武客專SWZQ五標項目部

6、的委托，中南大學土木工程檢測中 心對石武客專-鄭州段-許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁橋進行 施工監(jiān)控，其施工單位為中建股份SWZ五標項目部一分部（中建八局），設計單位為中鐵工程設計咨詢集團有限公司，監(jiān)理單位為武漢大橋建筑工程監(jiān)理 有限公司。2010年1月進場開展工作，2010年5月中旬全橋合攏，前后歷時近 5個月。2施工監(jiān)控的主要依據(jù)1）新建時速300350公里客運專線鐵路設計暫行規(guī)定（鐵建設200747號）2）鐵路橋涵設計基本規(guī)范（TB 10002.1-2005）3）鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規(guī)范（TB 10002.3-2005）4）鐵路橋涵混凝土和砌體

7、結構設計規(guī)范（TB 10002.4-2005）5）鐵路橋涵施工規(guī)范（TB10203-2002）6）鐵路混凝土與砌體工程施工規(guī)范（TB10210-2001）7）客運專線鐵路橋涵工程施工技術指南（TZ213-2005）8）鐵路橋梁涵工程施工質量驗收標準（TB10415-2003）9）鐵路混凝土與砌體工程施工質量驗收標準（TB10424-2003）10）客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準（鐵建設2005160號）11）鐵路混凝土工程施工質量驗收補充標準（鐵建設2005160號）12）時速350公里客運專線鐵路無碴軌道40+64+40m現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù) 梁（圖號：通橋（2008） 2368A

8、-M）設計圖紙。13）石家莊至武漢客運專線一鄭州段一許漯特大橋一跨規(guī)劃新興路（40 + 64+ 40） m連續(xù)梁施工組織設計及掛籃相關資料3施工監(jiān)控的目的和原則3.1施工監(jiān)控的目的連續(xù)梁橋作為超靜定橋跨結構，其成橋的梁部線形和內力與施工方法有著密 切的關系，也就是說不同的施工方法和工序會導致不同的結構線形和內力。石武客專-許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+ 64+ 40） m連續(xù)梁橋采用懸臂掛籃施工， 一方面，在施工過程中存在結構體系轉換，即T構 雙懸臂梁 連續(xù)箱梁，受力 狀態(tài)復雜。另一方面，由于各種因素（如材料的彈性模量、混凝土收縮徐變系數(shù)、 結構自重、施工荷載、溫度影響等）的影響，以及測量等

9、方面產生的誤差，結構 的理論設計值難以做到與實際測量值完全一致，兩者之間會存在偏差，尤其值得 注意的是，某些偏差（如主梁的標高誤差、軸線誤差等）具有累積的特性。若對 這些偏差不加以及時有效的調整， 隨著施工的進行，梁懸臂長度的增加，主梁標 高會顯著偏離設計值，其幾何位置會顯著偏離設計值，最終可能導致合攏困難、 成橋線形與內力狀態(tài)偏離設計要求，給橋梁施工安全、外形、可靠性、行車條件 及經濟性等方面帶來不同程度的影響。此時，對施工全過程進行實時監(jiān)控就顯得 非常必要。根據(jù)以往我們在同類橋梁施工控制上的經驗， 估計在懸臂澆筑連續(xù)箱梁施工 過程中影響橋梁結構內力和線形的因素主要有以下幾方面：橋梁施工的臨

10、時荷載，包括掛籃、機具、人員重力等；掛籃幾何變形和彈性變形的影響；日照影響；混凝土澆注方量的控制；混凝土容重；混凝土彈性模量；混凝土收縮及徐變的影響；混凝土澆筑階段溫度的影響；箱梁溫度場分布的影響；箱梁合攏段溫度的影響；混凝土參與受力齡期的影響；預應力損失產生的影響；其他若干因素。當上述因素與估計不符，而又不能及時識別引起控制目標偏離的真正原因時，必然導致施工中采用錯誤的糾偏措施， 引起誤差累積。所以施工監(jiān)測和控制 是大跨度橋梁施工過程中不可缺少的工序。許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+ 64+ 40） m連續(xù)梁橋（圖號：通橋（2008）2368A-M）施工監(jiān)控的目的是，通過對已完成的工程狀態(tài)和

11、施工過程的監(jiān)測，收集控制參數(shù)，分析施工中產生的誤差，通過理論計算和實測結果的比較分析、 誤 差調整，預測后續(xù)施工過程的結構形狀，提出后續(xù)施工過程應采取的技術措施， 調整必要的施工工藝和技術方案，使成橋后結構的內力和線形處于有效的控制之 中，并最大限度地符合設計的理想狀態(tài)， 確保結構的施工質量，保證施工過程與 運行狀態(tài)的安全性。許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+ 64+ 40） m連續(xù)梁橋（圖號：通橋（2008） 2368A-川）施工監(jiān)控的目標是：把大跨度橋梁施工控制的理論和方法應用于本橋 的實際施工過程，對大橋施工期間的線形、應力等內容進行有效的控制和合理的 調整。根據(jù)施工全過程中實際發(fā)生的各項

12、影響橋梁應力、變形的參數(shù)，結合施工過程中測得的各階段應力與變形數(shù)據(jù)，及時分析各施工階段中實測值與設計預測 值的差異并找出原因，提出修正對策，以協(xié)助施工單位安全、優(yōu)質、高效地進行 施工，并確保在全橋建成以后橋梁的內力狀態(tài)、線形與設計盡量相符。3.2施工監(jiān)控的基本原則根據(jù)預應力混凝土連續(xù)箱梁橋主要承受彎、剪的特點，本橋施工控制的主要 原則是變形和應力的綜合考慮，其中以變形控制為主，嚴格控制各個控制截面的 撓度和軸線橫橋向偏移，同時監(jiān)控應力（變）發(fā)展情況。上述策略的制定主要考 慮到雖然撓度和內力都能反映結構的當前狀態(tài)，但應力反映的是箱梁截面上某一 點的受力情況，而撓度是某一截面上所有點受力情況的綜合

13、反映，是結構的整體表現(xiàn)，撓度控制屬于宏觀控制，應力控制相對來說屬于微觀控制。此外，撓度測 量除了受外界溫度的影響（該影響是可以進行修正的）夕卜，受外界的其他因素干 擾小，能夠達到控制精度；而應力測量則受外界因素影響較大。為此，在施工控制過程中根據(jù)現(xiàn)場實際施工狀況建立準確模擬施工過程的結 構分析計算模型，加強結構參數(shù)識別；考慮外界環(huán)境因素（溫度、濕度等）、施工附加荷載、收縮徐變等對實測應力、變形的影響；選擇溫度誤差小、性能穩(wěn)定、 抗干擾能力強，適合于長期觀測的應力和變形測量系統(tǒng)。4、施工監(jiān)控的難點、關鍵點及其基本方法4.1施工監(jiān)控的難點、關鍵點懸臂掛籃澆筑法作為大跨度預應力混凝土連續(xù)梁橋廣泛采用

14、的施工方法，在施工過程中，由于受混凝土澆筑、掛籃移動、施工荷載、預應力張拉、混凝土收 縮及徐變、溫度、濕度等諸多因素的影響，往往會出現(xiàn)懸澆梁段的合攏誤差較大 和成橋線形與設計目標不相吻合等施工中必須認真解決的關鍵技術問題。其主要 的施工監(jiān)控難點和關鍵點包括：a. 結構跨度大本橋作為一座客運專線橋梁，主跨 64m,屬于大跨度連續(xù)梁結構，施工中各 種參數(shù)（如材料的彈性模量、混凝土收縮徐變系數(shù)、結構自重、施工荷載）的偏 差，以及測量等方面產生的誤差，尤其是某些具有累積的特性的偏差 （如主梁的 標高誤差、軸線誤差等），都對施工監(jiān)控的準確分析、預測有很大的影響。b. 溫度荷載的影響溫度變化對橋梁結構的受

15、力與變形影響很大，這種影響隨溫度的改變而改 變，結構的溫度次內力或溫度次應力易導致結構裂縫。本橋為鐵路橋梁，橋寬較窄，箱梁僅帶短小懸臂翼板，兩側腹板分別在上、下午受日照，必須考慮橫向溫 度梯度。因此必須加強對溫度場的監(jiān)測控制。c. 掛籃荷載的影響本橋采用的是掛籃懸臂澆筑施工，掛籃的剛度和變形（彈性、非彈性）對主 梁的線形會有較大的影響。懸臂澆筑施工過程中，必須保證掛籃的安全和穩(wěn)定， 明確掛籃對主梁結構的作用，消除預測中因對施工工藝模擬不客觀引起的誤差， 以確保主梁的線形和內力在控制之中，保障橋梁施工的順利安全進行。d. 預應力的影響預加應力是預應力混凝土結構內力和變形控制考慮的重要結構參數(shù)，但

16、預應力值的大小受很多因素的影響，包括張拉設備、管道摩阻、預應力鋼筋截面尺寸、 彈性模量等，施工控制中要對其取值誤差做出合理估計。e. 混凝土的收縮徐變對混凝土橋梁結構而言，材料收縮、徐變對結構內力、變形有較大的影響， 這主要是由于施工中混凝土普遍存在加載齡期短、各階段齡期相差較大等引起 的，施工監(jiān)控中要予以認真研究，以期采用合理的符合實際的徐變參數(shù)和計算模 型。4.2施工監(jiān)控的基本方法針對上述難點和關鍵點，在本橋的施工監(jiān)控中，我們采用自適應控制方法， 這種方法是在閉環(huán)反饋控制的基礎上， 再加上一個系統(tǒng)參數(shù)識別過程，即為施工 量測一參數(shù)識別一分析一修正一預測一施工的循環(huán)過程，圖4.2.1為自適應

17、施 工控制基本原理。在施工過程中，結構實際狀態(tài)的測量值隨時與模型計算結果相 比較，依據(jù)兩者的誤差進行參數(shù)調整(識別)，使模型的輸出結果與實際測量的 結果相一致。利用修正的計算模型參數(shù)，重新計算各施工階段的理想狀態(tài)，按反 饋控制方法對結構進行控制。在每一工況返回結構的量測數(shù)據(jù)之后， 要對這些數(shù) 據(jù)進行綜合分析和判斷，以了解已存在的誤差，并同時進行誤差原因分析。在這 一基礎上，將產生誤差的原因盡量予以消除，給出下一個工況的施工控制指令， 現(xiàn)場施工形成良性循環(huán)。在具體應用中，根據(jù)許漯特大特-跨規(guī)劃新興路(40+ 64+ 40) m連續(xù)梁橋 的結構特點，施工前即確定了合理的施工步驟，現(xiàn)場嚴格按預定的施

18、工步驟進行 施工，及時發(fā)現(xiàn)和糾正已經存在的誤差，進行施工控制。圖421自適應施工控制基本原理根據(jù)以上特點，本橋的施工控制采取在結構穩(wěn)定性滿足要求的前提下，對結構變形(高程)、應力進行雙控，其中以變形控制為主，同時關注箱梁應力的發(fā) 展狀態(tài)及趨勢。具體方法如下：(1) 結構施工前期分析在對施工圖充分理解的基礎上，與施工單位廣泛接觸，盡可能詳細地了解施 工過程，調查施工荷載的大小與位置。根據(jù)設計及施工單位選定的施工方法進行 每一工況的有限元理論分析，預先精確模擬計算施工全過程，獲得結構各施工階 段的期望狀態(tài)，給出各施工過程中截面的內力、 應力和變形的期望值，對選定的 施工控制主要參數(shù)及主要成果應形成

19、施工控制預備文件，在此基礎上進行施工誤 差靈敏度分析，確定各施工步驟的允許誤差及誤差出現(xiàn)后的內力及位移調整方 案，作為施工依據(jù)。（2）應力及變形跟蹤測量根據(jù)前期分析結果和主橋實際的施工情況，對結構在施工期間處于受力不利 狀態(tài)的關鍵截面進行應力測量，對每一個節(jié)段的變形控制點進行變形測量。（3）現(xiàn)場測試與現(xiàn)場計算分析調整根據(jù)施工過程中關鍵截面應力和撓度控制點的現(xiàn)場跟蹤測量，隨時對測量結果與模型計算結果進行對比分析， 對出現(xiàn)的超過規(guī)范規(guī)定的誤差，通過對結構的 線形、材料彈性模量、溫度場等的現(xiàn)場測量結果，分析誤差出現(xiàn)的原因，確定調 整誤差的措施，調整后續(xù)的施工要求。圖 422為施工控制流程圖。橋梁施工

20、設計計算圖422施工控制流程圖5、施工過程模擬與分析大跨徑預應力混凝土連續(xù)梁橋的施工采用分階段逐步完成的施工方法，結構的最終形成，必須經歷一個較長而又復雜的施工過程以及結構體系轉換過程，對施工過程中每個階段的變形計算和受力分析， 是橋梁結構施工控制中最基本的內 容。橋梁結構施工控制的目的就是確保施工過程中結構的安全， 保證橋梁成橋線 形及受力狀態(tài)基本符合設計要求。 為了達到施工控制的目的，必須對橋梁施工過程中每個階段的受力狀態(tài)和變形情況進行預測和監(jiān)控。因此，必須通過合理的計算方法和理論分析來確定橋梁結構施工過程中每個階段在受力和變形方面的理 想狀態(tài)，以便控制施工過程中每個階段的結構行為，使其最

21、終的成橋線形和受力狀態(tài)滿足設計要求。從這個意義上講，施工控制中的結構計算方法不僅能對整個 施工過程進行描述，反映整個施工過程中結構的受力行為， 而且還能確定結構各 個階段的理想狀態(tài)，為施工提供中間目標狀態(tài)。5.1監(jiān)控計算5.1.1計算軟件分析采用橋梁專用有限元程序橋梁博士 V3.0對橋梁平面建模及用 MIDAS/CIVIL對橋梁空間建模進行計算。橋梁博士系統(tǒng)是一個集可視化數(shù)據(jù)處理、數(shù)據(jù)庫管理、結構分析、打印與幫助為一體的綜合性橋梁結構設計與施工計算系統(tǒng)。該系統(tǒng)自1995年被應用于橋梁結構施工架設分析以來設計計算了鋼筋混凝土及預應力混凝土連續(xù)梁、剛構、 拱橋、桁架梁、斜拉橋等多種橋梁，系統(tǒng)編制完

22、全按照橋梁設計與施工過程進行， 密切結合橋梁設計規(guī)范。MIDAS/civil是韓國開發(fā)的針對橋梁結構的通用計算分析軟件，在韓國、日 本和美國有較廣泛的應用?？梢赃M行空間線性、非線性靜動力分析?？梢允褂玫?單元形式有梁、桁架、索、間隙、板、非線性邊界、塊體等。廣泛的適用于斜拉 橋、拱橋、懸索橋、預應力混凝土連續(xù)梁等各種復雜結構橋型。作為一個成功的土木專業(yè)商業(yè)軟件，MIDAS/civil擁有強大的高精度計算內 核和相當完美的前后處理界面?？梢赃M行大量通用的土木結構分析如： 非線性邊 界分析、施工階段分析、移動荷載分析、水化熱分析、材料非線性分析、靜力彈 塑性分析、動力彈塑性分析等。另外，軟件還具備

23、有橋梁結構專用分析所需要的 功能如：混凝土徐變收縮分析、預應力損失計算、移動荷載分析等功能。5.1.2分析方法為了保證施工安全，使成橋狀態(tài)滿足設計要求，首先，我們根據(jù)目標成橋狀 態(tài)和選定的橋梁施工方案，運用橋梁專用程序“橋梁博士 V3.0 ”，將主橋簡化為 平面結構進行結構受力計算，并運用MIDAS/civil對橋梁空間建模進行二次計算 復核，計算出該橋在各種荷載作用下橋梁各構件的內力、 變形，與設計院進行相 互校核，確定各施工階段理論施工目標狀態(tài)。 然后，在實際施工過程中結合實際 監(jiān)測數(shù)據(jù)和其它施工測試參數(shù)進行參數(shù)識別與調整，調整計算模型進行進一步計 算分析，經多次迭代予以修正后，獲得每個安

24、裝階段的控制高程和內力， 此即為 各階段監(jiān)控計算所確定的目標。計算考慮各施工階段和最終運營階段的最不利荷載組合，計入了預應力二次 矩、體系轉換、收縮徐變產生的內力重分布等影響。5.2計算模型的建立 521橋博模型參照時速350公里客運專線鐵路無碴軌道（40+ 64+ 40） m現(xiàn)澆預應力混凝 土連續(xù)梁（圖號：通橋（2008） 2368A-川）設計圖紙將該橋各個階段離散為梁 單元，單元劃分需考慮施工節(jié)段、變截面、支座等因數(shù)，本橋總共節(jié)點數(shù)為61,單元數(shù)為56。兩個主墩墩頂合攏前視為臨時固定支座，合攏后92#墩頂視為固定鉸支座，91#墩頂視為活動鉸支座，邊跨端部視為活動鉸支座。圖5.2.1為許漯特

25、 大橋-跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁結構有限元計算模型圖。圖5.2.1許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁結構有限元模型許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁橋分析考慮了混凝土自重、 掛籃自重、預應力、二期恒載以及混凝土的收縮徐變效應。預應力計入預應力損失，混凝土收縮徐變考慮環(huán)境溫度、理論厚度。雖然溫度荷載影響結構的線形， 但是通過固定線形觀測時間，基本上可以消除溫度對線形的影響。各種材料的計算參數(shù)取值如下：混凝土： C50混凝土容重：26.0kN/m3混凝土彈性模量：Ec =3.55 X 104 MPa混凝土泊松比：0.2預應力鋼絞線采用str

26、and1860鋼絞線彈性模量：E p =1.95 X 105MPa二期恒載：曲線無聲屏障138.4kN/m施工荷載（掛籃、機具、人群等）：800kN混凝土收縮速度系數(shù)：0.00625混凝土收縮終極值：0.00015混凝土徐變增長速率：0.00556混凝土徐變終極值：2.0預應力損失參數(shù)：波紋管摩阻系數(shù)=0.23,孔道偏差系數(shù) K=0.0025，鋼絞線松弛系數(shù)按照TB10002.3-2005鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設 計規(guī)6.3.3條取值，錨具變形與鋼束回縮值為 6mm （一端）。鋼絞線錨下控制應力：采用時速 350公里客運專線鐵路無碴軌道（40+ 64 + 40）現(xiàn)澆預應力混凝土連

27、續(xù)梁（圖號：通橋（2008） 2368A-M）設計圖紙一縱 向預應力鋼束布置圖-設計圖紙給定的張拉控制應力。5.2.2 MIDAS 模型參照時速350公里客運專線鐵路無碴軌道（40+ 64+ 40）現(xiàn)澆預應力混凝土 連續(xù)梁（圖號：通橋（2008） 2368A- m ）設計圖紙，鑒于該橋主跨長 64m,橋面 寬12m,為單箱單室的箱梁截面，故該橋采用梁單元來模擬。單元劃分考慮到施 工節(jié)段、變截面、支座等因數(shù)，本橋總共節(jié)點數(shù)為 84,單元數(shù)為57。兩個主墩 墩頂合攏前視為臨時固定支座，合攏后 92#墩頂視為固定鉸支座，91#墩頂視為 活動鉸支座，邊跨端部視為活動鉸支座。本模型的邊界條件采用一般支承

28、+彈性連接模擬；梁段濕重和掛籃自重均采 用集中力+集中力偶模擬。圖5.2.2.1為許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁邊跨合攏前結 構有限元計算模型圖。圖5.2.2.2為許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁成橋后結構有 限元計算模型圖。各種材料的計算參數(shù)取值如下：混凝土： C50混凝土容重：26.0kN/m3混凝土彈性模量：Ec =3.55 X 104 MPa混凝土泊松比：0.2預應力鋼絞線采用strand1860鋼絞線彈性模量：E p =1.95 X 105MPa二期恒載：曲線無聲屏障138.4kN/m施工荷載（掛籃、機具、人群等）：800kN混凝土收縮速

29、度系數(shù)：0.00625混凝土收縮終極值：0.00015混凝土徐變增長速率：0.00556混凝土徐變終極值：2.0預應力損失參數(shù)：波紋管摩阻系數(shù)=0.23,孔道偏差系數(shù) K=0.0025，鋼絞線松弛系數(shù)按照TB10002.3-2005鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設 計規(guī)6.3.3條取值，錨具變形與鋼束回縮值為 6mm （一端）。鋼絞線錨下控制應力：采用時速 350公里客運專線鐵路無碴軌道（40+ 64 + 40）現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)梁（圖號：通橋（2008） 2368A-M）設計圖紙一縱 向預應力鋼束布置圖-設計圖紙給定的張拉控制應力。石武客專一許漯特大橋一跨規(guī)劃新興路（40+64+40

30、） m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報告15S.9圖5.2.2.1跨規(guī)劃新興路（40+64+40）m連續(xù)梁邊跨合攏前結構有限元計算模型圖5.222跨規(guī)劃新興路（40+64+40）m連續(xù)梁成橋后結構有限元計算模型5.3計算分析結果根據(jù)選用的參數(shù)，對該橋各個施工階段進行靜力分析，計算得到各施工階段理想的線型和內力值，各個施工階段的理論預拱度值以及預拱度設置圖分別見表 5.3.1、圖 5.3.2。表5.3.1各個施工節(jié)段理論預拱度表（單位：mm）施工節(jié)段號91號墩92號墩石家莊側節(jié)段 邊跨側 （小里程）武漢側節(jié)段 中跨側（大里程）石家莊側節(jié)段 中跨側 （小里程）武漢側節(jié)段 邊跨側 （大里程）0#-244-21#-

31、566-52#-777-73#-1099-104#-141111-145#-161313-166#-161616-167#-142121-14注：正值為向上設置預拱度，負值為向下設置預拱度石武客專 許漯特大橋 跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁理論預拱度圖 （單位：mm）自重、預應力、收縮徐變、二期恒載位移圖T=4孕ZK活載位移圖備注：1 .圖中預拱度未包括掛籃彈性變形值，由施工單位根據(jù)掛籃預壓試驗得到。2 .預拱度正號表示向上設置，負號表示向下設置。圖532預拱度設置圖石武客專一許漯特大橋一跨規(guī)劃新興路(40+64+40) m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報告=-(1/2 zk活載撓度+自重、預應

32、力、二期恒載、收縮徐變撓度)石武客專許漯特大橋跨規(guī)劃新興路40+64+40m連續(xù)梁各施工階段撓度、預拱度值(單位：mm)節(jié)點號1234567891011121317181920212223240#張拉前-0.01-0.01張拉后0.050.051 #張拉前-0.040.040.04-0.04張拉后0.140.090.080.142#張拉前-0.150.060.060.060.06-0.15張拉后0.330.260.110.110.260.333#張拉前-0.430.060.130.070.070.130.06-0.43張拉后1 0.910.720.400.140.140.400.730.924

33、#張拉前-1.230.110.290.210.090.090.210.290.12-1.23張拉后1.331.440.940.480.160.150.480.941.451.335#張拉前-2.44-0.410.450.430.260.100.090.260.430.46-0.41-2.44張拉后1.842.111.761.080.520.160.160.521.081.772.111.846#張拉前：-4.37-1.510.00:0.620.490.280.090.090.270.480.61-0.04-1.57-4.46張拉后2.172.692.471.901.120.530.160.16

34、0.531.121.892.442.642.107#張拉前-6.95P-3.51-1.180.11P 0.640.490.270.090.080.260.470.59-0.01-1.36-3.79-7.22張拉后0.651.782.212.101.681.010.480.140.130.460.981.621.992.031.510.39邊跨合攏后-1.590.001.266.8512.2618.4121.9522.8321.0017.2513.068.955.21-4.73-7.57-10.41-13.26-16.97-20.79-24.96-29.39中跨合攏后-1.190.000.944

35、.998.6013.8015.7515.6113.6110.507.404.682.50-1.69-2.26-2.47-2.42-2.71-3.60-5.85-9.63二期荷載完成-1.20 :0.000.944.978.4913.64M5.6115.7114.0511.238.225.443.06-2.51-3.78-4.90-5.95-7.64-9.83-13.02-17.19收縮徐變完成-1.590.001.256.5511.0416.4718.6018.5016.3012.779.185.943.26-2.56-3.69-4.50-5.05-5.97-7.33-9.86-13.75zk

36、活載撓度(mm)-0.320.00-0.32-1.86-3.53-4.32-5.45-5.87-5.54-4.64-3.62-2.56-1.54-2.18-3.75-5.54-7.52-9.84-11.84-13.23-13.771/2 zk活載+自重、二期恒載、 預應力及收縮 徐變撓度(mm-201691416161410752-4-6-7-9-11-13-16-21預拱度(mm)20-1-6-9-14-16-16-14-10-7-5-2467911131621備注：撓度值為正表示向上的位移 ，撓度值為負表示向下的位移預拱度為正值表示向上設置，預拱度為負值表示向下設置。預拱度表5.3.2施工

37、階段撓度、預拱度理論值17石武客專一許漯特大橋一跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報告6施工監(jiān)控的內容與成果分析6.1線形（高程）監(jiān)控線形（高程）控制是施工控制項目中的重點，線形（高程）控制的目標是準確提供每一個箱梁節(jié)段的立模標高，并對施工過程中出現(xiàn)的超過規(guī)范允許值的 誤差進行調整，一切計算分析和對實測數(shù)據(jù)的處理都是圍繞這個目標進行的。由于懸臂施工中箱梁撓度受混凝土容重、彈性模量、收縮徐變、日照溫差、預應力、結構體系轉換、施工荷載和橋墩變位等因素的影響，導致箱梁計算撓度與實測撓 度有差異。實際立模標高應根據(jù)實測結果，分析撓度產生差異的主要因素進行調 整后給出。箱梁立模標高的確

38、定按如下公式計算：H imi H i fg| f y H 修式中：H|mi :第i節(jié)點的立模標高；fi :第i節(jié)點的設計標高；fgl :掛籃幾何變形和彈性變形值；fyi :第i節(jié)點的預拱度值；H修：考慮施工誤差、溫度等影響的修正值。線形（高程）監(jiān)測的基準點布設在各墩的 0#節(jié)段上，在每個0#節(jié)段上可布 設2個基準點。為了能反映出在各施工階段完成后各梁段的標高，得到各施工階段后的主梁線形，并且可以根據(jù)澆筑前后梁段標高的變化計算出主梁的豎向撓 度，每個施工節(jié)段上布置2個高程觀測點，測點布置應避開掛籃的位置，測點布置在離塊件前端10cm處，橫向布置在腹板頂部外側 70cm處，見圖6.1.1。梁段 撓

39、度測點布置在頂面上，與施工單位共用一套測點，以互相校核。越標咼測點19圖6.1.1箱梁高程監(jiān)控測點布置示意圖測點采用?16的短鋼筋制作，底部焊于鋼筋籠上，頂部磨圓露出砼面1.52.5cm，測頭磨平并用紅油漆標記，這樣不僅可以測量箱梁的撓度，同時可以觀 察箱梁是否發(fā)生扭轉變形。為便于分析實測結果，將箱梁懸臂施工分為 3個階段：（1）掛籃前移；（2） 澆筑階段混凝土； （ 3）張拉預應力。測量時 3個階段均要有實測數(shù)值。前兩個 階段僅測現(xiàn)澆段，后一個階段現(xiàn)澆和已澆節(jié)段均測，主要是看實測線形與理論線 形是否吻合。撓度觀測盡量安排在清晨 5: 008: 00時間段內觀測并完成，多座 大跨度連續(xù)懸臂箱梁

40、撓度-溫度觀測試驗結果表明，在該時間段內，懸臂箱梁正 好處于夜晚溫度降低上撓變形停止和白天溫度上升下?lián)献冃伍_始之前，是懸臂箱梁溫度-撓度變形的相對穩(wěn)定時段。在線形（高程）控制中強調梁縱向曲線的順滑， 即使在某個階段實際標高與 理論計算不一樣時，不必強行在下一梁段施工中立即全部調整過來， 可以在以后 幾個梁段施工中逐步調整。重要的是保證梁縱向線形的均勻連續(xù)， 無局部的突起 和下?lián)?。參照客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準（鐵建設2005160號）結合目前測試儀器的誤差范圍，擬定本橋施工監(jiān)控控制精度如下：項目規(guī)疋值或允許偏差（mr）i懸臂澆筑狀態(tài)混凝土強度符合設計要求立模標咼 3懸臂梁段高程1

41、5，-5合攏前兩懸臂端相對高差L合攏段/100，且w 15梁段軸線偏位15成橋狀態(tài)梁段頂面高程差 10軸線偏位10頂面咼程L 100m 20相鄰節(jié)段咼差10截面尺寸高度15，-5頂寬 10頂板厚10，0底腹板厚10，0石武客專一許漯特大橋一跨規(guī)劃新興路(40+64+40) m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報告為使該橋獲得良好的線性，必須密切關注懸臂施工過程中橋梁線性變化， 邊 跨合攏前幾個節(jié)段的線性變化尤為重要。表6.1.191號墩5#塊張拉前后 測點位移測量時間：2010-04.-17日 8 : 20天氣：晴測量工況：91#墩5#塊張拉前高程測量(已澆段)石家莊側(邊跨)武漢側(中跨)左側中側右側左側中側

42、右側5#塊后視點(m)1.165440.980891.171301.072590.905410.94281前視點(m)0.994420.841071.000371.125721.003541.00088 :高程差(m)0.171020.139820.17093-0.05313-0.09813-0.058074#塊后視點(m)1.165440.980891.171301.072590.905410.94281前視點(m)1.006370.862411.019391.113610.996600.99549高程差(m)0.159070.118480.15191-0.04102-0.09119-0.0

43、52683#塊后視點(m)1.165440.980891.171301.072590.905410.94281前視點(m)1.001090.890501.018191.057090.937630.92866高程差(m)0.164350.090390.153110.01550-0.032220.01415測量時間：2010-04-.22日8: 10天氣：晴測量工況：91#墩5#塊張拉后高程測量(已澆段)石家莊側(邊跨)武漢側(中跨)左側中側右側左側中側右側5#塊后視點(m)1.160291.151931.167041.168091.148841.17910前視點(m)0.985631.00919

44、0.992761.217691.242901.23339高程差(m)0.174660.142740.17428-0.04960-0.09406-0.054294#塊后視點(m)1.163291.151931.167041.218091.148841.14910前視點(m)1.001901.031081.013121.257391.238281.20019高程差(m)0.161390.120850.15392-0.03930-0.08944-0.051093#塊后視點(m)1.160291.151931.157041.218091.148841.17910前視點(m)0.994961.06039

45、1.002911.201471.180011.16388高程差(m)0.165330.091540.154130.01662-0.031170.01522測量結果分析比較張拉前后測 點實測位移(mm5#塊3.642.913.343.534.073.784#塊2.322.362.011.121.751.593#塊0.981.151.021.121.051.07張拉前后測 點實測平均 位移(mr)i5#塊3.293.794#塊2.231.483#塊1.051.08張拉前后測 點理論位移(mm5#塊4.284.284#塊2.522.523#塊1.311.31平均偏差(mm5#塊-0.99-0.494

46、#塊-0.29-1.043#塊-0.26-0.23注：平均偏差為負值表示實際位移比理論位移小，正值表示實際位移比理論位移大#石武客專一許漯特大橋一跨規(guī)劃新興路(40+64+40) m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報告表6.1.291號墩6#塊張拉前后 測點位移測量時間：2010-04-25日 7: 35天氣： 晴測量工況：91#墩6#塊張拉前高程測量(已澆段)石家莊側(邊跨)武漢側(中跨)左側中側右側左側中側右側6#塊后視點(m)1.228001.205101.245381.241291.178131.21430前視點(m)1.14874P 1.174601.169691.24214 :1.184941.2

47、2377 :高程差(m)0.079260.030500.07569-0.00085-0.00681-0.009475#塊后視點(m)1.22800P 1.205101.245381.24129 :1.178131.21430 :前視點(m)1.159411.180511.184031.241231.217281.22350高程差(m)0.06859:0.024590.061350.00006 -0.03915-0.00920:4#塊后視點(m)1.228001.205101.245381.241291.178131.21430前視點(m)1.189811.176521.186061.24391

48、1.205511.21204高程差(m)0.038190.028580.05932-0.00262-0.027380.00226測量時間：2010-04-28日8： 20天氣：晴測量工況：91#墩6#塊張拉后高程測量(已澆段)石家莊側(邊跨)武漢側(中跨)左側中側右側左側中側右側6#塊后視點(m)1.287541.228801.285681.291271.271621.22433前視點(m)1.203791.193751.205421.286621.274151.22970高程差(m)0.083750.035050.080260.00465-0.00253-0.005375#塊后視點(m)1.

49、287541.228801.285681.291271.271621.22433前視點(m)1.215541.200491.221311.288771.306781.23053高程差(m)0.072000.028310.064370.00250-0.03516-0.006204#塊后視點(m)1.287541.228801.285681.291271.271621.22433前視點(m)1.247841.198501.224421.292121.297631.22019高程差(m)0.039700.030300.06126-0.00085-0.026010.00414測量結果分析比較張拉前后測點 實測位移(mn)6#塊4.54.554.575.54.284.15#塊3.413.723.022.443.993.04#塊1.511.721.941.771.371.88張拉前后測點 實測平均位移(mm6#塊4.544.635#塊3.383.144#塊1.721.67張拉前后測點 理論位移(mm6#塊6.546.545#塊4.