塔吊基礎(chǔ)施工方案---QTZ63QTZ40（完整版）

1、可發(fā)科技（宿遷）有限公司廠區(qū)一期工程H區(qū)塔吊基礎(chǔ)施工方案編希H : 審核：審批:宿遷華夏建設（集團）工程有限公司二零一五年四月、編 制依 據(jù) 3、工 程概 況 31、 基本概況 32、 地質(zhì)、 水文資料 3三 、 塔 吊 選 型 及 技 術(shù) 性 能 指 標 .41、 塔吊選型 42、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技術(shù)參數(shù)4四 、 土 方 開 挖 及 塔 基 施 工 71、 土方開挖 72、 塔吊 基礎(chǔ)施工7五 、 塔 吊 的 變 形 觀 察 76 、 接 地 裝 置 7 、 QTZ63 塔 吊基礎(chǔ) 配 筋驗 算（ 平面 布置 見總平 圖） . 77.1、6*6 M矩形板式基礎(chǔ)計算書（1m厚承臺

2、）77.2、6*6 M矩形板式基礎(chǔ)計算書（1.5 M厚）177.3、6*6 M矩形板式基礎(chǔ)計算書（1.35 M厚）26358 、 QTZ40 塔 吊 基 礎(chǔ) 配 筋 驗 算 廠房塔吊基礎(chǔ)施工方案、編制依據(jù)1、建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程 JGJ33-20122、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)程JGJ46-20053、 QTZ63 塔式起重機使用說明書、 QTZ40 塔式起重機使用說明書4、工程現(xiàn)有圖紙5、地質(zhì)勘探報告。二、工程概況1、基本概況可發(fā)科技 （宿遷 ）有限公司廠區(qū)一期新建工程 （H 區(qū)）位于玄武湖西路以南、民便河以北、莫干山路以東、五指山路以西，場地占地面積131278.89 m2，總建筑面

3、積261031.73卅平方米。本工程共由12棟單體廠房，11棟附屬用房組成。本工程建設單位是可發(fā)科技 （宿遷）有限公司 ,監(jiān)理單位是宿遷市建設工程監(jiān)理咨詢中心有限公司，總承包單位是宿遷 華夏建設（集團）工程有限公司，工程開工日期為 2015年3月21日.為了加快施工進度 ,提 高垂直運輸效率，本工程擬選用 18臺QTZ63塔吊（三種型號），二臺QTZ40塔吊（一種 型號）。2、地質(zhì)、水文資料地耐力允許值：根據(jù)勘探報告各層土的平均厚度見地勘報告,地基承載力見下表地基承載力特征值餉k一覽表表3庁:弓上層窘稱丹法1方法2方注3庁禺4力怙征 值fak (kPs)Ck 標準標準 伯fhk町郵探P, 平肉

4、曲 (MPfl)fhk(kPa)“ IfTV化)fak(kPa)擊數(shù)fiik(kPa)粉土10.722.0-IGe0.816w28.S144.7-100粉土應粉 質(zhì)粘土11.221 B-1.60966eO.851 w=29 41394-淤泥病粉 質(zhì)粘土11.712 385.60.76767w=41 278 .S-70粘土14.S21762.89232.9mm =0.372L3.5-220】粉土10.723 0-10.20281 5e=0 303 w=28 4147.523.7198 5250粉質(zhì)粘土31.115 21S3 02.29192 4r=0.835IL=0 55185 0-1801粉質(zhì)

5、粘上38.915 6224 84 38333 5e=0.762Il=O 35*-220-細砂0 834.B1964407 1-74.7306 0350m粘土49 115 321234 68353.7t0.742 IL=0 29241.0-240中砂-二-22.12451.7-6306 0400三、塔吊選型及技術(shù)性能指標1、塔吊選型由于本工程廠房南北向較長(160m長)，東西向為48m,但樓層高度不高結(jié)合現(xiàn)場實際 情況以及本工程工期要求為平行施工，本工程設置18臺QTZ63塔式起重機?？紤]到塔吊的利用率，本工程選用臂長為55m長，高度根據(jù)樓層高度不同分別設置高度在28m-35m。2、QTZ63塔

6、吊、QTZ40塔吊技術(shù)參數(shù)2.1、QTZ63塔機為水平起重臂、小車變幅，該機的特色有：2.1.1. 性能參數(shù)及技術(shù)指標國內(nèi)領(lǐng)先，最大工作幅度55m，最大起重量為6t。2.2.2. 該機有地下澆注基礎(chǔ)固定式、底架固定獨立式、外墻附著等工作方式，適用各種不同的施工對象，獨立式的起升高度為28m，附著式的起升高度為120m。該機主要特點如下：2.1.3、塔機的自身加節(jié)采用液壓頂升，使塔身能隨著建筑物高度的升高而升高，塔機 的起重性能在各種高度下保持不變。2.1.4、岡I性雙拉桿懸掛大幅度起重臂，起重臂剛度好，自重輕，斷面小，風阻小，夕卜形美觀，長度有幾種變化，滿足不同施工要求;2.1.5、安全裝置具

7、有起高限制器、變幅小車行程限位器、力矩限制器、起重量限制器 裝置等安全保護裝置，可保證工作安全可靠。2.2、QTZ63塔吊主要技術(shù)參數(shù)機構(gòu)工作 級 別起升機構(gòu)M5回轉(zhuǎn)機構(gòu)X14牽引機構(gòu)M3起升咼度(血)倍率固定行走附著a =239.24121S.5a =439,24121S.5最大起重暈(t)6幅度(m)最大幅度(m)55嚴小幅度(m)起升機構(gòu)速度倍率 =2a =4起重最(t)331.5663速度(in mill)8.540804.22040電機型號功 率轉(zhuǎn)速YZTD225L1-4 S 3224 24 5 4KW 1410 710 1501 min回轉(zhuǎn)機構(gòu)轉(zhuǎn)速電機型號功率轉(zhuǎn)速0*0.6 1 n

8、iiiiYZR132M2-62X3.7KW9081 min牽引機構(gòu)速度電機型號功率轉(zhuǎn)速44 22 m millTOEJ132S-4 83.3/2.2KW50 1500 n min行走機構(gòu)速度電機型號功率轉(zhuǎn)速10.4 ni niiiiY132S-62X5.5KW960r niin頂升機構(gòu)速度電機型號功率轉(zhuǎn)速0.5in minY132S-45.5KW1440r min匸作壓力25MPa平衡重臂氏重量(t)55m145850m13.5545m12.0740m10.84總功率45,7KW (不含頂升電機|2.3、QTZ40塔吊主要技術(shù)參數(shù)部件單位參數(shù)公稱起重力矩KN.mKN.M400最大起重量T4最大

9、幅度下的額定起重量T0.902工作幅度M3 42起升高度獨立式M28附著式M120起升速度倍率24起升速度M/min70357.53517.53.75最大起重量T122244轉(zhuǎn)速R/mi n0.375/0.75變速M/min38/19起升速度M/min0.6重量平衡重T6.4整機重量T18.8最大回轉(zhuǎn)半徑M42.94后臂回轉(zhuǎn)半徑M10.733最大工作風速M/s20爬升風速WM/s13工作環(huán)境溫度C-2040四、土方開挖及塔基施工1、土方開挖本工程基礎(chǔ)開挖過程中，進行塔吊位置確定，考慮到基坑的開挖深度以及放坡要求 因此各棟樓塔吊基礎(chǔ)中心距承臺外邊線距離確保在5m范圍以外，位置詳見總平面布置圖。2

10、、塔吊基礎(chǔ)施工2.1、樓塔吊基礎(chǔ)根據(jù)塔吊基礎(chǔ)圖施工，塔基上表面要求平整，其最大誤差 5mm。2.2、塔吊基礎(chǔ)周邊預留集水坑，并做好排水溝，便于基礎(chǔ)排水工作。五、塔吊的變形觀察塔吊在安裝完及安裝后每星期進行一次垂直度觀測，并做好垂直度觀測記錄；在每次 大風或連續(xù)大雨后應對塔吊的垂直度、基礎(chǔ)標高等作全面觀測，發(fā)現(xiàn)問題及時與項目技 術(shù)部及安全部聯(lián)系解決。六、接地裝置塔機避雷針的接地和保護接地采用-40*3鍍鋅扁鐵，利用 48鋼管打入地下（埋深至 少3米），扁鐵與鋼管及塔身的連接采用焊接，要求塔吊的接地電阻不得大于4。七、QTZ63塔吊基礎(chǔ)配筋驗算（平面布置見總平圖）7.1、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書

11、（1m厚承臺）計算依據(jù)：1、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-20092、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-20103、建筑 地基基礎(chǔ)設計 規(guī)范GB50007-2011、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H 0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值F k1 (kN)401.4起重荷載標準值Fqk (kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)461.4水平荷載標準值Fvk (kN)18.927傾覆力矩標準值M k(kN m)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載

12、標準值Fk(kN)401.4水平荷載標準值Fvk (kN)45.246傾覆力矩標準值Mk(kN -m)615.9292、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1 (kN)1.35F k1 = 1.35 X 401.4 = 541.89起重荷載設計值F Q(kN)1.35F Qk = 1.35 X60 = 81豎向荷載設計值F(kN)541.89+81= 622.89水平荷載設計值Fv(kN)1.35F vk = 1.35 X 18.927 = 2 5.551傾覆力矩設計值M(kN- m)1.35M k = 1.35 X 674.077= 910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN

13、)11.35F k = 1.35 X 401.4 = 541.89水平荷載設計值Fv(kN)11.35F vk = 1.35 X 45.246 = 61.082傾覆力矩設計值M (kN m)1.35M k = 1.35 X615.929= 831.504三、基礎(chǔ)驗算基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬b(m)6基礎(chǔ)高度h(m)1基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C353基礎(chǔ)混凝土自重Yc(kN/ m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h (m)2.83基礎(chǔ)上部覆土的重度Y (kN/m )19基礎(chǔ)混凝土保護層厚度5(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值100fa(kP a)軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂

14、面的距離z(m)5地基壓力擴散角B ( )20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值 fazk(kP a)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kP a)329.5地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1 (mm)20基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b(mm)5000基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(h Y+h y )=6 X 6X (1 X 25+2.8 X 19)=2815.2kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設計值：G=1.35G k=1.35 X2815.2=3800.52kN荷載效應標準組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：Mk=674.077kN mFvk =

15、F vk /1.2=18.927/1.2=15.772kN荷載效應基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M=910.004kN mFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=10偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)。Fk+Gk6)=91.017kN/m4、基礎(chǔ)底面壓力驗算(1) 、修正后地基承載力特征值fa=100.00kPa(2) 、軸心作用時地基承載力驗算Pk=91.017kPa wfa=100kPa滿足要求！(3) 、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=117.497kPa 1.2f a=1.2 X100=120kPa滿足要求！5、基礎(chǔ)抗剪驗算基礎(chǔ)有效高度

16、：h0=h- 5 =1000-(40+25/2)=948mmX1.000X軸方向凈反力：Pxmi n= Y (R/A-(M k+F vk h)/W x)=1.35 X(461.400/36.000-(674.077+15.773X1.00)/36.000)=-8.567kN/m2Pxmax= Y (FJA+(M k+F vkh)/W x)=1.35 x(461.400/36.000+(674.077+15.773 0)/36.000)=43.172kN/m假設Pxmi n=0,偏心安全，得2P1x=(b+B)/2)P xmax/b=(6.000+1.600)/2)X43.172/6.000=2

17、7.342kN/m丫軸方向凈反力：Pymi n=Y(Fk/A-(M k+F vkh)/W y)=1.35 X(461.400/36.000-(674.077+15.7732)/36.000)=-8.567kN/m2X1.000Pymax=Y(Fk/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 X(461.400/36.000+(674.077+15.77320)/36.000)=43.172kN/m2假 設 Pymi n=0, 偏 心 安 全 ， 得X 1.00P1y=(l+B)/2)P ymax/l=(6.000+1.600)/2)X43.172/6.000=27.342kN/m基底平均壓

18、力設計值：px=(P xmax+P1x)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kN/mpy=(P ymax+P1y)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kPa基礎(chǔ)所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=35.257X(6-1.6)X6/2=465.393kNVy=|py|(l-B)b/2=35.257X(6-1.6)X6/2=465.393kNX軸方向抗剪：h0/l=948/6000=0.15840.25 伍fclh 0=0.25 X 1 X 16.7 X 6000X 948=23747.4kNV=465.393kN 滿足要求！丫軸 方向 抗剪：h0/b=9

19、48/6000=0.158 40.25 pcfcbh0=0.25 X 1 X 16.7 X 6000X 948=23747.4kNV=465.393kN滿足要求！6、軟弱下臥層驗算基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值：pc=d Ym=1.5 X19=28.5kPa下臥層頂面處附加壓力值：pz=lb(P k-p c)/(b+2ztan0 )(l+2ztan 0 )=(6 X6X(91.017-28.5)/(6+2XXtan20 X；6+2 X5Xtan20 )=24.22kPa軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z 丫 =5X 19=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值faz=f azk +

20、 n b 丫 (b3)+ nd y (d+z-0.5)=130.00+0.30 X 19.00 X(6.00-3)+1.60X19.00 X(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=24.22+95=119.22kPa f az=329.5kPa滿足要求！7、地基變形驗算傾 斜率：tan 0 =|S-S2|/b=|20- 20|/5000=0 A1 =8532mm滿足要求！(2) 、 底 面 短 向 配 筋 面 積aS2=|M i |/( 1fclh02)=511.932 X106/(1 X6.7 X6000X9482)=0.0060.50.

21、 5Z=1-(1- 2aS2)0.5=1-(1-2 XD.006)=0.006YS2=1- Z/2=1-0.006/2=0.997X948X 300)=1805mmAS2=|M i |/( YS2h0fy2)=511.932 X106/(0.997基礎(chǔ)底需要配筋： A2=max(1805 ， p lh0)=max(1805 ，0.0015X6000X948)=8532mm基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：A S2=15209mm2A2=8532mm滿足要求！(3) 、 頂面長向配筋面積基 礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H 配筋：As3=15209mm 2 0.5AS1 =0.5 X5209=7605mm、頂面短向配筋面積基礎(chǔ)頂

22、短向?qū)嶋H配筋：As4=15209mm 2 0.5As2=0.5 X5209=7605mm滿足要求！(5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積 基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向10500。五、配筋示意圖HRB33Izi冃BEtSOOHBB33E SfABOO*-；-4-*用.-V-訃二二mmtrnp1HEB336 2EKOOfflB335 264004基礎(chǔ)配筋圖7.2、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書(1.5m厚)計算依據(jù)：1、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-20092、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-20103、建筑 地基基礎(chǔ)設計 規(guī)范GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的

23、最大起吊高度H 0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值F k1 (kN)401.4起重荷載標準值Fqk (kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)461.4水平荷載標準值Fvk (kN)18.927傾覆力矩標準值M k(kN m)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)401.4水平荷載標準值Fvk (kN)45.246傾覆力矩標準值Mk(kN -m)615.9292、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1 (kN)1.35F k1 = 1.35 X 401.4

24、 = 541.89起重荷載設計值FQ(kN)1.35F Qk = 1.35 X60 = 81豎向荷載設計值F(kN)541.89+81= 622.89水平荷載設計值Fv(kN)1.35F vk = 1.35 X 18.927 = 2 5.551傾覆力矩設計值M(kN- m)1.35M k = 1.35 X 674.077= 910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)11.35F k = 1.35 X 401.4 = 541.89水平荷載設計值Fv(kN)11.35F vk=1.35 X 45.246=61.082傾覆力矩設計值M (kN m)1.35M k = 1.35 X615.929

25、=831.504三、基礎(chǔ)驗算基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬b(m)6基礎(chǔ)高度h(m)1.5基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C353基礎(chǔ)混凝土自重Yc(kN/ m )25基礎(chǔ)上部覆土厚度h (m)2.8基礎(chǔ)上部覆土的重度Y (kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護層厚度5(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kP a)100軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角B ( )20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值 fazk(kP a)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kP a)329.5地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1 (mm)20基礎(chǔ)傾斜方向另一端

26、沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b(mm)5000基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(h Y+h y )=6 X 6X (1.5 X 25+2.8 X 19)=3265.2kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設計值：G=1.35G k=1.35 X3265.2=4408.02kN荷載效應標準組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：Mk=674.077kN mFvk =F vk /1.2=18.927/1.2=15.772kN荷載效應基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M=910.004kN- mFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=10偏心荷載合力

27、作用點在核心區(qū)內(nèi)2、基礎(chǔ)底面壓力計算Pkmi n=77.036kPaPkma x=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y=(461.4+3265.2)/36+476.644/36+476.644/36=129.997kPa3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應力6)=103.517kN/mPk=(F k+G k)/(lb)=(461.4+3265.2)/(64、基礎(chǔ)底面壓力驗算(1) 、修正后地基承載力特征值 fa=100.00kPa、軸心作用時地基承載力驗算Pk=98.217kPa v fa=100kPa、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=118.932kPa1.2f a=1.2 X1

28、00=120kPa5、基礎(chǔ)抗剪驗算2基礎(chǔ)有效高度：h0=h- S =1500-(40+20/2)=1450mmX軸方向凈反力：X1.500Pxmi n= Y (F；/A-(M k+F vk h)/W x)=1.35 X(461.400/36.000-(674.077+15.7732)/36.000)=-8.863kN/mX1.50Pxmax= Y (FJA+(M k+F vkh)/W x)=1.35 X(461.400/36.000+(674.077+15.773 0)/36.000)=43.468kN/m2假 設 Pxmi n=0, 偏 心 安 全 ， 得P1x=(b+B)/2)P xmax

29、/b=(6.000+1.600)/2)X43.468/6.000=27.529kN/m丫軸方向 凈反力：X1.500X 1.50Pymi n =丫(F；/A-(M k+F vk h)/W y)=1.35 X(461.400/36.000-(674.077+15.7732)/36.000)=-8.863kN/m2Pymax= 丫 (F/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 X(461.400/36.000+(674.077+15.77320)/36.000)=43.468kN/m2假 設 Pymi n=0, 偏 心 安 全 ， 得P1y=(l+B)/2)P ymax/l=(6.000+

30、1.600)/2)X43.468/6.000=27.529kN/m基底平均壓力設計值：px=(P xmax+P1x)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kN/mpy=(P ymax+P1y)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kPa基礎(chǔ)所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=35.499X(6-1.6) X6/2=468.581kNVy=|py|(l-B)b/2=35.499X(6-1.6) X6/2=468.581kNX軸方向抗剪：h/l=1450/6000=0.242V=468.581kN滿足要求！丫軸 方向 抗剪：h0/b=1450/6000=0.2

31、42 V=468.581kN滿足要求!6、軟弱下臥層驗算基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值：pc=d Ym=1.5 xi9=28.5kPa下臥層頂面處附加壓力值：pz=lb(P k-p c)/(b+2ztan0 )(l+2ztan 0 )=(6 X6X(103.517-28.5)/(6+2SXtan20 (6+2 X5Xtan20 )=29.063kPa軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z 丫 =5X 19=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值faz=f azk + n b 丫 (b3)+ nd y (d+z-0.5)=130.00+0.30 X 19.00 X(6.00-3)+1.6

32、0X19.00 X(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=29.063+95=124.063kPa f az=329.5kPa滿足要求！7、地基變形驗算傾 斜率：tan 0 =|S-S2|/b=|20- 20|/5000=0 0.002)=0.002 YS2=1- Z/2=1-0.002/2=0.999 AS2=|M i |/( YS2h0fy2)=515.439 X106/(0.999pxl/8=(6-1.6) 2 X35.499 X6/8=515.439kN m基礎(chǔ)Y向彎矩：22M n =(l-B)pyb/8=(6-1.6)X35.49

33、9 X6/8=515.439kN m2、基礎(chǔ) 配筋 計算(1)、 底面長向配筋面積oS1=|M n |/( 1fcbh02)=515.439 X10基礎(chǔ)底需要配筋： A2=max(1186 ， p lh0)=max(1186 ，0.0015X6000X1450)=13050mm/(1 X6.7 X6000X 1450 2)=0.0020.50. 5Z=1-(1- 2aS1)0.5=1-(1-2 0.002)=0.002YS1=1- Z/2=1-0.002/2=0.999X1450X 300)=1186mmAS1=|M n |/( YS1h0fy1)=515.439 X106/(0.999基礎(chǔ)底

34、需要配筋：A1=max(1186 , p bh)=max(1186 ,0.0015X6000X1450)=13050mm基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：A s1=13450mm2 A1=13050mmX1450X 300)=1186mm基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：A S2=13450mm22 A2=13050mm(3) 、 頂面長向配筋面積基 礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H 配筋：As3=10781mm 2 0.5AS1 =0.5 X0781=5390mm滿足要求！(4) 、 頂 面 短 向 配 筋 面 積基 礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H 配筋：As4=10781mm 2 0.5As2=0.5 X0781=5390mm滿足要求！ 、基礎(chǔ)豎向連接筋

35、配筋面積 基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向10500 o五、配筋示意圖HR眈5泗180HEB3鮎伽1帥基礎(chǔ)配筋圖7.3、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書(1.35m厚)計算依據(jù)：1、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-20092、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-20103、建筑 地基基礎(chǔ)設計 規(guī)范GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H 0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值F k1 (kN)401.4起重荷載標準值Fqk (kN)60豎向

36、荷載標準值Fk(kN)461.4水平荷載標準值Fvk (kN)18.927傾覆力矩標準值M k(kN m)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)401.4水平荷載標準值Fvk (kN)45.246傾覆力矩標準值Mk(kN -m)615.9292、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1 (kN)1.35F k1 = 1.35 X 401.4 = 541.89起重荷載設計值FQ(kN)1.35F Qk = 1.35 X60 = 81豎向荷載設計值F(kN)541.89+81= 622.89水平荷載設計值Fv(kN)1.35F vk = 1.35 X 18.927 = 2 5

37、.551傾覆力矩設計值M(kN- m)1.35M k = 1.35 X 674.077= 910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)11.35F k = 1.35 X 401.4 = 541.89水平荷載設計值Fv(kN)11.35F vk=1.35 X 45.246=61.082傾覆力矩設計值M (kN m)1.35M k = 1.35 X615.929=831.504三、基礎(chǔ)驗算基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬b(m)6基礎(chǔ)高度h(m)1.35基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C353基礎(chǔ)混凝土自重Yc(kN/ m )25基礎(chǔ)上部覆土厚度h (m)2.8基礎(chǔ)上部覆土的重度Y (kN/

38、m3)19基礎(chǔ)混凝土保護層厚度5(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kP a)100軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角B ()20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值 fazk(kP a)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kP a)329.5地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1 (mm)20基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b(mm)5000基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(h Y+h y )=6 X 6X (1.35 X 25+2.8 X 19)=3130.2kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設計值：G=1.3

39、5G k=1.35 X3130.2=4225.77kN荷載效應標準組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：Mk=674.077kN mFvk =F vk /1.2=18.927/1.2=15.772kN荷載效應基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M=910.004kN mFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=10偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)2、基礎(chǔ)底面壓力計算Pkmi n=73.286kPaPkma x=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y=(461.4+3130.2)/36+476.644/36+476.644/36=126.247

40、kPa3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應力2Pk=(F k+G k)/(lb)=(461.4+3130.2)/(66)=99.767kN/m4、基礎(chǔ)底面壓力驗算(1) 、修正后地基承載力特征值fa=100.00kPa(2) 、軸心作用時地基承載力驗算Pk=99.767kPa fa=100kPa滿足要求！(3) 、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=117.247kPa v 1.2f a=1.2 X100=120kPaV基礎(chǔ)有效 高度：h0=h- S =1350-(40+18/2)=1301mmX軸方向凈反力：X1.350Pxmi n= Y (F；/A-(M k+F vk h)/W x)=1.35 X(46

41、1.400/36.000-(674.077+15.7732)/36.000)=-8.774kN/mX1.35Pxmax= Y (FJA+(M k+F vkh)/W x)=1.35 X(461.400/36.000+(674.077+15.7730)/36.000)=43.379kN/m假 設 Pxmi n=0, 偏 心 安 全 ， 得P1x=(b+B)/2)P xmax/b=(6.000+1.600)/2)X43.379/6.000=27.473kN/m丫軸方向 凈反力：X1.350X 1.35Pymi n =丫(F；/A-(M k+F vk h)/W y)=1.35 X(461.400/36.000-(674.077+15.7732)/36.000)=-8.774kN/m2Pymax= 丫 (F/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 X(461.400/36.000+(674.077+15.7732