【精品】鎮(zhèn)海聯(lián)合發(fā)電 9E燃機油改氣工程 可行性研究報告

1、1.1 項目背景浙江浙能鎮(zhèn)海聯(lián)合發(fā)電有限公司（以下簡稱“鎮(zhèn)海聯(lián)合發(fā)電公司”或“電廠”）位于浙江省寧波市鎮(zhèn)海區(qū)，其建設(shè)規(guī)模為1300mw燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組。從1999年建成投產(chǎn)以來，一直以重油為燃料，發(fā)電成本高，污染比較嚴重（尤其是so2和nox）。隨著近幾年燃油價格的不斷攀升，發(fā)電的燃料成本更是上升到了令人難以忍受的地步。為了降低發(fā)電成本提高經(jīng)濟效益并解決電廠對環(huán)境的影響問題，鎮(zhèn)海聯(lián)合發(fā)電公司經(jīng)過多方面論證決定實施鎮(zhèn)海9e燃機油改氣工程。1.3 可行性研究的范圍和深度本可行性研究的研究范圍和深度參照中華人民共和國電力行業(yè)標準dl/t 5375-2008火力發(fā)電廠可行性研究報告內(nèi)容深度規(guī)定進

2、行。著重對與機組改燒天然氣有關(guān)的主設(shè)備本體改造、天然氣供應(yīng)系統(tǒng)、天然氣調(diào)壓系統(tǒng)、控制系統(tǒng)、消防系統(tǒng)和環(huán)境保護等進行研究，提出投資估算并進行財務(wù)分析。本可行性研究無業(yè)主另行委托專門研究的其它項目。1.4 項目概況1.4.1 電廠現(xiàn)狀電廠廠區(qū)總占地為4.87公頃，建設(shè)規(guī)模為1300mw燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組。機組配置為2臺100mw級燃氣輪發(fā)電機組、2臺余熱鍋爐和1臺100mw級蒸汽輪機的s209e“二拖一”方式。正常工況機組燃用重油，啟動用輕油。淡水接自鎮(zhèn)海發(fā)電廠，海水采取甬江岸邊取排方式。二臺燃機以及一臺汽輪發(fā)電機各以發(fā)電機變壓器組接線接入電廠220 kv母線，送出4回。機組原設(shè)計年利用350

3、0小時，調(diào)峰運行。但由于油價高企，近年來實際年運行時間遠遠低于設(shè)計年利用小時。2008年全年實際運行時間僅為1822.14小時，發(fā)電利用小時為1049.72小時。2009年全年實際運行時間僅為1246.68小時，發(fā)電利用小時為748.49小時。1.4.4 主要設(shè)計原則（1） 本工程為利用天然氣對電廠的s209e機組進行油改氣的研究，將機組燃料改為僅燒天然氣，不考慮備用燃料。（2） 按業(yè)主意見，為控制投資，余熱鍋爐受熱面部分和汽輪發(fā)電機整體目前暫不考慮改造。（3） 本工程為老廠改造，因此應(yīng)充分考慮利用現(xiàn)有電廠的設(shè)施，以利節(jié)省投資，降低工程造價。（4） 廠外天然氣管道由浙江省天然氣開發(fā)有限公司負責

4、建設(shè)。（5） 天然氣的熱值暫按3.3656104 kj/nm3，到廠天然氣含稅氣價按2.60元/nm3。（6） 機組調(diào)峰運行，年利用小時按3500小時計。（7） 廠址區(qū)域地震動峰值加速度為0.10g，對應(yīng)的抗震設(shè)防烈度為7度。（8） 機組名義容量為1300mw級，經(jīng)濟評價計算中毛出力按343mw、凈出力按334.4mw為基準進行測算。1.4.5 主要技術(shù)經(jīng)濟指標工程靜態(tài)投資(萬元) 13101發(fā)電氣耗(nm3/kw.h) 0.229平均電價（含稅）(元/mw.h)667.21so2排放濃度近0nox排放濃度ppmvd15%o225粉塵排放濃度近01.5 主要結(jié)論及問題和建議1.5.1 項目建設(shè)

5、的必要性(1) 增加電力供給，增強電網(wǎng)調(diào)峰能力由于電力負荷具有一定的年變化及日變化特性，而電網(wǎng)中的電廠受發(fā)電機組技術(shù)條件限制不能隨供電負荷作無限、即時的變化，因此，為保證電力系統(tǒng)安全、穩(wěn)定運行，電網(wǎng)中需要存在一定的調(diào)峰電源以保持電網(wǎng)運行的調(diào)峰平衡。本工程涉及的鎮(zhèn)海聯(lián)合發(fā)電公司1300mw燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組即為浙江電網(wǎng)調(diào)峰機組。改革開放以來，浙江省經(jīng)濟迅猛發(fā)展，供電負荷業(yè)隨之快速增長，但隨著產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)的調(diào)整，第三產(chǎn)業(yè)用電和居民生活用電增加迅速，浙江電網(wǎng)統(tǒng)調(diào)負荷峰谷差逐年增大。20062009年間浙江電網(wǎng)統(tǒng)調(diào)最高負荷和峰谷差的情況見表1-1。表1-1 20062009年浙江電網(wǎng)統(tǒng)調(diào)最高負荷和峰谷

6、差情況年份2006200720082009統(tǒng)調(diào)最高負荷/萬千瓦2575.63064.13403.63712.5統(tǒng)調(diào)負荷峰谷差/萬千瓦915.61022.81157.01275.5截止至2009年底，浙江電網(wǎng)統(tǒng)調(diào)最高負荷達到3712.5萬千瓦，同比增長約為9.08%，最大用電峰谷差為1275.5萬千瓦，同比增長約為10.24%；統(tǒng)調(diào)裝機容量為3600.78萬千瓦，其中火電裝機為3408.03萬千瓦，水電裝機為161.75萬千瓦，核電裝機為31.0萬千瓦。其中2009年統(tǒng)調(diào)最高負荷3712.5萬kw，最大峰谷差1275.5萬kw，而當年浙江電網(wǎng)統(tǒng)調(diào)水電裝機容量僅161.75萬kw，正常情況下，利用

7、火電調(diào)峰后，可基本滿足浙江省的調(diào)峰需求，豐水季節(jié)水電調(diào)峰能力降低，主要依靠火電調(diào)峰，調(diào)峰缺口117萬kw左右。因此，在調(diào)峰能力尚不充分的浙江電網(wǎng)，保留這些調(diào)峰功能強的燃機機組，對緩解我省電網(wǎng)的峰谷差將起到十分積極的作用。(2) 保護環(huán)境的需要采用天然氣作為燃料的聯(lián)合循環(huán)電廠采用先進的低氮燃燒技術(shù)，nox排放低；由于天然氣中不含可檢出硫，可實現(xiàn)so2的近零排放；所以，排放的煙氣污染物中煙塵、二氧化硫和氮氧化物等均低于原燃用重油機組的排放水平，可以大大減少對周圍環(huán)境的污染物排放；本工程不新增污廢水和噪聲源。因此，從環(huán)保角度來說，本工程進行油改氣具有一定的環(huán)境效益，可符合“總量控制”的要求。改造后對

8、周圍環(huán)境質(zhì)量現(xiàn)狀有明顯的改善作用。(3) 提高能源利用率，實施節(jié)能減排和可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略本改造工程實施后，預期燃機出力能提高約4.5%以上，燃機熱耗降低約0.3%。取消了重油和輕油燃料，機組正常運行和啟停均采用天然氣，節(jié)省了燃油的消耗。燃料天然氣采用直接供氣方式，不設(shè)置增壓機，同時取消了燃油處理裝置及前置泵組，節(jié)省了廠用電。所以，本項目完全符合國家節(jié)能減排和可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略要求。1.5.2 項目建設(shè)的可行性根據(jù)我省的天然氣供需預測及氣量平衡，至2015年氣量基本平衡，至2020年缺口又將擴大，但浙江浙能鎮(zhèn)海聯(lián)合發(fā)電有限公司已獲得浙江省天然氣開發(fā)有限公司關(guān)于天然氣購銷及管道運輸意向書。所以本工程的燃

9、料及運輸基本落實，但在下階段仍需盡快簽署天然氣購銷合同。本工程屬改造項目，原廠址內(nèi)有足夠的場地實施改造項目，并且交通運輸條件非常便利，無重大設(shè)備需運至廠內(nèi)。工程所在地的水文氣象條件及地址條件均適合改造項目的實施。本改造工程實施后基本不增加淡水耗量。主設(shè)備制造商已經(jīng)提供了燃氣輪機的改造方案，余熱鍋爐及汽輪機暫不改造，與燃機改燒天然氣后進行聯(lián)合循環(huán)運行，不存在重大的技術(shù)障礙。本項目由原燃用重油改為燃用天然氣，改造后的大氣污染物明顯降低，可以改善當?shù)丨h(huán)境質(zhì)量現(xiàn)狀。本改造工程實施后，燃機機組出力能提高約4.5%以上，燃機熱耗降低約0.3%，符合國家節(jié)能減排和可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略要求。若按目前9f燃機電廠的電

10、價進行評價，本改造項目經(jīng)濟效益良好。所以，本項目的建設(shè)是可行的。3 廠址條件3.1 廠址概況鎮(zhèn)海發(fā)電廠位于浙江省寧波市鎮(zhèn)海區(qū)虹橋村，廠區(qū)地處甬江北岸，距甬江出?？诩s7公里，距寧波市中心約18公里，距鎮(zhèn)海城關(guān)鎮(zhèn)2公里，寧波至鎮(zhèn)海的公路就在廠區(qū)北側(cè)通過，電廠進廠道路與寧鎮(zhèn)公路相接。鎮(zhèn)海發(fā)電廠現(xiàn)有裝機容量為1800mw。一期工程為2125mw燃油機組，二、三期工程各為2200mw燃煤機組，第四期工程即本工程為1300mw燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組。其中，一期2125mw燃油已改建為2350mw燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組，并已于2007投產(chǎn)。本工程是對鎮(zhèn)海9e燃機電廠1300mw燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組（四期工

11、程）進行油改氣的方案論證。鎮(zhèn)海9e燃機電廠（四期工程）位于整個鎮(zhèn)海發(fā)電廠廠區(qū)的西部，其建設(shè)規(guī)模為1300mw燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組，聯(lián)合循環(huán)于1999年6月投產(chǎn)。廠區(qū)總占地為4.87公頃，廠址附近甬江1%頻率高潮位3.72米（85國家高程系，下同），1%頻率最高內(nèi)河水位2.62米，場地設(shè)計標高為3.12米。機組配置為2臺100mw級燃氣輪發(fā)電機組、2臺余熱鍋爐配1臺100mw級蒸汽輪機。燃機機組露天布置在廠區(qū)的中部，汽機房布置在燃機的西北側(cè)、前大河的南岸。輔助生產(chǎn)設(shè)施主要布置在主廠房區(qū)的西側(cè)及南側(cè)，依次由北向南布置工業(yè)水再循環(huán)泵房和閉式除鹽水泵房、凈化油罐、輕油日用油罐、重油日用油罐等建構(gòu)筑物

12、。二臺燃機以及一臺汽輪發(fā)電機各以發(fā)電機變壓器組接線向東接入電廠220 kv升壓站，送出4回。循環(huán)水采取甬江岸邊取排方式，取水泵房位于一期循環(huán)水泵房的西側(cè)。3.2 交通運輸3.2.1 公路運輸鎮(zhèn)海發(fā)電廠的廠區(qū)北側(cè)是寧波至鎮(zhèn)海的公路，四期燃機工程在鎮(zhèn)海發(fā)電廠的西北側(cè)與寧鎮(zhèn)公路引接，公路交通非常方便。3.2.2 鐵路運輸鎮(zhèn)海發(fā)電廠的廠區(qū)北側(cè)約2公里處是從杭甬鐵路接出至鎮(zhèn)海港及鎮(zhèn)海煉化的鐵路專用線。3.2.3 水路運輸鎮(zhèn)海發(fā)電廠地處甬江北岸，距出?？诩s7公里，甬江能侯潮通航3000噸級輪船。寧波鎮(zhèn)海港距離電廠約6公里，寧波北侖電廠重件碼頭距離電廠約20公里，五里牌大件碼頭位于電廠西南側(cè)約1公里處。綜上

13、所述，本工程的交通運輸條件非常便利。因本工程為改造項目，無重大設(shè)備需運至廠內(nèi)，因此本工程不考慮大件設(shè)備的運輸。3.3 水文及工程氣象3.3.1 水文條件3.3.1.1 電廠潮位特征電廠瀕臨甬江，潮汐屬非正規(guī)半日潮，最高潮位通常秋季，由天文大潮遭遇臺風增水和上游洪水所造成，最低潮位一般發(fā)生在冬季，受西北大風影響，導致水域減水形成。根據(jù)電廠附近的鎮(zhèn)海潮位站歷年實測資料統(tǒng)計分析，電廠特征潮位如下：實測最高潮位：3.35m 1997.08.18 (1985國家高程，下同)實測最低潮位：-2.07m 1952.01.26累年平均高潮位：1.12m累年平均低潮位：-0.69m累年平均潮位：0.30m 最大

14、潮差： 3.96m 2000.08.31累年平均潮差：1.82m平均漲潮歷時：6:21平均落潮歷時：6:04百年一遇高潮位：3.72m五十年一遇高潮位：3.46m保證率97%低潮位：-2.04m保證率99%低潮位：-2.10m3.3.1.2 潮流工程海域潮流運動基本呈往復流形態(tài)，最大垂線平均漲潮流速在0.70m/s1.16m/s之間，流向多偏向西南，測點最大漲潮流速1.30m/s；最大垂線平均落潮流速在 0.94m/s1.32m/s之間，流向多偏東北，測點最大漲潮流速1.66m/s。潮流速隨潮汛大小的變化，表現(xiàn)為大潮大于中、小潮，落潮流速大于漲潮流速。3.3.1.3 泥沙工程附近甬江水域含沙量

15、較大，大潮期間垂線平均含沙量漲潮在1.82kg/m33.02kg/m3之間，落潮在1.12kg/m32.12kg/m3之間；中潮期間垂線平均含沙量漲潮在1.45kg/m32.67kg/m3之間，落潮在1.10kg/m31.57kg/m3之間；小潮期間垂線平均含沙量漲潮在0.053kg/m31.17kg/m3之間，落潮在0.166kg/m30.906kg/m3之間，總體上漲潮時段的含沙量要大于落潮時的含沙量。含沙量垂向分布的規(guī)律十分明顯，從0.2h層向底層逐漸增大，在底層含沙量最高，底層實測最大值可達9.10kg/m3。3.3.1.4 內(nèi)河水位特征電廠地處平原河網(wǎng)地區(qū)，區(qū)域河流眾多，主要河流有中

16、大河、江北大河、英雄河、西大河、前大河、浜子港等，河流縱橫交錯，與沿江的排水閘一起組成區(qū)域的排水體系。廠址附近河流主要有中大河和前大河，前大河位于廠區(qū)西北側(cè)，在廠區(qū)東北側(cè)與中大河匯合，通過張檻契閘注入甬江。根據(jù)電廠附近的駱駝橋水位站歷年實測水位資料統(tǒng)計分析，多年平均水位0.85m，累年最高水位2.41m，百年一遇高水位2.50m，五十年一遇高水位2.40m。3.3.2 氣象條件電廠所處區(qū)域?qū)賮啛釒Ъ撅L氣候，受沿海季風影響，呈現(xiàn)冬冷夏熱，四季分明特征。根據(jù)電廠附近北侖氣象站歷年資料統(tǒng)計，各氣象特征值如下：累年平均氣壓：1014.1hpa累年平均氣溫：16.5極端最高氣溫：38.5 (1988年7

17、月20日)極端最低氣溫：-6.6 (1977年1月31日)累年平均相對濕度：79%極端最小相對濕度：10% (1974年3月19日)累年平均水汽壓：16.7hpa累年平均降水量：1316.8mm最大日降水量：160.9mm (1981年9月23日)最大小時降水量：81.2mm (1981年7月30日)最長連續(xù)降水天數(shù)：18d (1990年8月30日9月16日)相應(yīng)過程降水量：251.1mm累年平均蒸發(fā)量：1499.5mm累年平均霧日數(shù)：26.7d累年平均雷暴日數(shù)：31.1d最大積雪深度：14cm (1977年1月30日)土壤凍結(jié)最大深度：50mm累年平均風速：5.1m/s十分鐘平均最大風速：3

18、4.3m/s (1988年08月08日 e)瞬時最大風速：40m/s 全年主導風向：ese、nw(10%)夏季主導風向：ese冬季主導風向：nw全年風向風速玫瑰圖見圖3-1。圖3-1 北侖氣象站全年風玫瑰圖4 工程設(shè)想4.1 總平面布置規(guī)劃本工程為改造工程，工作內(nèi)容是將鎮(zhèn)海發(fā)電廠四期燃機工程的2臺100mw級燃氣輪發(fā)電機組由燃油機組改造為燃氣機組。本專業(yè)的具體工作內(nèi)容為：1、新建二套天然氣前置模塊。2、新建二套燃機本體燃氣模塊。3、新建天然氣調(diào)壓站和放散塔各一座。4、新建天然氣調(diào)壓站、天然氣前置模塊、燃氣模塊之間的天然氣管道。對應(yīng)的處理對策：1、燃機附近本來布置有燃油選擇加熱模塊，在油改氣后，

19、該燃油前置模塊將拆除，其場地可用來布置天然氣前置模塊。2、燃機本體燃氣模塊體量不大，約4mx4.5m，需要靠近燃機布置（模塊中心距離燃機外緣不應(yīng)大于3米）?，F(xiàn)場燃機附近只有進風道鋼架邊有空地，可以布置燃氣模塊。#7燃機的燃氣模塊布置在燃機的東側(cè)，#8燃機的燃氣模塊布置在燃機的西側(cè)。3、天然氣調(diào)壓站和放散塔需要的占地比較大，約18mx40m，天然氣調(diào)壓站和放散塔均為甲類建筑，對周圍建筑均需保證足夠的安全間距，這在四期燃機電廠的內(nèi)部是無法布置的，因此，天然氣調(diào)壓站和放散塔考慮布置在電廠前大河北岸地塊東側(cè)的河邊、浙江省天然氣公司末站的南側(cè)。該場地目前為空地，無其它建筑，部分場地目前已敷設(shè)石渣回填，作

20、為天然氣公司末站南側(cè)的簡易路面使用。4、由調(diào)壓站出來的天然氣管（2根管徑dn200）采用直埋方式沿前大河北岸，在動力島區(qū)和220kv屋外配電裝置之間沿現(xiàn)有進廠小橋西北側(cè)架空跨越前大河，再向南進入廠區(qū)，然后分別接至#8、#7燃機的天然氣前置模塊，其中至#7燃機天然氣前置模塊的支管采用直埋方式敷設(shè)在老廠廢棄的油管溝內(nèi)。由前置模塊至燃氣模塊之間的管道可采用架空敷設(shè)。該改造方案的優(yōu)點是：可充分利用現(xiàn)有場地及設(shè)施進行改造，無需增加工業(yè)用地。該改造方案的缺點是：調(diào)壓站離燃機距離較遠，需要選擇合適的調(diào)壓器和供氣管徑以保證變負荷時壓力波動不影響燃機運行。另外，因本工程改造項目不需要很大的施工場地，完全可以利用

21、附近空地解決，因此，本工程不考慮租借施工場地。4.2 裝機改造方案4.2.1 燃機系統(tǒng)4.2.1.1 原有情況本工程兩臺燃機為pg9171e型，正常燃用重油，啟停用輕油。其中#8燃機（對應(yīng)ge系列號296882）已于2005年作性能升級，可實現(xiàn)最高點火溫度（firing temperature)。而#7燃機（對應(yīng)ge系列號296883）不能實現(xiàn)最高點火溫度。根據(jù)燃機合同，燃機廠家提供的聯(lián)合循環(huán)工況燃機估算性能參數(shù)見表4-1。表4-1 燃機估算性能參數(shù)環(huán)境溫度-101539.4燃料重油重油重油發(fā)電機毛出力 mw130.580112.63094.190排煙流量kg/sec453.3409.7364

22、.3排煙溫度505523541毛熱耗率kj/kwh10709.811028.011630.9環(huán)境溫度-101539.4燃料輕油輕油輕油發(fā)電機毛出力 mw138.640119.820100.510排煙流量kg/sec453.5409.8364.4排煙溫度524541560毛熱耗率kj/kwh10563.310860.611430.04.2.1.2 改造內(nèi)容及改造后性能本工程燃機的改造內(nèi)容包括拆除與液態(tài)燃料系統(tǒng)和霧化空氣系統(tǒng)相關(guān)的設(shè)施和管道，增加氣體燃料模塊、燃氣速比/截止閥（srv）、燃料控制閥（gcv）、燃氣止回閥組、燃氣管道及過濾器等，同時將燃料系統(tǒng)由燒輕重油燃料的標準燃燒器更換為僅燒天然氣

23、的dln-1燃燒器，并將燃機透平間進行擴容改造，包括對原有系統(tǒng)及設(shè)備的重新設(shè)計和布置。改造后的燃機性能參數(shù)見表4-2和表4-3。燃機性能及排氣參數(shù)均為粗略估算值，假設(shè)燃機為全新狀態(tài)，未計入燃機老化等因素。表4-2 #7燃機性能參數(shù)環(huán)境溫度-7.215.00 37.2發(fā)電機毛出力mw137.348120.000101.983排煙流量kg/sec457.530418.301377.495排煙溫度516.8532.2548.2毛熱耗率kj/kwh10498.410795.211308.3表4-3 #8燃機性能參數(shù)環(huán)境溫度-7.215.00 37.2發(fā)電機毛出力mw149.440131.250112.

24、414排煙流量kg/sec457.577417.799376.692排煙溫度522.6538.3554.8毛熱耗率kj/kwh10016.610263.810689.34.2.2 余熱鍋爐系統(tǒng)4.2.2.1 原有情況鎮(zhèn)海聯(lián)合發(fā)電公司與燃機配套的余熱鍋爐由荷蘭nem公司設(shè)計，其中高壓汽包、除氧器、各受壓件模塊由杭鍋集團有限公司制造。鍋爐為非補燃單壓加除氧強制循環(huán)立式全懸吊結(jié)構(gòu)。鍋爐所有的受熱面模塊（管箱）都通過8根吊桿懸掛在爐頂鋼架上。鍋爐運行時，本體受熱面模塊（管箱）向下膨脹。燃機燃重油時，鍋爐的最大額定蒸發(fā)量為171.7t/h，過熱蒸汽溫度為507，過熱蒸汽壓力為6.9mpa，排煙溫度為17

25、5。燃機燃輕油時，鍋爐的最大額定蒸發(fā)量為171.7t/h，過熱蒸汽溫度為507，過熱蒸汽壓力為7.5mpa，排煙溫度為172。由于燃機設(shè)計燃料為重油，受熱面積灰情況比較嚴重，故鍋爐配備了6層每層3臺共計18臺吹灰器。鍋爐一共有2臺，對稱布置。燃機排氣經(jīng)鍋爐受熱面吸熱后經(jīng)出口轉(zhuǎn)彎煙道進入二臺鍋爐合用的混凝土煙囪。4.2.2.2 改造內(nèi)容燃機改燃天然氣后，其排氣量相應(yīng)增加，排氣溫度也有所提高。經(jīng)初步計算，iso工況下，過熱蒸汽壓力為6.9mpa、過熱蒸汽溫度為507時，#7燃機對應(yīng)的余熱鍋爐出口過熱蒸汽的流量約為178t/h，#8燃機對應(yīng)的余熱鍋爐出口過熱蒸汽的流量約為182t/h。燃機改燃天然氣

26、后，原有的吹灰器可以拆掉，這樣可以提高爐子本體的密封性，并減少吹灰器的日常維護工件量。由于鍋爐受熱面沒變，所以鍋爐的鋼結(jié)構(gòu)、懸吊裝置等基本均能滿足安全、強度等方面的要求。4.2.2.3 結(jié)論鍋爐通過簡單的改造，可以滿足電廠改燒天然氣的要求。詳細的改造內(nèi)容需要在鍋爐廠進一步核算之后才能確定。4.2.3 蒸汽輪機系統(tǒng)本工程原有的蒸汽輪機為gec-alstom生產(chǎn)的單壓進汽汽輪機。在最高進汽壓力為72.2bara，進汽溫度為503，進汽流量為376t/h的情況下，汽輪機的最大功率為112mw。汽機在進汽壓力66bara，進汽流量為340t/h的情況下，汽輪機的功率為103mw。經(jīng)初步計算，改燒天然氣

27、后，iso工況下汽輪機進汽流量增加約20t/h，汽輪機的功率約為110mw。本工程暫不考慮改造汽輪機，以后如需改造，另作論證。4.2.4 改造后機組性能本工程改造后，iso工況下性能參數(shù)匯總見表4-4。表4-4 改造后iso工況性能參數(shù)匯總表項目單位數(shù)值#7燃機毛出力mw120.000#7燃機毛熱耗率kj/kwh10795.2#7燃機排煙溫度532.2#7燃機排煙流量kg/sec418.301#7燃機配套余熱鍋爐過熱蒸汽壓力mpa6.9#7燃機配套余熱鍋爐過熱蒸汽溫度507#7燃機配套余熱鍋爐過熱蒸汽流量t/h178#7燃機配套余熱鍋爐排煙溫度175#8燃機毛出力mw131.250#8燃機毛熱

28、耗率kj/kwh10263.8#8燃機排煙溫度538.3#8燃機排煙流量kg/sec417.799#8燃機配套余熱鍋爐過熱蒸汽壓力mpa6.9#8燃機配套余熱鍋爐過熱蒸汽溫度507#8燃機配套余熱鍋爐過熱蒸汽流量t/h182#8燃機配套余熱鍋爐排煙溫度171汽輪機進汽壓力mpa6.6汽輪機進汽溫度505汽輪機進汽流量t/h360汽輪機排汽背壓kpa5.1汽輪機毛出力mw110聯(lián)合循環(huán)毛出力mw361聯(lián)合循環(huán)毛效率%49.18聯(lián)合循環(huán)毛熱耗率kj/kwh7320廠用電率%2.5聯(lián)合循環(huán)凈出力mw352聯(lián)合循環(huán)凈效率%47.95聯(lián)合循環(huán)凈熱耗率kj/kwh7508由于燃機制造廠家ge提供的燃機性能及排氣參數(shù)均為粗略估算值，假設(shè)燃機為全新狀態(tài)，未計入燃機老化等因素；同時，余熱鍋爐和汽輪機暫不考慮改造，制造廠家還需在下階段進一步核算性能數(shù)據(jù)，因此上述性能參數(shù)均為估算值?？紤]到影響燃氣輪機性能的一些因素，如當?shù)貙嶋H氣象條件、燃氣輪機隨使用年限的增加性