某橋靜動載試驗大綱及現(xiàn)場實施方案設計

1、畢業(yè)論文（設計）任務書畢業(yè)論文（設計）任務書 學 院 廣州大學市政技術學院 專 業(yè) 市政工程檢測 班 級 10 級檢測班 學 號 1035134135 學生姓名 張劍輝 指導教師 孫 卓 完成時間： 2013 年 4 月 24 日 畢業(yè)論文（設計）須知畢業(yè)論文（設計）須知 1、認真學習廣州大學普通全日制學生畢業(yè)論文（設計)工作管理規(guī)程 。 2、努力學習、勤于實踐、勇于創(chuàng)新，保質保量地完成任務書規(guī)定的任務。 3、遵守紀律，保證出勤，因事、因病離崗，應事先向指導教師請假，否則作為缺 席處理。凡隨機抽查三次不到，總分降低 10 分。累計缺席時間達到全過程 l4 者， 取消答辯資格，成績按不及格處理。

2、 4、獨立完成規(guī)定的工作任務，不弄虛作假，不抄襲和拷貝別人的工作內(nèi)容。否則 畢業(yè)論文（設計)成績按不及格處理。 5、畢業(yè)論文（設計)必須符合廣州大學普通全日制學生畢業(yè)論文（設計）規(guī)范 化規(guī)定 ，否則不能取得參加答辯的資格。 6、實驗時，愛護儀器設備，節(jié)約材料，嚴格遵守操作規(guī)程及實驗室有關制度。 7、妥善保存廣州大學畢業(yè)論文（設計）任務書 。 8、定期打掃衛(wèi)生，保持良好的學習和工作環(huán)境。 9、畢業(yè)論文（設計)成果、資料按規(guī)定要求裝訂好后交指導教師。凡涉及到國家 機密、知識產(chǎn)權、技術專利、商業(yè)利益的成果，學生不得擅自帶離學校。如需發(fā)表， 必須在保守國家秘密的前提下，經(jīng)指導教師推薦和院領導批準。 課

3、題名稱某橋靜動載試驗大綱及現(xiàn)場實施方案設計 完成日期： 2013 年 4 月 24 日 一、題目來源及原始數(shù)據(jù)資料： 課題來源：工程實例 設計資料：施工圖紙， 橋梁工程 二、畢業(yè)論文（設計）要求： 1.某橋承載能力試驗方案編制： （1）橋梁概況； （2）靜載實施方案； （3）動載實施方案 2. 某橋現(xiàn)場試驗實施方案編制： （1）工程概況 （2）計算模型 （3）控制斷面設計活載內(nèi)力 （4）測點布置 （5）靜載試驗加載方案 （6）動載試驗加載方案 三、進度安排、應完成的工作量： 第 1 周第 5 周： 資料收集，掌握靜動載試驗方案編制方法、內(nèi)容及相關文獻 第 6 周第 8 周： 靜動載試驗加載方案

4、設計及數(shù)據(jù)分析 第 9 周第 10 周： 文楨，機動 第 11 周：答辯 四、主要參考文獻 1. 各橋梁設計相關規(guī)范； 2. 公路舊橋承載能力鑒定方法 ； 3. 檢測與維修加固相關書籍； 4. 橋梁工程 指導教師（簽名）： 系（教研室）主任（鑒名） ： 主管院長（鑒名）： （學院章） 某跨線橋檢測工作及現(xiàn)場實施方案設計某跨線橋檢測工作及現(xiàn)場實施方案設計 目錄目錄 第一部分第一部分 某橋某橋檢測工作方案檢測工作方案 .7 第一章 橋梁概況.7 第二章第二章 檢測評估的工作內(nèi)容、流程、依據(jù)及實施綱要檢測評估的工作內(nèi)容、流程、依據(jù)及實施綱要.8 2.12.1橋梁結構檢測工作內(nèi)容橋梁結構檢測工作內(nèi)容.

5、8 8 2.22.2橋梁檢測工作的依據(jù)及流程橋梁檢測工作的依據(jù)及流程.8 8 2.32.3橋梁外觀檢測橋梁外觀檢測.1111 2.42.4橋梁構件無損檢測橋梁構件無損檢測.1212 第三章 靜載檢測工作方案.14 3.13.1靜載試驗目的靜載試驗目的.1414 3.23.2靜載試驗內(nèi)容靜載試驗內(nèi)容.1414 3.33.3載試驗的途徑載試驗的途徑.1414 3.43.4靜載試驗的加載方案與加載程序靜載試驗的加載方案與加載程序.1515 3.53.5量測方案量測方案.1616 3.63.6靜載試驗的資料整理靜載試驗的資料整理.1818 3.73.7靜載試驗結果評定靜載試驗結果評定.1919 3.8

6、3.8靜載試驗報告靜載試驗報告.2020 第四章 動載檢測工作方案.21 4.14.1動載試驗內(nèi)容動載試驗內(nèi)容.2121 4.24.2動載試驗荷載及其作用方式動載試驗荷載及其作用方式.2121 4.34.3動載試驗測試方法動載試驗測試方法.2121 4.44.4動載試驗資料的整理動載試驗資料的整理.2222 4.54.5動載試驗結果的評定與分析動載試驗結果的評定與分析.2222 第二部分第二部分 該橋現(xiàn)場實施的方案該橋現(xiàn)場實施的方案.23 第一章 工程概況.23 第二章第二章 控制斷面設計活載內(nèi)力控制斷面設計活載內(nèi)力.26 2.12.1計算模型計算模型.2626 2.22.2控制截面設計荷載內(nèi)

7、力計算控制截面設計荷載內(nèi)力計算.2626 2.32.3控制界面橫向分布系數(shù)計算控制界面橫向分布系數(shù)計算.2727 2.42.4汽車荷載沖擊系數(shù)計算汽車荷載沖擊系數(shù)計算.2929 2.52.5汽車荷載控制截面內(nèi)力計算汽車荷載控制截面內(nèi)力計算.3030 2.62.6跨中截面控制彎矩計算?？缰薪孛婵刂茝澗赜嬎?。.3030 2.72.7單片主梁控制彎矩計算單片主梁控制彎矩計算.3333 2.82.8計算結果匯總計算結果匯總.3434 第三章 2#3#軸跨左幅橋梁靜載試驗加載方案 .35 3.13.1靜載試驗工況靜載試驗工況.3636 3.23.2測點布置測點布置.3737 3.33.3量測制度量測制度

8、.3939 3.43.4數(shù)據(jù)實時分析處理數(shù)據(jù)實時分析處理.4040 3.53.5靜力試驗觀測內(nèi)容靜力試驗觀測內(nèi)容.4040 第四章第四章 試驗荷載效應計算試驗荷載效應計算.41 4.14.1主梁控制截面的試驗內(nèi)力主梁控制截面的試驗內(nèi)力.4141 4.24.2計算結果計算結果.4242 4.34.3靜載試驗反應靜載試驗反應.4343 4.44.4靜載試驗結果評定靜載試驗結果評定.4747 第五章 動載試驗.49 5.15.1動載試驗的目的動載試驗的目的.4949 5.25.2動載試驗的方法及其作用方式動載試驗的方法及其作用方式.4949 5.35.3動載試驗的主要內(nèi)容動載試驗的主要內(nèi)容.4949

9、 5.45.4動載試驗反應動載試驗反應.5151 5.55.5結構基頻的計算結構基頻的計算.5252 5.65.6動載試驗結果的評定與分析動載試驗結果的評定與分析.5252 參考文獻參考文獻 .54 第一部分 某橋某橋檢測工作方案檢測工作方案 第一章第一章 橋梁概況橋梁概況 某橋位于某區(qū)某鎮(zhèn)葉挺路上。橋梁全長 60m，跨徑 組合 512.0m，結構形式采用鋼筋混凝土簡支 t 梁。橋 面總寬 35.3m，橋面橫向布置為 4.0m（人行道） +5.0m（機動車道）+1.1m（花圃）+15.0m（機動車道） +1.1m（花圃）+5.0m（機動車道）4.0m（人行道） ，雙向 四車道。橋梁橫向分為 3

10、 幅，單跨由 22 片 t 梁組成，其 中左幅 6 片 t 梁、中幅 10 片 t 梁、右幅 6 片 t 梁，t 梁 高 105cm，腹板后 20cm。單跨縱向共設 4 道橫隔板，橫 隔板厚度 20cm，高度 0.8m。該橋設計荷載等級為城-b， 人群荷載為 3.5 kn/m2。該橋位場地位于抗震設防 7 度區(qū)， 場地及周邊歷史上無破壞性地震記錄。 第二章第二章 檢測評估的工作內(nèi)容、流程、依據(jù)及實施綱要檢測評估的工作內(nèi)容、流程、依據(jù)及實施綱要 2.1 橋梁結構檢測工作內(nèi)容橋梁結構檢測工作內(nèi)容 為了準確把握橋梁現(xiàn)狀，掌握病害特點，確保橋梁的長久安全運營，以便有針對 性的進行維修加固工作。我公司擬

11、對該橋進行外觀檢查、無損檢測及靜動載試驗。根 據(jù)實際需求，本次橋梁檢測工作內(nèi)容包括但不限于以下幾個方面：本次橋梁檢測工作內(nèi)容包括但不限于以下幾個方面： 收集查閱橋梁竣工圖、歷次檢測報告、養(yǎng)護維修記錄等文件； 對該橋進行常規(guī)定期檢測和結構構件無損檢測，確定材料特性和退化程度； 根據(jù)橋梁綜合評定結果，按照實際需要提出橋梁載荷試驗方案； 荷載試驗檢測方案審批后，立即進行荷載試驗，包括靜載試驗和動載試驗。 按相關技術要求須完成的其它檢查和檢測。 2.2 橋梁檢測工作的依據(jù)及流程橋梁檢測工作的依據(jù)及流程 本次檢測評估所依據(jù)的主要規(guī)范及規(guī)程： 城市橋梁養(yǎng)護技術規(guī)范 （cjj99-2003、j281-200

12、3） ； 超聲回彈綜合法檢測混凝土強度技術規(guī)程 （cecs 02:2005） ； 超聲法檢測混凝土缺陷技術規(guī)程 （cecs 21:2005） ； 工程結構可靠度設計統(tǒng)一標準 （gb50153-92） ； 回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程 （jgj/t23-2001） ； 大跨徑混凝土橋梁的試驗方法 （試行） （交通部公路科研所 1982 年） 工程測量規(guī)范(gb50026-2007)； 城市橋梁設計荷載標準 （cjj77-98） ； 市政工程質量驗收標準 （cjj97-2003） ； 廣東省城市橋梁檢查及檢驗辦法（試行） 養(yǎng)護維修及其它相關技術資料。 注：注：后文所提的“方法 ”是指大跨徑混凝

13、土橋梁的試驗方法 （試行） （交通部公 路科研所 1982 年） 本次結構定期檢測總體流程圖如下圖 激振試驗 地脈動試驗 綜合評估分析 提出應急措施 申請封閉交通試驗加載方案計算與確定 動試驗載 橋梁荷載試驗 靜載試驗 危橋 非危橋 不足以提出養(yǎng)護維修對策 批準后 對本橋進行常規(guī)定期檢測和結 構構件無損檢測確定材料特性和退 化程度。 根據(jù)橋梁病害，對橋梁進 行仿真分析計算，確定病害成 因，評估橋梁狀況。 測試撓度、應力特征 測試主要控制 面實際承載力 橋梁裂縫檢測 提出橋梁載荷試驗方案 提交檢測報告。 收集查閱橋梁 竣工圖、歷次檢測 報告、養(yǎng)護維修記 錄、加固改造文件。 本次結構檢測總體流程圖

14、本次結構檢測總體流程圖 2.32.3橋梁外觀檢測橋梁外觀檢測 橋梁外觀檢測應由專職橋梁養(yǎng)護工程技術人員或實踐經(jīng)驗豐富的橋梁工程技術人 員負責。檢測宜以目測為主，并應配備如照相機、裂縫觀測儀、探查工具及現(xiàn)場的輔 助器材與設備等必要的量測儀器。 檢測應包括下列內(nèi)容： 對照城市橋梁資料卡和設備量年報表現(xiàn)場校核橋梁的基本數(shù)據(jù)。 實地判斷損壞原因，估計維修范圍和方案。 對難以判斷其損壞程度和原因的構件，提出作特殊檢測的建議。 對損壞嚴重、危及安全的橋梁，提出限載以至暫時限制交通的建議。 根據(jù)城市橋梁技術狀況，確定下次檢測的時間。 現(xiàn)場檢測內(nèi)容應包括： 橋跨結構是否有異常變形、振動或擺動：如上部結構豎曲線

15、是否平順， 拱軸線變位狀況，橋跨有否異常的豎向振動或橫向擺動等狀況；然后檢查 各部件的技術狀況，查找異常原因。 墩臺情況：墩臺與基礎是否有滑動、傾斜或下沉；臺背填土有無沉降裂 縫或擠壓隆起；混凝土墩臺及帽梁有無風化、腐蝕、開裂、剝落、露筋等， 空心墩的水下通水洞是否堵塞；墩臺頂面是否清潔，有無泥土雜物堆積， 伸縮縫處是否漏水；基礎下是否發(fā)生不許可的沖刷或淘空現(xiàn)象。 支座情況：橋梁支座主要檢查功能是否完好，組件是否完整、清潔，有 無斷裂錯位和脫空現(xiàn)象。如橡膠支座是否老化、變形，螺栓有否剪斷，螺 母是否松動等。 鋼筋混凝土和預應力混凝土橋跨結構主要檢查：混凝土有無裂縫、滲水、 表面風化、剝落、露筋

16、和鋼筋銹蝕；預應力鋼束錨固區(qū)段混凝土有無開裂， 沿預應力筋的混凝土表面有無縱向裂縫。 裂縫與鋼筋銹蝕情況檢查：梁板式結構主要檢查跨中、支點、變截面處、 懸臂端牛腿或中間鉸部位；剛構和桁架結構主要檢查剛構固結處和桁架節(jié) 點部位的混凝土開裂和鋼筋銹蝕等狀況。 鋼構件狀況檢查：鋼橋主要檢查受壓構件是否扭曲變形、局部損傷；鉚 釘和螺栓有無松動、脫落或斷裂，節(jié)點是否滑動錯裂；焊縫邊緣有無裂紋 或脫開；油漆層有否裂紋、起皮、脫落，構件是否腐蝕生銹。 橋臺附屬設施檢查：橋臺的翼墻、側墻、耳墻有否開裂、傾斜、滑移、 沉陷等降低或喪失擋土能力的狀況；錐坡、護坡有否沖刷、滑坍、沉陷等 現(xiàn)象。 橋面系構造的檢查：橋

17、面鋪裝的保養(yǎng)小修情況，有無嚴重的裂縫、坑槽、 橋頭跳車、防水層漏水；伸縮縫是否小修無效、嚴重破壞、脫落、漏水、 跳車；人行道構件、欄桿和護欄的保養(yǎng)小修情況，有無撞壞、斷裂、錯位、 缺件、剝落、銹蝕等；橋面橫坡、縱坡是否順適，有無積水；泄水管是否 完好、暢通；橋頭排水溝功能是否完好；橋上交通信號、標志、標線、照 明設施有否腐蝕、老化需要更換，是否適用等。 根據(jù)外觀檢測的結果，進行橋梁狀況的評估和分級。類養(yǎng)護的城市橋梁應 對橋面系、上部結構、下部結構評分扣分表進行評估，并應符合本規(guī)范城市橋梁養(yǎng) 護技術規(guī)范 （cjj 99-2003）的有關規(guī)定。 2.4 橋梁構件無損檢測橋梁構件無損檢測 橋梁結構的

18、無損檢測包括混凝土強度測試、裂縫寬度深度測試、鋼筋銹蝕情況測 試、混凝土保護層厚度測試、碳化深度測試等方面，這些資料不僅反映了橋梁結構的 現(xiàn)實狀況，也揭示了橋梁結構的耐久性能，是評定橋梁使用功能、耐久性能的重要依 據(jù)，也是制定養(yǎng)護計劃主要參考條件。 無損檢測是根據(jù)大跨徑混凝土橋梁的試驗方法 、我國現(xiàn)行的公路橋梁設計 規(guī)范 、 超聲法檢測混凝土缺陷技術規(guī)程（cecs 21：2000） 、 超聲波回彈綜合法檢 測混凝土強度技術規(guī)程（cecs02：2005） 及廣東省城市橋梁檢查及檢驗辦法（試行） 的要求、有關設計文件資料進行的，并結合現(xiàn)場試驗條件而制定的。測試內(nèi)容包括 裂縫普查、外觀檢查、典型區(qū)段

19、定量無損檢測、混凝土強度無損檢測、鋼筋銹蝕氧化 檢測 4 個方面，分述如下。 （1）外觀檢查：對橋墩、梁體、接頭、橋面等部位進行全面檢查，檢查內(nèi)容包括混凝 土是否有剝落、風化、起鼓、麻面、碳化、露筋等現(xiàn)象，以及橋梁支座功能是否 完好、縱、橫梁裂縫開展，橋面鋪裝破損情況、伸縮縫功能是否正常等，并對病 害現(xiàn)象進行圖片記錄。 （2）裂縫檢測：對梁體、帽梁、橋墩全面地進行“地毯式”檢查，檢查內(nèi)容包括裂縫 數(shù)量、裂縫所處位置、裂縫長度、裂縫寬度、裂縫形態(tài)拉網(wǎng)搜索查找、測量，并 繪制裂縫普查結果詳圖。 （3）典型區(qū)域無損檢測：在上述兩方面工作的基礎上，選取比較嚴重的、有代表性的 區(qū)段，進行典型裂縫深度測試

20、、混凝土強度測試、混凝土保護層厚度測試等一系 列定量測試，徹底搞清該橋病害的發(fā)展程度。 （4）混凝土強度無損檢測：根據(jù)超聲回彈綜合法檢測混凝土強度技術規(guī)程（cecs 02：2005） ，采用超聲-回彈綜合法測試梁體混凝土強度，以便采取必要的處理措施。 第三章第三章 靜載檢測工作方案靜載檢測工作方案 3.1 靜載試驗目的 靜力荷載試驗一般分為驗收荷載試驗和鑒定荷載試驗。本次試驗屬于鑒定荷載試本次試驗屬于鑒定荷載試 驗，鑒定荷載試驗的目的驗，鑒定荷載試驗的目的，是檢驗結構承載能力是否滿足設計要求，以確定其能否正 常使用。將標準設計荷載或標準設計荷載的等效荷載施加于實橋結構的指定位置，實 測實橋結構

21、的應力分布及變形，并通過與理論計算結果的對比分析，評定橋梁結構在 靜荷載作用下的實際工作狀態(tài)，檢驗橋梁結構的設計理論和計算方法是否合理，檢驗 橋梁實際承載能力是否滿足設計要求、評價其在設計使用荷載下的工作性能。 3.2 靜載試驗內(nèi)容 （1）檢測跨主要構件控制截面在試驗荷載下的靜應變； （2）檢測跨主要構件控制截面在試驗荷載下的靜撓度； （3）橋墩在試驗荷載下的豎向位移； （4）檢測橋跨在試驗荷載下的豎向位移。 3.3 載試驗的途徑 根據(jù)本項目特點，靜力荷載試驗擬采用對整橋結構進行現(xiàn)場加載方法。 設計內(nèi)力及試驗荷載效應計算 活載內(nèi)力計算擬采用 midas 橋梁專用分析軟件?；钶d計算利用影響線加載

22、方法， 計算出設計荷載作用下的彎矩、剪力、撓度。 本次試驗為驗收荷載試驗，根據(jù)方法的要求，橋梁的靜力試驗按荷載效率 來確定試驗的最大荷載。靜力荷載效率 的計算公式為： （2.4-1） )1 ( d t s s 式中t s 試驗荷載作用下，檢測部位變形或內(nèi)力的計算值； d s 設計標準荷載作用下，檢測部位變形或內(nèi)力的計算值； 設計取用的沖擊系數(shù)； 鑒于大跨徑橋梁活載內(nèi)力（變形）與總內(nèi)力（變形）的比值比中小跨徑橋梁為小， 為達到測試精度，其值的下限宜高于中小跨徑。 基本荷載試驗：1.050.8 重荷載試驗：1.0 （只在特殊情況下進行重荷試驗，其上限值根據(jù)檢驗要求確定） 輕荷載試驗：0.80.5

23、3.4 靜載試驗的加載方案與加載程序 為了獲得結構試驗荷載與變位及應力關系的連續(xù)曲線和防止結構意外損傷，就某 一檢驗項目而言，其靜力試驗荷載擬分成 35 級加載，兩級卸載。加載方式為單次逐 級遞加到最大荷載，然后逐級卸到零級荷載。靜力試驗荷載的加載分級，主要依據(jù)試 驗加載車在某一檢驗項目（內(nèi)力、位移或應力）影響面內(nèi)縱橫向位置的不同，以及加 載車數(shù)量多少而分成設計控制荷載產(chǎn)生的該檢驗項目最不利效應值的 40、60、80和 100。 加載位置與加載工況的確定主要依據(jù)的原則是：盡可能用最少的加載車輛達到最 大的試驗荷載效率，同時應考慮簡化加載工況，縮短試驗時間，在滿足試驗荷載效率 的前提下對加載工況

24、進行適當合并，每一加載工況依據(jù)某一檢驗項目為主，兼顧其他 檢驗項目。 靜載試驗檢測擬選擇在氣溫變化不大（2c） 、結構溫度趨于穩(wěn)定的夜間進行。 試驗過程中在測量荷載作用下結構響應的同時應對應地測量結構表面溫度。 靜載試驗加載程序如下：靜載試驗加載程序如下： 加載汽車過地磅稱重后，在被測試橋跨以外停放。 正式加載前，用 2 輛加載汽車在被測試橋跨上來回反復通行幾次，對橋 跨施行預壓，以消除非彈性變形。預壓后，待一切工作安排就緒，各試 驗量測儀表讀數(shù)調零，進行第一次空載讀數(shù)。 正式實施試驗加載，試驗加載采用分階段、分級加載程序進行。具體為： 預加載工況 1（1 級加載、2 級加載、3 級加載、4

25、級加載、1 級卸載、 2 級卸載）工況 2（1 級加載、2 級加載、3 級加載、4 級加載、1 級卸 載、2 級卸載）工況 n（1 級加載、2 級加載、3 級加載、4 級加 載、1 級卸載、2 級卸載） 。 每級汽車荷載駛入指定的區(qū)域就位后，穩(wěn)定 15 分鐘記錄加載后第一次 讀數(shù)，間隔 10 分鐘再記錄加載的第二次讀數(shù)，兩次讀數(shù)差小于所讀量 值的 10時，認為結構變化已達到穩(wěn)定。 若加載過程中，發(fā)生下列情況之一時應中途終止加載： 控制測點應力或內(nèi)力值超過計算值，并且達到或超過按規(guī)范安全條件要求反 算的控制應力或內(nèi)力值時； 控制測點變位，如箱梁豎向撓度等，超過設計允許值時； 結構構件出現(xiàn)受力損傷

26、或局部發(fā)生損壞，影響橋梁承載能力和正常使用時。 3.5 量測方案 （1）測點布置）測點布置 變形測點：變形測點：變形測點布置不僅能測得各級荷載作用下的豎向撓度，也能測得各 級荷載作用下的墩臺的變位。測點采用長 8 厘米膨脹螺釘固定在橋面或梁肋上。豎向 變形測量采用二等水準測量，水準測量測試精度為 0.01mm，采用 na2/gpm3 型精密 水準儀，后視點設置在橋外基礎相對穩(wěn)固的實體。量測內(nèi)容為各級荷載下的豎向變形 及卸載后殘余變形。 應變測點：應變測點：根據(jù)方法的規(guī)定及分析計算，在試驗對象上設置若干個應變量 測截面，每個應變量測截面上根據(jù)受力特點設置若干個應變測點。應變測試根據(jù)實際 情況，鋼

27、結構采用阻值 120的直角應變花，混凝土橋面板則采用鋼弦應變計，應變花 采用日本 pl-90-11-3lt 測量應變花，由 tds303、dh3816 及弦式數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)測量 應變，溫度補償采用一對一補償。量測內(nèi)容為各級荷載下的應變及卸載后殘余應變。 裂縫測點：裂縫測點：在靜載試驗過程中，對試驗橋跨的裂縫控制位置處均布置 810 個裂 縫監(jiān)測點，量測內(nèi)容為各級荷載作用下有無裂縫出現(xiàn)、裂縫寬度變化及卸載后殘余裂 縫寬度等。 （2）量測制度）量測制度 為確保測量精度，制訂量測制度如下。 量測儀器經(jīng)全部經(jīng)過計量標定并在有效期內(nèi)方可進入測試現(xiàn)場； 鋼弦式應變計、測量導線須進行嚴格分組、編號； 試驗時間

28、視天氣狀況而定，一般安排在晚22:00時 次日早6: 00時之間，應變、 變形量測同步進行，以消除溫度、大氣折射對量測結果的影響； 為減小變形測量誤差，每次測量采用閉合回路，只有當閉合回路差滿足要求 時，本次變形測量方合格，否則應立即進行重測； 每次加載15分鐘、待結構反應穩(wěn)定后方可進行測量。 在現(xiàn)場荷載試驗的短時間里，也必須注意日照和晝夜溫度變化對結構物及量測數(shù) 據(jù)的影響。根據(jù)不同的量測方法和條件，采取以下措施，以減少溫度的影響： 選擇晝夜溫差小的，即安排在陰天或夜間（深夜至黎明前）近乎恒溫的條件 下進行試驗。 選擇氣象條件較穩(wěn)定的日期進行試驗。 在試驗過程中可采用連續(xù)觀測讀數(shù)、分段計算每個

29、荷載階段讀數(shù)增量的方法， （假設加載短時間內(nèi)結構溫度場近乎不變） 。此法也適用于持續(xù)時間較長的施 工觀測。 布置適量的溫度測點（如熱敏電阻或熱電偶等） ，在每次觀測其它測點的同時。 量測結構溫度場的變化，通過結構溫度位移和溫度應力場的計算，把量測數(shù) 據(jù)中的溫度影響成分分離出來。 量測儀器的精度、靜態(tài)測定時應選用不大于預計量測值的5。 測量的基準點、儀表架、水準觀測站及標尺等，必須牢固可靠；連同量測儀 器，均應予以防護，避免日照、風雨、振動和周圍其它干擾。 （3）數(shù)據(jù)實時分析處理）數(shù)據(jù)實時分析處理 為實現(xiàn)對加載試驗的實時控制，保證結構安全，在試驗過程中應及時地將實測控 制數(shù)據(jù)換算處理，并與設計計

30、算值進行比較，以判斷試驗荷載下的結構工作性能。實 測數(shù)據(jù)的換算處理方法可參照方法要求執(zhí)行。 （4 4）靜力試驗觀測內(nèi)容）靜力試驗觀測內(nèi)容 為檢驗橋梁承載能力，靜力荷載試驗至少應觀測以下內(nèi)容： 結構的最大撓度； 結構控制截面最大應力（或應變） ； 受試驗荷載影響的所有支點的沉降、墩臺的位移； 裂縫的出現(xiàn)和擴展，包括初始裂縫的出現(xiàn)，裂縫的寬度、長度、間距、位置、 方向和性狀，以及卸載后的閉合狀況。 3.6 靜載試驗的資料整理 （1） 、根據(jù)量測數(shù)據(jù)，計算各測點的彈性變形值（se） 、殘余變形值（sp）和總的 變形值（stot） 。計算中必須扣除由于墩臺支點變位和溫度變化等引起的數(shù)值。得到 stot

31、sesp。 （2） 、各測點的變位（或應變）與荷載的關系曲線。 （3） 、各級荷載下裂縫的擴展與分布圖。 （4） 、各荷載階段彈性變位（或應變）曲線。 （5） 、各荷載階段構件截面彈性應力（或應變）圖。 （6） 、檢測截面的變位（或應變）隨荷載位置變化的影響線或影響面。 上述（1）（3）項資料是評定橋梁結構承載能力的基本資料、其余是驗證結構真實 工作性能的補充試驗資料。 3.7 靜載試驗結果評定 評定試驗結構所采用的計算理論值，系按試驗前查明結構實際尺寸、材料性能和 靜力條件等計算的理論值。 量測的彈性變形或力值（se）與試驗荷載作用下的理論計算值（sstat）的比值： （2.4-2） sta

32、t e s s 當 se/ sstat ,需要查明結構彈性工作效率偏低的原因，重新檢查結構的尺寸、材 料性能、靜力計算圖式、試驗荷載效率、荷載稱量和量測儀器的正常工作等，排除原 因后再試驗一次，以保證試驗結果的可靠性。 （1）量測的殘余變形值（）量測的殘余變形值（sp）與量測的總變形（）與量測的總變形（stot）的比值；）的比值； 第一次試驗要求：；若試驗結果不滿足，且為則需要進行 l tot p s s l tot p l s s 2 第二次重復試驗。 第二試驗要求：；若試驗結果仍不滿足，即，則需要進行 l tot p s s 5 . 0 l tot p s s 5 . 0 第三次重復試驗。

33、 第三試驗要求：；如果第三次試驗結果滿足上述要求，為了最后確定結 l tot p s s 6 1 構的可靠性，還必須進行動力荷載試驗。 如果試驗中采用逐級遞增的循環(huán)加載方式，上表所列值應乘以 1.33 倍。 l （2） 、裂縫是評定混凝土結構承載能力及其耐久性的主要標志之一，主要評定受力裂縫的出、裂縫是評定混凝土結構承載能力及其耐久性的主要標志之一，主要評定受力裂縫的出 現(xiàn)和擴展的狀態(tài)?，F(xiàn)和擴展的狀態(tài)。 試驗荷載作用下裂縫寬度不應超過設計標準的許可值，并且卸載后應閉合到小于 容許值的 1/3。原有的其它裂縫（施工的、收縮的和溫度的） ，受載后也不應超過標準 容許寬度。 結構出現(xiàn)第一條裂縫的試驗

34、荷載值應大于理論計算初裂荷載的 90。 （3） 、量測結構的最大變形或力的總值（、量測結構的最大變形或力的總值（stot）不應超過設計標準的容許值。）不應超過設計標準的容許值。 靜力荷載試驗結果不滿足上述任何一項條件，則認為橋梁結構不符合要求。必須 查明原因，并采取適當?shù)卮胧ㄈ缃档屯ㄐ休d重量或進行必要的加固等，必要時規(guī)定 進行定期檢驗和長期觀測） 。 3.8 靜載試驗報告 1)檢查目的、檢測內(nèi)容、檢測依據(jù)，概述檢查的一般情況，包括橋梁的基本情 況、檢查的組織時間、背景和工作過程等。 2)典型缺損和病害的檢測應附數(shù)碼照片及詳細的分析說明。缺損狀況的描述應 盡量采用專業(yè)標準術語，應說明缺損的部位

35、、類型、性質、范圍、數(shù)量和程 度等。 3)靜載試驗、動載試驗內(nèi)容及觀測截面、試驗測點布置、觀測方法與儀器設備、 檢測結論。 根據(jù)檢測結果及檢算、荷載試驗等結果論證各橋梁結構現(xiàn)有工作狀態(tài)。 第四章第四章 動載檢測工作方案動載檢測工作方案 4.1 動載試驗內(nèi)容 （1）動荷載作用下待測橋跨的沖擊系數(shù)； （2）檢測橋跨的自振頻率； （3）檢測橋跨的阻尼比。 4.2 動載試驗荷載及其作用方式 大地脈動試驗：大地脈動試驗：在橋面無任何交通荷載以及橋梁附近無規(guī)則振源的情況下，測 定橋跨結構由于橋址處風荷載、大地脈動、水流等隨機荷載激振而引起的橋跨結構微 幅振動響應。 跳車試驗：跳車試驗：在一高約15cm的墊

36、木或平臺上由車后輪自由下落進行激振。 無障礙行車試驗：無障礙行車試驗：在橋面無任何障礙的情況下，用1輛空車（重約100kn） ，以 每小時20、40、60km/h的速度往返通過橋跨結構，測定橋跨結構在運行車輛荷載作用 下的動力反應。 4.3 動載試驗測試方法 地脈動試驗及跳車試驗，主要測定橋跨結構下列固有模態(tài)頻率，振型和臨界 阻尼比。 無障礙行車試驗和有障礙行車試驗，主要測定梁體跨中截面的加速度反應以 及沖擊系數(shù)。 動載試驗測點布置在梁體的l/2、l/4/、3l/4、支點等控制截面。 橋跨結構測點振動加速度，采用加速度傳感器，配信號放大器、dasp數(shù)據(jù)采 集分析系統(tǒng)、便攜計算機記錄輸出信號，并

37、可實時進行頻域、時域處理與分 析。 動力試驗的結構振動響應測試注意事項： 保證信號完整，測記長度足夠。根據(jù)該橋的特點，環(huán)境隨機激振，響應測記時間 應不小于20分鐘。 根據(jù)激勵信號的強度，合理選擇靈敏度，對小信號足夠靈敏，大信號不飽和，測 量時要監(jiān)視振動信號質量。 4.4 動載試驗資料的整理 橋梁受迫振動特性的資料，包括： （1）結構受迫振動頻率、振幅與加速度。加速度可用儀器直接測出，也可按公式： (厘米/秒) 求得。afa 22 4 （2）車速與受迫振動頻率的關系曲線。 4.5 動載試驗結果的評定與分析 實際測定中，單車試驗的動力系數(shù)比汽車列車試驗的動力系數(shù)大，且單車的荷載 效率低，因而量測的

38、誤差也大。因此，應采用與設計荷載相當?shù)脑囼灪奢d所引起的動 力系數(shù)，作為與理論動力系數(shù)比較的數(shù)據(jù)。 結構的最低自振頻率應大于有關標準的限值。結構的最大振幅應小于有關標準的 限值。 評定橋梁受迫振動特性還必須掌握試驗荷載本身的振動特性和橋面行車條件（伸 縮縫和路面局部不平等）的影響。 定期檢驗的橋梁，通過前后兩次動力試驗結果的比較，可檢查結構工作的缺陷。如果 結構的剛度降低（單位荷載的振幅增大）及頻率顯著減小，應查明結構可能產(chǎn)生的損 壞。 第二部分 該橋現(xiàn)場實施的方案 第一章第一章 工程概況工程概況 某橋位于某區(qū)某鎮(zhèn)葉挺路上。橋梁全長 60m，跨徑組合 512.0m，結構形式采用鋼筋 混凝土簡支

39、t 梁。橋面總寬 35.3m，橋面橫向布置為 4.0m（人行道）+5.0m（機動車 道）+1.1m（花圃）+15.0m（機動車道）+1.1m（花圃）+5.0m（機動車道）4.0m（人 行道） ，雙向四車道。橋梁橫向分為 3 幅，單跨由 22 片 t 梁組成，其中左幅 6 片 t 梁、 中幅 10 片 t 梁、右幅 6 片 t 梁，t 梁高 105cm，腹板后 20cm。單跨縱向共設 4 道橫 隔板，橫隔板厚度 20cm，高度 0.8m。該橋設計荷載等級為城-b，人群荷載為 3.5 kn/m2。某橋概貌如圖 1.1 所示，平面、立面、橫斷面構造如圖 1.21.5 所示。 為了檢驗某橋的承載能力能

40、否滿足要求，了解和掌握該橋的工作性能，為該橋今后的 正常運營和養(yǎng)護管理提供依據(jù)，受業(yè)主委托，根據(jù)工程合同的要求，我公司制定了 某橋荷載試驗方案 ，根據(jù)橋梁外觀檢查的結果及其結構特點，選定的該橋動靜載試 驗檢測對象為 2#3#軸跨。 （a）（b） 圖 1.1 某橋概貌圖 圖 1.2 某橋立面圖（單位：cm） 圖 1.3 某橋平面圖（單位：cm） 圖 1.4 某橋斷面圖（單位：cm） 圖 1.5 某橋主梁截面大樣圖（單位：cm） 第二章第二章 控制斷面設計活載內(nèi)力控制斷面設計活載內(nèi)力 2.12.1計算模型計算模型 檢測橋跨為簡支結構，內(nèi)力計算采用手算方法，相應計算模型 如圖 2-1。 圖 2-1

41、某跨線橋有限元計算模型（單位：cm） 2.2控制截面設計荷載內(nèi)力計算 主梁活載內(nèi)力是由可變作用中車道荷載、人群荷載產(chǎn)生的。 主梁活載內(nèi)力計算分為兩步：第一步求某主梁的最不利荷載橫向分布系數(shù)；第 二步應用主梁內(nèi)力影響線，乘以對應的荷載橫向分布系數(shù)后計算截面活載內(nèi)力。 對于車道荷載，應將其均布和集中荷載引起的內(nèi)力進行疊加求出總效應。 車道荷載總效應：車道荷載總效應： （2-1） )(*)1 ( pqipkqk mmmsss ：主梁載車道荷載的均布荷載作用下的內(nèi)力 qk s ：主梁載車道荷載的集中荷載作用下的內(nèi)力 pk s ：汽車荷載沖擊系數(shù) ：多車道橫向折減系數(shù) 1200 ：荷載橫向分布系數(shù)（計算

42、主梁彎矩可用跨中荷載橫向分布系數(shù)代替全跨 i m c m 各點上不斷 i m ：截面受均布荷載作用下的彎矩 q m ：截面受集中荷載作用下的彎矩 p m 2.32.3控制界面橫向分布系數(shù)計算 根據(jù)橋梁結構自身特點，跨中截面和截面為本橋控制截面，其橫向分布系數(shù) 4 l 采用偏心壓力法進行計算。 1、控制截面橫向分布影響線計算。 橫向分布影響線的豎標值根據(jù)公式 22 進行計算。 （22） n i ik ki a aa n 1 2 1 式中 n 主梁根數(shù)； 荷載 p 作用在于 k 號梁上時，在 i 號梁上產(chǎn)生的影響線的坐標值。 ki 本橋各主梁截面尺寸相同，其中，n=6，各主梁橫向間距為 1.6m，

43、則 1#主梁橫 向分布影響線計算過程如下。 222222 2 )6 . 15 . 2()6 . 15 . 1()6 . 15 . 0()6 . 15 . 0()6 . 15 . 1 ()6 . 15 . 2( a i =16+5.76+0.64+0.64+5.76+16 )( 8 . 44 2 m 則有： 523 . 0 8 . 44 )6 . 15 . 2( 6 1 2 1 2 2 1 11 a a i n 19 . 0 64.48 2)6 . 15 . 2 6 1 2 11 2 1 2 16 16 （ a a a aa ii nn 同理得=0.381 =0.210 =0.124 =0.04

44、7 12131415 有和坐標值繪制 1#梁的荷載橫向分布影響線如圖 2-2 所示 1116 圖 2-2 1#梁板橫向分布影響線 2、控制截面橫向分布系數(shù)計算。 按橫向最不利位置排列荷載如圖 2-3，跨中 1#主梁橫向分布系數(shù)計算如下。 設橫向影響線的 0 點距離 1#主梁為 ，則： 19. 0 )6 . 15( 527. 0 解得： m88 . 5 根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范 （jtg b622004）的規(guī) 定，在橫向影響線上按橫向最不利位置排列荷載，車輛荷載離開側石最小距離 為 0.6m。 以表示影響線 0 點至汽車車輪的橫坐標距離）： xq3 =5.88-(0.5 1.

45、6-0.6)=5.68m xq1 =-1.8 =5.68-1.8=3.88 m xq2xq1 =-1.3=3.88-1.3=2.58 m xq3xq2 =-1.8=2.58-1.8=0.78 m xq4xq3 根據(jù)幾何關系，左側第一個輪重對應的影響線坐標為 88 . 5 1 11 1xqq 88 . 5 527 . 0 68 . 5 1 q 509. 0 同理可得各輪重對應的影響線坐標分別為： 251 . 0 2 q 092. 0 3 q 017. 0 4 q 先布置兩車，則 1#主梁的汽車荷載的橫向分布系數(shù)為： )( 2 1 2 1 4321 qqqqq cqm 0.017)0.0920.2

46、510.509 2 1 434. 0 由和坐標值繪制 1#主梁的荷載橫向分布影響線如圖 2-3 所示， 1116 圖 2-3 1#主梁的荷載橫向分布影響線（單位：cm） 2.42.4汽車荷載沖擊系數(shù)計算 1 1、規(guī)范、規(guī)范 根據(jù)文獻公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范 （jtg b622004）, 汽車車道荷載沖擊系數(shù)計算如式 2-3。 (2-3) l 80 20 式中 跨徑（m） 。l 當時，ml12217 . 0 1280 20 2 2、車道橫向折減系數(shù)、車道橫向折減系數(shù) 車道橫向折減系數(shù)。首先考慮布置兩車道，則=1.00。 表 2-1 車道橫向折減系數(shù) 設計車道數(shù)目 123456 橫

47、向折減系數(shù) 1.001.000.800.670.600.55 2.52.5汽車荷載控制截面內(nèi)力計算 計算橋跨的跨中截面彎矩影響線，相應的荷載布置?？缰薪孛婵刂茝澗赜嬎氵^ 程如下。 根據(jù)參考文獻公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范 （jtg b62 2004） ，橋梁結構的整體計算采用車道荷載，城-a 車道荷載的均布荷載標準值 為： 19.0kn/m; 集中荷載標準值為： 130kn，如表 3-2 所示。 qkpk 表 2-2 車道荷載計算取值表 城市-a 級城市-b 級備注 跨徑 （m）)/(mknqm )/( q mknq p(kn) )/(mknqm)/( q mknq p(kn )

48、2跨 徑20 22.537.514019.025.0130 20跨 徑 15010.015.03009.511160 當跨中大 于 20m 而 小于或等 于 150m, 且車道數(shù) 大于或等 于 4 條時， 計算剪力 應分別乘 增長系數(shù) 1.25 2.62.6跨中截面控制彎矩計算?？缰薪孛婵刂茝澗赜嬎?。 pq lmm m 2 其中：， 8 2 ql mq 4 pl m p 則有： 48 2 2 plql m l 4 12 130 8 12 19 2 mkn 732 圖 2-4 跨中截面彎矩影響線（單位：cm） 圖 2-5 跨中截面荷載布置（單位：cm） 2、跨截面控制彎矩計算。 4 l 計算橋跨

49、的跨截面彎矩影響線見圖 3-6，相應的荷載布置見圖 2-7?？缰薪孛?4 l 控制彎矩計算過程如下。 pq lmm m 4 其中： ， 32 3 2 ql mq 16 3pl m p 則有： 16 3 32 3 2 4 plql m l 16 121303 32 12193 2 mkn 549 同理可得跨截面控制彎矩，其中，橋跨的跨截面彎矩影 4 3l mkn m l 549 4 3 4 3l 響線見圖 2-8，相應的荷載布置見圖 2-9。 圖 2-6 跨截面彎矩影響線（單位：cm） 4 l 圖 2-7 跨截面荷載影響線（單位：cm） 4 l 圖 2-8 跨截面彎矩影響線（單位：cm） 4 3

50、l 圖 2-9 跨荷載布置（單位：cm） 4 3l 2.72.7單片主梁控制彎矩計算 1、跨中截面 1#主梁控制彎矩計算。 mms l i pkqk lss 22 .)1 ( *)1 ( i m m l 2 = =（1+0.217） 0.434 1 732 mkn 62.386 2、跨截面 1主梁控制彎矩計算。 4 l mms l i pkqk lss 44 )1 ( = =（1+0.217） 0.434 1.00 549 mkn 97.289 同理 mkn s l97.289 4 3 2.82.8計算結果匯總 根據(jù)以上計算結果，設計活載作用下 3#主梁控制截面的彎矩匯總見表 3- 3，相應的

51、彎矩包絡圖見圖 2.9。 表 3-3 主線橋設計活載作用下主梁控制截面的彎矩匯總（kn.m） 梁號截面位置城-b控制值 支點 10.00 0.00 l/4289.97289.97 l/2386.62386.62386.62386.62 3l/4289.97289.97 1# 支點 20.00 0.00 注意：應用上述方法布車采用兩車道，計算結果表注意：應用上述方法布車采用兩車道，計算結果表 2-42-4 如下：如下： 梁號截面位置城-b控制值 支點 10.00 0.00 l/4289.97289.97 l/2386.62386.62386.62386.62 3l/4289.97289.97 1

52、# 支點 20.00 0.00 故布置兩車道設計內(nèi)力小于布置兩車道，因此采用兩車道的設計內(nèi)力故布置兩車道設計內(nèi)力小于布置兩車道，因此采用兩車道的設計內(nèi)力 第三章第三章 2#3#2#3#軸跨左幅橋梁靜載試驗加載方案軸跨左幅橋梁靜載試驗加載方案 為了獲得結構試驗荷載與變位及應力關系的連續(xù)曲線和防止結構意外損傷， 就某一檢驗項目而言，其靜力試驗荷載擬分成 35 級加載，兩級卸載。加載方 式為單次逐級遞加到最大荷載，然后逐級卸到零級荷載。靜力試驗荷載的加載 分級，主要依據(jù)試驗加載車在某一檢驗項目（內(nèi)力、位移或應力）影響面內(nèi)縱 橫向位置的不同，以及加載車數(shù)量多少而分成設計控制荷載產(chǎn)生的該檢驗項目 最不利

53、效應值的 40、60、80和 100。 加載位置與加載工況的確定主要依據(jù)的原則是：盡可能用最少的加載車輛 達到最大的試驗荷載效率，同時應考慮簡化加載工況，縮短試驗時間，在滿足 試驗荷載效率的前提下對加載工況進行適當合并，每一加載工況依據(jù)某一檢驗 項目為主，兼顧其他檢驗項目。 靜載試驗加載程序如下：靜載試驗加載程序如下： 加載汽車過地磅稱重后，在被測試橋跨以外停放。 正式加載前，用 2 輛加載汽車在被測試橋跨上來回反復通行幾次， 對橋跨施行預壓，以消除非彈性變形。預壓后，待一切工作安排 就緒，各試驗量測儀表讀數(shù)調零，進行第一次空載讀數(shù)。 正式實施試驗加載，試驗加載采用分階段、分級加載程序進行。

54、具體為：預加載工況 1（1 級加載、2 級加載、3 級加載、4 級 加載、1 級卸載、2 級卸載）工況 2（1 級加載、2 級加載、3 級加載、4 級加載、1 級卸載、2 級卸載）工況 n（1 級加 載、2 級加載、3 級加載、4 級加載、1 級卸載、2 級卸載） 。 每級汽車荷載駛入指定的區(qū)域就位后，穩(wěn)定 15 分鐘記錄加載后 第一次讀數(shù)，間隔 10 分鐘再記錄加載的第二次讀數(shù)，兩次讀數(shù) 差小于所讀量值的 10時，認為結構變化已達到穩(wěn)定。 若加載過程中，發(fā)生下列情況之一時應中途終止加載： 控制測點應力或內(nèi)力值超過計算值，并且達到或超過按規(guī)范安全條件 要求反算的控制應力或內(nèi)力值時； 控制測點變

55、位，如箱梁豎向撓度等，超過設計允許值時； 結構構件出現(xiàn)受力損傷或局部發(fā)生損壞，影響橋梁承載能力和正常使 用時。 3.13.1靜載試驗工況靜載試驗工況 本橋采用汽車加載，需要 2 輛重約 300kn 的重車，加載車軸重如圖 3.1 所 示，試驗步驟分為 2 級加載和 1 級卸載共 3 個工況。具體加載步驟如表 3-1 所 示，試驗荷載載位工況如圖 3.2 所示。 表 3-1 靜載試驗工況及試驗目的 圖 3.1 加載重車軸位圖（單位：cm） 加載階段加載階段使檢測橋跨使檢測橋跨 7#縱梁跨中截面處正彎矩達到加載效率；縱梁跨中截面處正彎矩達到加載效率； 工況1 在距檢測跨跨中附近加載1臺重約300k

56、n的汽車,車體距路緣石 0.5m，后軸距跨中線1.5m，如圖2.3所示。 工況2 在工況1基礎上再加1臺重約300kn的汽車，車體距路緣石0.5m，后 軸距跨中線1.5m，與工況1車輛對稱布置。如圖2.4所示。 卸載階段卸載階段 工況3按照相反的順序依次將所加車輛撤離橋面。 圖 3.2 2#3#軸跨各檢測跨工況 1 試驗荷載載位圖（單位：cm） 圖 3.3 工況 13 試驗荷載受力簡圖（單位：cm） 3.2 測點布置測點布置 1)撓度測點撓度測點 某橋左幅檢測跨共布置 7 個撓度測點，具體布置在梁體 l/4、l/2、3l/4 等 部位，如圖 3.4 所示。 圖 3.4 2#3#軸跨撓度測點布置

57、圖（單位：cm） 2)應變測點應變測點 應變測試截面選擇在跨中斷面，具體布置在 2#6#t 梁的腹板底面，共設 置 8 個應變測點，測點布置如圖 3.5 所示。 圖 3.5 2#3#軸跨應變測點布置圖（單位：cm） 圖 3.6 2#3#軸跨 a-a 截面應變測點布置圖（單位：cm） 根據(jù)方法的規(guī)定及分析計算，在試驗對象上設置若干個應變量測截面， 每個應變量測截面上根據(jù)受力特點設置若干個應變測點。應變測試根據(jù)實際情 況，鋼結構采用阻值 120的直角應變花，混凝土橋面板則采用鋼弦應變計，應 變花采用日本 pl-90-11-3lt 測量應變花，由 tds303、dh3816 及弦式數(shù)據(jù)采 集系統(tǒng)測量

58、應變，溫度補償采用一對一補償。量測內(nèi)容為各級荷載下的應變及 卸載后殘余應變。 3 3）裂縫測點：）裂縫測點：在靜載試驗過程中，對試驗橋跨的裂縫控制位置處均布置 810 個裂縫監(jiān)測點，量測內(nèi)容為各級荷載作用下有無裂縫出現(xiàn)、裂縫寬度變化 及卸載后殘余裂縫寬度等。 3.3 量測制度 為確保測量精度，制訂量測制度如下。 量測儀器經(jīng)全部經(jīng)過計量標定并在有效期內(nèi)方可進入測試現(xiàn)場； 鋼弦式應變計、測量導線須進行嚴格分組、編號； 試驗時間視天氣狀況而定，一般安排在晚22:00時 次日早6: 00時之間， 應變、變形量測同步進行，以消除溫度、大氣折射對量測結果的影響； 為減小變形測量誤差，每次測量采用閉合回路，

59、只有當閉合回路差滿 足要求時，本次變形測量方合格，否則應立即進行重測； 每次加載15分鐘、待結構反應穩(wěn)定后方可進行測量。 在現(xiàn)場荷載試驗的短時間里，也必須注意日照和晝夜溫度變化對結構物及 量測數(shù)據(jù)的影響。根據(jù)不同的量測方法和條件，采取以下措施，以減少溫度的 影響： 選擇晝夜溫差小的，即安排在陰天或夜間（深夜至黎明前）近乎恒溫 的條件下進行試驗。 選擇氣象條件較穩(wěn)定的日期進行試驗。 在試驗過程中可采用連續(xù)觀測讀數(shù)、分段計算每個荷載階段讀數(shù)增量 的方法， （假設加載短時間內(nèi)結構溫度場近乎不變） 。此法也適用于持 續(xù)時間較長的施工觀測。 布置適量的溫度測點（如熱敏電阻或熱電偶等） ，在每次觀測其它測

60、點 的同時。量測結構溫度場的變化，通過結構溫度位移和溫度應力場的 計算，把量測數(shù)據(jù)中的溫度影響成分分離出來。 量測儀器的精度、靜態(tài)測定時應選用不大于預計量測值的5。 測量的基準點、儀表架、水準觀測站及標尺等，必須牢固可靠；連同 量測儀器，均應予以防護，避免日照、風雨、振動和周圍其它干擾。 3.4 數(shù)據(jù)實時分析處理 為實現(xiàn)對加載試驗的實時控制，保證結構安全，在試驗過程中應及時地將實測控制數(shù) 據(jù)換算處理，并與設計計算值進行比較，以判斷試驗荷載下的結構工作性能。實測數(shù)據(jù)的 換算處理方法可參照方法要求執(zhí)行。 3.5 靜力試驗觀測內(nèi)容 為檢驗橋梁承載能力，靜力荷載試驗至少應觀測以下內(nèi)容： 結構的最大撓度