熱力發(fā)電廠課程設(shè)計

1、660MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算（設(shè)計計算）一、計算任務書（一）計算題目國產(chǎn)660MV凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算（設(shè)計計算）（二）計算任務1. 根據(jù)給定熱力系統(tǒng)數(shù)據(jù)，計算氣態(tài)膨脹線上各計算點的參數(shù)，并在h -s圖上繪出蒸汽的氣態(tài)膨脹線；2. 計算額定功率下的氣輪機進汽量 Do,熱力系統(tǒng)各汽水流量D、G;3. 計算機組的和全廠的熱經(jīng)濟性指標；4. 繪出全廠原則性熱力系統(tǒng)圖，并將所計算的全部汽水參數(shù)詳細標在圖中（要求計算機繪圖）。（三）計算類型定功率計算（四）熱力系統(tǒng)簡介某火力發(fā)電場二期工程準備上兩套 660MV燃煤汽輪發(fā)電機組，采 用一爐一機的單元制配置。其中鍋爐為德國BABCO

2、C公司生產(chǎn)的2208t/h自然循環(huán)汽包爐；氣輪機為 GE公司的亞臨界壓力、一次中 間再熱660MW凝汽式氣輪機。全廠的原則性熱力系統(tǒng)如圖5-1所示。該系統(tǒng)共有八級不調(diào)節(jié)抽 汽。其中第一、二、三級抽汽分別供三臺高壓加熱器， 第五、六、七、 八級抽汽分別供四臺低壓加熱器，第四級抽汽作為0.9161Mpa壓力除 氧器的加熱汽源。第一、二、三級高壓加熱器均安裝了內(nèi)置式蒸汽冷卻器，上端差 分別為-1.7 C、0C、-1.7 C。第一、二、三、五、六、七級回熱加 熱器裝設(shè)疏水冷卻器，下端差均為 5.5 C。氣輪機的主凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送出，依次流過軸封加熱器、4臺低壓加熱器，進入除氧器。然后由氣動給水泵升壓

3、，經(jīng)三級高壓加熱 器加熱，最終給水溫度達到274.8 C,進入鍋爐。三臺高壓加熱器的疏水逐級自流至除氧器，第五、六、七級低壓 加熱器的疏水逐級自流至第八級低壓加熱器； 第八級低加的疏水用疏 水泵送回本級的主凝結(jié)水出口。凝汽器為雙壓式凝汽器，氣輪機排氣壓力4.4/5.38kPa。給水泵氣輪機（以下簡稱小汽機）的汽源為中壓缸排汽（第四級抽汽），無回熱加熱其排汽亦進入凝汽器，設(shè)計排汽壓力為6.34kPa。鍋爐的排污水經(jīng)一級連續(xù)排污利用系統(tǒng)加以回收。擴容器工作壓力1.55Mpa,擴容器的疏水引入排污水冷卻器，加熱補充水后排入地溝。鍋爐過熱器的減溫水（）取自給水泵出口，設(shè)計噴水量為 66240kg/h。

4、熱力系統(tǒng)的汽水損失計有：全廠汽水損失（ 逖）廠用汽（）23000kg/h（不回收）、鍋爐暖風器用氣量為 65400kg/h,暖 風器汽源（）取自第4級抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水 比焓697kJ/kg。鍋爐排污損失按計算植確定。高壓缸門桿漏汽（和）分別引入再熱熱段管道和均壓箱SSR高壓缸的軸封漏汽按壓力不同，分別引進除氧器（和）、均壓箱 （和）。中壓缸的軸封漏汽也按壓力不同，分別引進除氧器（） 和均壓箱（和）。從均壓箱引出三股蒸汽：一股去第七級低加 （）,一股去軸圭寸加熱器 SG （）,一股去凝汽器的熱水井。各 汽水流量的數(shù)值見表1-1表1-1各輔助汽水、門桿漏汽、軸封漏汽數(shù)據(jù)漏氣點代號

5、漏氣量（kg/h ）18243896624029082099323625721369漏氣比焓（kJ/kg ）3397.23397.23024.33024.33024.33024.33169漏氣點代號逍辿迤角漏氣量（kg/h ）1551278522000658003300012705821漏氣比焓（kJ/kg ）347334743169.03169.084.13397.2（五）原始資料1. 汽輪機型以及參數(shù)（1）機組刑式：亞臨界壓力、一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、 凝汽式氣輪機；（2）額定功率R=660MW（3）主蒸汽初參數(shù)（主汽閥前）pc=16.58MPa t c=538C;（4）再熱蒸汽參

6、數(shù)（進汽閥前）：熱段 prh=3.232MPa tth=538C; 冷段 prh =3.567MP; tth =315C;（5）汽輪機排汽壓力 pc=4.4/5.38kPa,排汽比焓 hc=2315kJ/kg。.6 9.782. 機組各級回熱抽汽參數(shù)見表1-2表1-2回熱加熱系統(tǒng)原始汽水參數(shù)項目單位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽壓力PMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0997抽汽焓hjkj/kg3144.23027.13352.23169.02978.52851.02716.02455.8加熱器上端差S tC-1.70-1.72.82.82.

7、82.8加熱器下端差S t1C5.55.55.55.55.55.55.5水側(cè)壓力pwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758抽汽管道壓損 Pj%33353333(2) 最終給水溫度tfw=274.8 C;(3) 給水泵出口壓力ppu=21.47MPa給水泵效率n pu=0.83(4) 除氧器至給水泵高差Hp=22.4m;(5) 小汽機排汽壓力 j =6.27kPa;小汽機排汽焓 他,為=2315.6kj/kg3. 鍋爐型式及參數(shù)(1) 鍋爐型式：德國BABCOCK-2208t/h次中間再熱、亞臨界壓力、 自然循環(huán)汽包爐；(2) 額定蒸發(fā)量Db=22

8、08t/h(3) 額定過熱蒸汽壓力Pb=17.42Mpa;額定再熱蒸汽壓力pr=3.85MPa(4) 額定過熱汽溫tb=541C ;額定再熱汽溫tr=541C;(5) 汽包壓力 pdu=18.28MPa(6) 鍋爐熱效率n b=92.5%。4. 其他數(shù)據(jù)(1) 汽輪機進汽節(jié)流損失S pl =4% 中壓缸進汽節(jié)流損失S p2=2%(2) 軸封加熱器壓力psg=102KPa, 疏水比焓 hd,sg =415ki/kg ;(3) 機組各門桿漏汽、軸封漏汽等小汽流量及參數(shù)見表5-2 ;(4) 鍋爐暖風器耗汽、過熱器減溫水等全廠汽水流量及參數(shù)見表5-2 ;(5) 汽輪機機械效率n廬0.985;發(fā)電機效率

9、n g=0.99 ;(6) 補充水溫度tma=20C；(7) 廠用點率 =0.07。5. 簡化條件(1) 忽略加熱器和抽汽管道的散熱損失。(2) 忽略凝結(jié)水泵的介質(zhì)焓升。二、熱力系統(tǒng)計算(一)汽水平衡計算1.全廠補水率a maa pH hL全廠汽水平衡如圖1-3所示，各汽水流量見表1-4。將進、出系 統(tǒng)的各流量用相對量a表示。由于計算前的氣輪機進汽量 Do為未知, 故預選Do=2033724kg/h進行計算，最后校核。全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)a l二D/Do=33OOO/2O33724=O.O162263鍋爐排污系數(shù)aa hl 二Di /Do=22000/2033724=0.0108175其余各量經(jīng)計

10、算為廠用汽系數(shù)a pl=0.01081減溫水系數(shù)a sp=0.02974圖1-3全廠汽水平衡圖暖風機疏水系數(shù)a =65800/2033724=0.032354439由全廠物質(zhì)平衡oc m = a pi + a hi + a l補水率=0.01081+0.0108175+0.0162263=0.03585382. 給水系數(shù)a fw由圖1-3所示，1點物質(zhì)平衡a b= a o+ a l=1+0.162263=1.01622632點物質(zhì)平衡a fw= a b+ a bl- a sp=1.01622+0.005408-0.02974=0.99193. 各小汽流量系數(shù)a sg,k按預選的氣輪機進汽量Do

11、和表1-1原始數(shù)據(jù)，計算得到門桿漏 汽、軸封漏汽等各小汽的流量系數(shù)，填于表1-1中。(二)氣輪機進汽參數(shù)計算1.主蒸汽參數(shù)由主汽門前壓力po =16.58Mpa,溫度t o=538C,查水蒸氣性質(zhì)表, 得主蒸汽比焓值h0=3397.1kJ/kg.主汽門后壓力 p0=(1- S p1)p0=(1-0.04)16.58=16.0128Mpa由 p=16.0128Mpa, h0二 h0=3397.1kJ/kg,查水蒸氣性質(zhì)表，得主汽門后氣溫t 0=535.254 C表2-5全廠汽水進出系統(tǒng)有關(guān)數(shù)據(jù)名稱全廠工質(zhì)滲漏鍋爐排污廠用汽暖風器過熱器減溫水汽(水)量kg/h3300011000220006580

12、060483離開系統(tǒng)的介質(zhì)比焓3397.21760.33108.23108.2724.7返回系統(tǒng)的介質(zhì)比焓83.783.783.7687724.72. 再熱蒸汽參數(shù)由中聯(lián)門前壓力ph=3.232Mpa，溫度J=538C ,查水蒸氣性質(zhì)表，得再熱蒸汽比焓值 hrh=3538.9029kJ/kg.中聯(lián)門后再熱氣壓 p=(1- S p2)ph=(1-0.02)3.232=3.16736Mpa 由 p=3.1673Mpa, h 二 hrh=3538.9029kJ/kg,查水蒸氣性質(zhì)表 得中聯(lián)門后再熱氣溫t 巾=537.716 C .(二)輔助計算1.軸封加熱器計算以加權(quán)平均法計算軸封加熱器的平均進汽比

13、焓hsg.計算詳表見表2-6.表5-4軸封加熱器物質(zhì)熱平衡計算項目汽水量Gi,kg/h2908209932362572136915512785127017790汽水系數(shù)a i0.0014290.0010320 ().00159111.7760.0006730.00076260.0013694 0.00062440.0087455汽水點比焓hi3024.33024.33024.33024.33169.0347434743217.7總焓a ihi4.32173.12114.81193.82272.13272.64434.75732.009123.6325平均比焓23.6729/0.0087455=

14、2702.292.均壓箱計算以加權(quán)平均法計算均壓箱內(nèi)的平均蒸汽比焓hjy.計算詳見表2-7表5-5均壓箱平均蒸汽比焓計算項目汽水量Gi,kg/h15512785257220993899396汽水系數(shù)a i0.00076260.0006730.0012640.0010320.0001913 0.0039263汽水點比焓hi347431693024.33024.33397.2總焓a ihi2.649272.13305 :3.82273.121070.6498812.3759平均比焓12.3759/0.0039263=3152.13. 凝汽器平均壓力計算由Psi=4.40kpa,查水蒸氣性質(zhì)表,得t

15、si=30.54 C ;由Ps2=5.38kpa,查水蒸氣性質(zhì)表,得ts2=34.19 C ;凝汽器平均溫度 ts=0.5 (tsi +ts2) =0.5 (30.54+34.19 ) =32.365C ;查水蒸氣性質(zhì)表，得凝汽器平均壓力Ps=4.854kpa;將所得數(shù)據(jù)與表5-1的數(shù)據(jù)一起,以各抽氣口的數(shù)據(jù)為節(jié)點，在h-s 圖上繪制出氣輪機的氣態(tài)膨脹過程線，見圖2-14P0 =116.0128p?h?tt0=535.2916.58t 0=5380t 仁385.6P1=5.945Ph =3.232P2=3.668ho=3397.21 h1=3144.2H2=3.27.1單位:p-MPah-kJ

16、/kgPrh =3.232rh =3.167 t rh=538t 3=446.1t 4=354.6t2=32016=191.1t 7=120.27p7=0.1098=59.7h8= 2455.88P8=0.0197pc=0.0049.416h6=2851hrh=3538.9P6=0.226h7=2716h3=3352.2hc=2315.6t 5=354.6 h5=53169X=0.899skJ(kg ?k)圖2-14氣輪機的氣態(tài)膨脹過程線(四)各加熱器進、出水參數(shù)計算 首先計算高壓加熱器H1。加熱器壓器P 1:P 1= (1- pi) P1= (1-0.03 ) x 5.945=5.766MP

17、a式中P 1第一抽汽口壓力； P1抽汽管道相對壓損；又P1=5.766MPa查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,1 =272.9H1出水溫度tw,1:tw,1= ts,1- S t =272.9- (-1.7 ) =274.6 式中 S t 加熱器上端差。H1疏水溫度td1 :Td1= t w,1+ S t1 =243.4+5.5=248.9式中S t1 加熱器下端差，S t1=5.5tw,1進水溫度，其值從高壓加熱器H2的上端差S t計算 得到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=20.47MPa由11=274.6,查的H1出 水比焓 hw,1=1204.5kJ/kg由 tw,1=243.4, pw=2

18、0.47MPa, 查得H1進水比焓hw,1=1056.0kJ/kg由 tdi=248.9,P i=5.766MPa,查得 H1 疏 水比焓hd,i=1080.4kJ/kg.至此,高溫加熱器H1的進、出口汽水參數(shù) 已經(jīng)全部算出。計算咼壓加熱器H2加熱器壓器P 2:P 2= (1- P2) P2= (1-0.03 ) x 3.668=3.557MPa 式中P 2第二抽汽口壓力； P2抽汽管道相對壓損；又P2=3.557MPa查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,2 =243.4H2出水溫度tw,2:t w,2= t s,2 - 8 t =243.4-0=243.4式中 8 t 加熱器上端差。H2疏水

19、溫度Td, 2 :Td, 2= t w,2+ 8 t2=208.3+5.5=213.5式中8 t2 加熱器下端差，8 t2=5.5tw,2進水溫度，其值從高壓加熱器H3的上端差8 t計算 得到已知加熱器水側(cè)壓力Pw=20.47MPa由12=243.4,查的H2出 水比焓 hw,2=1056.0kJ/kg由 tw,2=208.3, pw=20.47MPa,查得 H2 進水比焓 hw,2=897.2k J/kg由 td , 2=213.5,P 2=3.557MPa,查得 H2 疏水比焓hd,2=914.2kJ/kg.至此，高溫加熱器H2的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部 算出。計算咼壓加熱器H3加熱器壓器

20、P 3:P 3= (1- p3) P3= (1-0.03 ) X 1.776=1.722MPa 式中P 3第三抽汽口壓力； P3抽汽管道相對壓損；又P3=1.722MPa查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,3 =204.9H3 出水溫度 tw,3: tw,3=ts,3 - 8 t=204.9- (-1.7)=206.6式中8 t加熱器上端差。H3疏水溫度td3 :Td3= t w,3+ 3 t3 = 179.2+0=179.2式中 3 t3 加熱器下端差，S t3=0tw,3 進水溫度，其值從處氧氣器H4的上端差3 t計算得 到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=20.47MPa由13=206.6,查的

21、H3出 水比焓 hw,3=889.7k J/kg由 tw,3=179.2, pw=20.47MPa,查得 H3 進水比焓 hw,3=769.9k J/kg由 td , 3=179.2,P 3=1.722MPa,查得 H3 疏水比焓hd3=759.9kJ/kg.至此，高溫加熱器H3的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部 算出。計算咼壓加熱器H4 加熱器壓器P 4:P 4= (1- p4)P4= (1-0.05 ) x 0.964=0.9158MPa 式中P 4第四抽汽口壓力； F4抽汽管道相對壓損；又P4=0.9158MPa查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,4 = 176.0H4出水溫度tw,4:t w,

22、4= t s,4- 3 t4 =176.0-0=176.0式中3 t4加熱器上端差。H4疏水溫度td4 :Td4= t w,4+ 3 t4 =141+5.5=146.5式中 3 t4 加熱器下端差，3 t4=5.5tw,4 進水溫度，其值從底壓加熱器H5的上端差3 t計算 得到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=0.9161MPa由 14=176.0,查的H4 出水比焓 hw,4= 745.4k J/kg由 tw,4=141,pw=0.9161MPa,查得 H4 進 水比焓 hw,4= 593.7k J/kg由 td, 4=146.5, P 4=0.9158MPa,查得 H4 疏水比焓 hd,4 = 6

23、17.3k J/kg.至此，高溫加熱器H4的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算 出。計算低壓加熱器H5加熱器壓器P 5:P 5= (1- p5) P5= (1-0.03 ) x 0.416=0.403MPa 式中 P 5第五抽汽口壓力； P5抽汽管道相對壓損；又P5=0.403MPa查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,5= 143.8H5出水溫度tw,5:t w,5= t s,5 - 3 t5 = 143.8-2.8=141式中3 t5加熱器上端差。H5疏水溫度td5 :Td5= t w,5+ 3 t5=120.3 +5.5=125.8式中 3 t5 加熱器下端差，3 t5=5.5tw,5 進水溫度，

24、其值從高溫加熱器H6的上端差3 t計算 得到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=2.758MPa由 15=2125.8,查的H5 出水比焓 hw,5= 530.1k J/kg由 tw,5=120.3, pw=2.758MPa,查得 H5 進水比焓 hw,5= 506.7k J/kg由 td, 5=125.8, P 5=0.403MPa,查得 H5 疏水比焓 hd,5 = 528.5k J/kg.至此，高溫加熱器H5的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算 出。計算低壓加熱器H6加熱器壓器P 6:P 6= (1- p6) P3= (1-0.03 ) X 0.226=0.219MPa 式中P 6第六抽汽口壓力； P3抽

25、汽管道相對壓損；又P3=0.219MPq查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,6= 123.1H6出水溫度tw,6:t w,6= t s,6 - 3 t= 123.1-2.8=120.3式中3 t加熱器上端差。H6疏水溫度td6 :Td6= t w,6+ 3 t6=89.3 +5.5=94.8式中 S t6 加熱器下端差，S t6=5.5tw,6進水溫度，其值從低壓加熱器H7的上端差S t計算 得到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=2.758MPa由16=120.3,查的H6出 水比焓 hw,6= 506.7k J/kg由 tw,6=89.3, pw=2.758MPa,查得 H6 進水比焓 hw,6 =

26、 376.0k J/kg由 td, 6=94.8, P 6=0.219MPa,查得 H6 疏水比焓 hd,6 = 397.2k J/kg.至此，高溫加熱器H6的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算 出。計算低壓加熱器H7加熱器壓器P 7:P 7= (1- p7) P7= (1-0.03 ) x 0.109=0.076MPa 式中P 7第七抽汽口壓力； P7抽汽管道相對壓損；又P 7=0.076MPa查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,7= 92.1H7出水溫度tw,7:t w,1= t s,7- S t = 92.1-2.8=89.3式中 St 加熱器上端差。H7疏水溫度td7 :Td7= t w,1+

27、 S t7=56.1 +5.5=61.6式中 S t 加熱器下端差，S t7=5.5tw,7進水溫度，其值從低壓加熱器H8的上端差S t計算 得到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=2.758MPa由17=89.3,查的H7出 水比焓 hw,7= 376.07k J/kg由 tw,7=56.1, pw=2.758MPa,查得 H7 進水比焓 hw,7= 237.09k J/kg由 td, 7=61.6, P 7=0.076MPa,查得 H7 疏水比焓 hd,7= 257.8k J/kg.至此，高溫加熱器H7的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算 出。計算低壓加熱器H8加熱器壓器P 8:P 8= (1- p8) P

28、8= (1-0.03 ) x 0.0197=0.019MPa 式中P 8第八抽汽口壓力； P8抽汽管道相對壓損；又P8=0.019MPa查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,8= 58.9H8出水溫度tw,8:t w,8= t s,8- 3 t = 58.9-2.8=56.1式中 3 t 加熱器上端差。H8疏水溫度td8 :Td8= t w,8+ 3 t8=32.78+5.5=38.28式中 3 t8 加熱器下端差，3 t8=5.5tw,8進水溫度，其值從低壓加熱器SG的上端差3 t計算 得到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=2.758MPa由18=56.1,查的H8出 水比焓 hw,8= 237.09

29、k J/kg由 tw,8=32.78, pw=2.758MPa,查得 H8 進 水比焓 hw,8= 139.7k J/kg由 td, 8=38.28, P 8=0.019MPa,查得 H8 疏水比焓 hd,8= 160.27k J/kg.至此,高溫加熱器H8的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算 出?，F(xiàn)將計算結(jié)果列于表2-8。表2-8回熱加熱系統(tǒng)汽水參數(shù)計算項目1位H1H2H3H4H5H6H7H8SGLI抽汽壓力p jMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.019汽抽汽比焓hjkJ/kg3144.23()27.133352.233169.01978.52?851.

30、0|2!716.(02455.82976.5抽汽管道壓損3 pj%33333333測加熱器側(cè)壓力PjMPa5.7663.5571.7220.9150.4030.2190.076錯的0.0190.102氣側(cè)壓力下飽和溫度tsC272.9243.4204.9176.0143.8123.192.159.8水側(cè)壓力PwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582.758水加熱器上端查3tC-1.70-1.7 102.82.82.82.8出水溫度tw , jC274.6243.42.6.6176.0141120.389.356.1出水比焓hw, jkJ/kg1

31、204.510)56.0889.7745.4594.9506.73176Q7237.09進水溫度t w, jC243.4208.3179.2141.0120.389.356.132.78進水比焓h w, jkJ/kg1056.2897.2769.9593.7506.7376.02!37.0!9139.7測加熱器下端查3t 1C5.55.55.5 |5.55.55.55.55.5疏水溫度tdjC248.9213.5179.2146.5125.894.861.638.28疏水比焓hdjkJ/kc1080.4914.2759.9617.3528.5397.2257.8160.27415(五)高壓加熱

32、器組抽汽系數(shù)計算1. 由高壓加熱器H1熱平衡計算a 1 高壓加熱器H1的抽汽系數(shù)a 1：a 1 = a fw ( hw1-h w2)/ n h/h 1-h d,1 =0.07089高壓加熱器H1的疏水系數(shù)a d,1：a d,1= a 1=0.070892. 由咼壓加熱器H2熱平衡計算a 2、a rh 高壓加熱器H2的抽汽系數(shù)a 2 :a 2= a fw ( hw,2-h w,3 ) / n h- a d,1 ( hd,1 -h d,2 )/h 2-h d,2 =0.07216高壓加熱器H2的疏水系數(shù)a d,2：a d,2 = a d,1 + a 1=0.07089+0.07216=0.143再

33、熱器流量系數(shù)a rh：a rh = 1- a 1- a 2- a sg,1 - a sg,2 - a sg,42 - a sg,5 - a sg,8 - a sg,7= 1-0.07089-0.07216-0.0008968-0.0007913-0.001429-0.001032-0.0015911-0.001264=0.85053. 由咼壓加熱器H3熱平衡計算a 3本級計算時，高壓加熱器 H3的進水比焓hw3為未知，故先計算給水 泵的介質(zhì)比焓升 hpu。如圖2-15所示，泵入口靜壓pl：6ppu=p4+p H)u=0.964+889 X 10- X 9.8 X 22.4=1.15952MPa

34、式中 p4除氧器壓力，Mpap 除氧器至給水泵水的平均密度，您/m3給水泵內(nèi)介質(zhì)平均壓力ppjppj=0.5 X( ppu + p pu) =0.5 X( 21.47+1.1592 ) =11.31MPa給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比焓hpj:取 hpj =h pu=617.3根據(jù) ppj =11.31 和 hpj =617.3 查得：給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比容 u pu =0.00108 m 3/ kg 給水泵介質(zhì)焓升T puT pu =hpu - hVpupu3Ppu - Ppu10npu除氧器p H pu30.00108 21.47 -1.15921030.83=26.41k j/kgh給水泵出口比焓hp

35、u：p pupu給水泵h puhpu= h pu + hpu=617.3+26.4=643.7kJ/ kk 圖高壓加熱器H3的抽汽系數(shù)a 3:高壓加熱器H3的疏水系數(shù)a d,3：a d,3= a d,2 + a 3 =0.143+0.0856=0.2286(六)除氧器抽汽系數(shù)計算2-15給水泵焓升示意除氧器出水流量a c,4a c,4 = a fw+ a sp =0.989+0.03257=1.02157抽汽系數(shù)a 4：a 4= a c,4( hw,4-h w,5)/ n h- a d,3( hd,3-hw,5)a sg,4 (hsg,4-h w,5)DC sg,5(hsg,5 -h w,5

36、)DC sg,60C sg,7(hsg,7-h w,5)-a nf ( hnf -h w,5 )/( h4-h w,5)=1.02157 X( 745.9-595.3 ) /1.0-0.2286 X( 759.9-595.3 )-0.001429 X( 3024.3-595.3 ) -0.0015911 X( 3024.3-595.3 )-0.0013694 X( 3474-595.3 ) -0.032354 X( 3169-595.3 )-0.03235 X( 697-595.3 ) / (3169-595.3 ) =0.00714除氧器的物質(zhì)平衡和熱平衡見圖2-16。由于除氧器為匯集式加熱

37、器, 進水流量a c, 5為未知。但利用簡捷算法可避開求取a c，5。（七）低壓加熱器組抽汽系數(shù)計算1.由低壓加熱器H5熱平衡計算a 5 低壓加熱器H5的出水系數(shù)a c, 5： 由圖2-16 ,a c, 5=- a d,3 - a 4- a sg,L1 - a nf= 1.02157-0.2286-0.00714-0.001429a d3圖2-16除氧器的物質(zhì)平衡和熱平衡51-除氧器；2-ge給水泵；a sg?4a g?5-軸封漏汽系數(shù)；a nf-暖風器凝結(jié)系數(shù)-0.0015911-0.0013694-0.032354-0.03235=0.7167a c,4 -除氧器出水系數(shù)a 5-c,5 h

38、w,5h- hw,6h5- hd50.7167594.9 -507.2 /1.02978.5 -528.5-0.02553低壓加熱器H5的抽汽系數(shù)a 5低壓加熱器H5的疏水系數(shù)a d,5a d,5-a 5-0.025532.由低壓加熱器H6熱平衡計算a 6低壓加熱器H6的抽汽系數(shù)-：c,5 hw,6 - hw,7 / h-：id ,5 hd, _hd,6a 6-h6 hd,60.716 漢(507.2 414.3 )/1.0 0.2553 匯(528.5 397.2 )025772851.0 -397.2= .低壓加熱器H6疏水系數(shù)a d,6 - a d,5 + a 6-0.02553+0.0

39、2577-0.05133.由低壓加熱器H7熱平衡計算a 7低壓加熱器H7的抽汽系數(shù)a 7-沁5 九,7 hw,8 /d,5 hd,6 山，7h7 _ hd ,7a 7=2851.0 -257.80.716 漢(414.3237.9 fl.0 0.0513 漢(397.24 _257.8)_。4599低壓加熱器H7的疏水系數(shù)a d,7：a d,7 = a d,6+ a 7=0.0513-0.04599=0.097294.由低壓加熱器H8熱平衡計算a 8由于低加H8的進水焓hsg、疏水焓hd,8為未知，故先計算軸封加熱器SG由SG的熱平衡，得軸封加熱器出水焓 hw,sg:w,sg=h c+盧-Js

40、g hsg hd,sg：c,5137.3=171.49kj/kg0.00874553217.7 -4151.00.7167表 2-6.由pw,sg=2.758Mpa, hw,sg=139.7 C ,查得 軸封加 熱器出 水溫度 tw,sg=32.78 C .低壓加熱器H8疏水溫度t d,8:t d,8 =t w,sg + 8 t1 =32.78+5.5=38.28 C由ps=0.0197Mpa, td,8 =38.28 C查得低壓 加熱器 H8疏水焓 hd,8=160.27kJ/kg.低壓加熱器H8的抽汽系數(shù)a 8:a 8- c,5 hw,8 一 hw,sg / h d,7ld , hd ,8

41、h8 hd,8o.7167 237.9 -139.7 /1.0 -0.09729 257160.27 =0.26532455.8 -160.27低壓加熱器H8的疏水系數(shù)a d,8 :a d,8= a d,7 + a 8=0.09729+0.02653=0.1238（八）凝汽系數(shù)a c計算1.小汽機抽汽系數(shù)a xj :a “2157264=0.03613a x h4 -hc,Xj3169.0 -2422.62. 由凝汽器的質(zhì)量平衡計算a ca c= a c, 5- a d,8 -藝 a sg- a xj - a ma=0.7167-0.1238-0.008445-0.03613-0.003926

42、3-0.03244=0.516583. 由氣輪機汽側(cè)平衡校驗a cH4抽汽口抽汽系數(shù)和a 4：a 4= a 4+ a xj + a nf+ a pi=0.00714+0.03613+0.03235+0.01081=0.08643各加熱器抽汽系數(shù)和藝a j :藝 a j = a 1+ a 2+ a 3+ a 4+ a 5+ a 6+ a 7+ a 8=0.07089+0.07216+0.0856+0.08643+0.02553+0.02577+0.04599+0.02653=0.0659軸封漏汽系數(shù)和藝a sg, k:藝 a sg, k= 2 a sg， + 藝 a sg, + 藝 a sg,

43、+ 藝 a sg， +藝 a sg， + 2 a sg， + 2 asg, +2 a sg，Q5)=0.001429+0.001032+0.0015911+0.001264+0.000673+0.0007626+0.0013694+0.0006244=0.0087455凝汽系數(shù)a c：a c=1- 2 a j - 2 a sg=1-0.0659-0.0087455=0.51658該值由凝汽器質(zhì)量平衡計算得到的a c相等，凝汽系數(shù)計算正確。(九)氣輪機內(nèi)功計算1. 凝汽流做工3 c3 c=( a c a sg,S + a sg,T )(h 0 - hc+qrh) a jqrh- a sg,A (

44、h 0 h2)=0.51658+(3397.2-2315.6+511.8)-(3397.2-3027.2) X0. 01622=815.68kJ/kg式中 中一再熱器吸熱，qrh二 hrh - h2=3538.9-3027.1=511.8 kJ/kg2. 抽汽流做功2 3 a,j1 kg H1抽汽做功3 a,1 :3 a,1= h0 - h1=3397.2-3144.2=253 kJ/kg1 kk H2抽汽做功3 a,2:3 a,2= h0 - h2=3397.2-3027.1=370.1 kJ/kg1 kk H3抽汽做功3 a,3 :3 a,3= ho hb+ qrh =3397.2-335

45、2.2+511.8 =566.8 kJ/kg1 kg H4抽汽做功3 a,4:co a,4 = h 0 hu+ q rh =3397.2-3169+511.8 =556.8 kJ/kg1 kg H5抽汽做功3 a, 5：3 a,5= h 0 h5+ q rh =3397.2-2978.5+511.8 =930.5 kJ/kg1 kk H6抽汽做功3 a,6:3 a,6 = h 0 q rh =3397.2-2851+511.8 =1058 kJ/kg1 kk H7抽汽做功3 a,7:3 a,7 = h 0 hv+ q rh =3397.2-2716+511.8 =1193 kJ/kg1 kk

46、H8抽汽做功3 a,8:3 a,8 = h 0 hfe+ q rh =3397.2-2455.8+511.8 =1453.2 kJ/kg表2-9做功量和抽汽量計算結(jié)果H1H2H3H4H5H6H7H81 kg抽汽做功(kJ/kg )253370.1556.8740930.5105811931453.2各級抽汽量(kJ/h )1441701467531740861452051920524099353053454抽汽流總內(nèi)功藝3 a,j藝 3 a,j = a 1 3 a,1 + a 2 3 a,2+ a 3 3 a,3+ a 4 3 a,4 + a 5 3 a,5+ a 6 3 a,6+ a 7 3

47、 a,7 + a 8 3 a,8=0.07089 X 253+0.07216X 370.1+0.0856 X 556.8+0.08643X 740+0.02553 X 930.5+02577X 1.58+0.04599 X 1193+0.02653 X 1453.2 =273.4 kJ/kg3.附加功量藝3 sg,k附加功量藝3 sg,k是指各小汽流量作功之和：藝 3 sg,k = a 12(h 0 - h12+ q rh) + ( a 8 + a 9+, a 10 )(h 0 - h8)=0.03235(3397.2-3169+511.8)+(0.000673+0.0007626+0. 00

48、13694)(3397.2-3169)=24.58 kJ/kg4.氣輪機內(nèi)功3 i3 i = 3 c+藝 3 a,j + 藝 3 sg,k =815.68+273.4+24.58=1113.66 kJ/kg(十)氣輪機的內(nèi)效率、熱經(jīng)濟指標、汽水流量計算 氣輪機比熱耗q。：q0= h 0 - hfw+ a rhqrh =3397.2-1204.4+0.8505 x 511.8=1757.5 kJ/kg氣輪機絕對內(nèi)效率n i:n i = 3 i /q 0=1113.66/1757.5=0.63365氣輪機絕對電效率n e：n e= n mn g n i =0.985 x 0.99 x 0.6336

49、5=0.61791 氣輪機熱耗率q：q=3600/ n e=3600/0.61791=5826.1 kJ/(kwh)氣輪機汽耗率d:d=q/ q 0=5826.1/1757.5=3.3149 kJ/(kwh)氣輪機進汽量D0:D=1000 d Pe=1000x 3.3149 x 660=2033724 /h式中R氣輪機額定功率，R=660MW 校驗：氣輪機進汽量D0=2033724 kg /h，與初選值相等。 給水流量Gw:G= a c,4 D0=1.02157 x 2033724=2077591 kk/h 凝結(jié)水泵流量GCp：Gp=a c,5 D0=0.7167 x 2033724=1457

50、569k /h 凝汽量Dc：D= a c D0=0.51658 x 2033724=1050581 kk/h第一級抽汽量D:D=a 1 D0=0.07089 x 2033724=144170kk /h第二級抽汽量D2:D= a 2 D=0.07216 x 2033724=146753k /h第三級抽汽量D:D=a 3 D0=0.0856 x 2033724=174086k /h第四級抽汽量D4:D4=a 4D)=0.00714 X 2033724=14520 kg /h第五級抽汽量D5:D5= a 5 Do=O.O2553 X 2033724=51920k /h第六級抽汽量D6:D二 a 6D0=0.02577 X 2033724=52409 k /h第七級抽汽量D7：D二 a 7 D=0.04599 X 2033724=93530k /h第八級抽汽量D8:D= a 8D0=0.02653 X 2033724=53954 k /h(十一)全廠性熱經(jīng)濟指標計算1. 鍋爐參數(shù)計算過熱蒸汽參數(shù)：由 pb=17.42MPa,tb=541C ,查表得過熱蒸汽出口比焓 hb=3397.3 kJ/kg 再熱蒸汽參數(shù)：鍋爐設(shè)計再熱蒸汽出口壓力pr=3.85 MPa，該