撥叉的作用論文31899

1、撥叉的作用一、零件分析（一）撥叉的作用撥叉是車床變速箱換擋機(jī)構(gòu)中的一個(gè)主要零件(位置如圖1所示),主要起換擋作用。通過撥叉的撥動(dòng)使車床滑移齒輪與不同的齒輪嚙合從而達(dá)到要求的主軸轉(zhuǎn)速。如果撥叉槽口的配合尺寸精度不高時(shí)，滑移齒輪就達(dá)不到要求的定位精度，這樣滑移齒輪就不能很好的與其他齒輪進(jìn)行正確有效的嚙合，從而影響整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)的工作。所以撥叉寬度為30mm的上端面和寬度為18h11槽的側(cè)面以及內(nèi)花鍵的精度要求較高。圖1 臥式車床主軸展開圖（二）撥叉的工藝分析該撥叉尺寸比較小，結(jié)構(gòu)形狀較復(fù)雜，屬于典型的叉桿類零件。為實(shí)現(xiàn)換擋、變速的功能，其叉軸孔與叉軸有配合要求，因此加工精度要求較高。叉腳兩端面在工作

2、過程中受輕微沖擊載荷，為保證撥叉換擋時(shí)叉腳受力均勻，要求底槽側(cè)面與花鍵孔中心軸有垂直度公差要求為0.08mm。撥叉的頂面要與換擋手柄等零件相配合，因此為使工作時(shí)撥叉承受水平方向上的力要求上端面與叉軸孔軸線有平行度要求為0.10mm。故該零件的主要加工表面為叉軸孔、叉腳底槽側(cè)面和撥叉上端面，由于這些主要加工表面的精度相對(duì)較低，因此采用較經(jīng)濟(jì)的方法保質(zhì)保量的加工即可。二、 工藝規(guī)程設(shè)計(jì)（一）確定毛坯的制造形式根據(jù)零件材料ht200確定毛坯為鑄件，零件生產(chǎn)類型為中批生產(chǎn)。故從提高生產(chǎn)效率，保證經(jīng)濟(jì)性的角度講，應(yīng)該采用鑄造成型中的金屬模鑄造的方法制造毛坯。又因?yàn)榱慵螤钕鄬?duì)簡(jiǎn)單，故毛坯形狀需與零件的形

3、狀盡量接近，內(nèi)孔很小，可不鑄出。（二）基準(zhǔn)的選擇基準(zhǔn)的選擇是工藝規(guī)程設(shè)計(jì)中的重要工作之一?；鶞?zhǔn)選擇的正確與合理，可以使加工質(zhì)量得到保證，生產(chǎn)率得到提高。否則，加工工藝過程中會(huì)出現(xiàn)很多問題，使生產(chǎn)無法正常進(jìn)行。通常先選精基準(zhǔn)后選粗基準(zhǔn)。1.精基準(zhǔn)的選擇精基準(zhǔn)的選擇有利于保證加工精度，并使工件裝夾方便。在選擇時(shí)，主要應(yīng)該考慮基準(zhǔn)重合、基準(zhǔn)統(tǒng)一等問題。當(dāng)設(shè)計(jì)基準(zhǔn)與工序基準(zhǔn)不重合時(shí)，應(yīng)該進(jìn)行尺寸換算。在本零件中花鍵孔的中心線為叉腳部分溝槽和頂面的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)，故以花鍵孔的中心線為精基準(zhǔn)，實(shí)現(xiàn)了設(shè)計(jì)基準(zhǔn)與工藝基準(zhǔn)相重合，保證了被加工表面的垂直度和平行度要求。同時(shí)由于零件在軸向上的剛度較大，因此選用零件的左端

4、面作為精基準(zhǔn)，夾緊力作用在右端面上，可避免在機(jī)械加工工程中發(fā)生變形，加緊穩(wěn)定可靠。2.粗基準(zhǔn)的選擇對(duì)于零件而言，盡可能選擇不加工表面為粗基準(zhǔn)。而對(duì)有若干個(gè)不加工表面的工件，則應(yīng)以與加工表面要求相對(duì)位置精度較高的不加工表面作粗基準(zhǔn)。所以選擇右端面，4080的頂面和7580的右側(cè)面及外圓中心線為粗基準(zhǔn)，可以為后續(xù)工序準(zhǔn)備好精基準(zhǔn)。（三）制訂工藝路線1. 表面加工方法確定根據(jù)零件圖上各加工表面的尺寸精度和表面粗糙度，查相關(guān)表格，確定零件各表面的加工方法，如表1所示。表1 各表面加工方案加工表面尺寸及偏差/mm尺寸精度等級(jí)表面粗糙度/um加工方案后端面80/3.2粗銑-精銑頂面72 /3.2粗銑-精銑

5、花鍵小徑22+0.21 0it126.3鉆-擴(kuò)花鍵大徑25+0.21 0it121.6拉底槽18+0.11 0it11槽底6.3側(cè)面3.2粗銑-精銑倒角150/鉆螺紋m8/鉆-攻絲2. 工藝路線擬定尊循“先粗后精”原則，先安排粗加工后安排精加工。尊循“先基準(zhǔn)后其他”原則，首先加工精基準(zhǔn)左側(cè)面和花鍵軸孔；尊循“先主后次”原則，先加工主要表面左側(cè)面和花鍵軸孔，后加工次要表面頂面和操縱槽側(cè)面及底面；由此安排工藝路線如表2。 表2 機(jī)械加工工藝路線工序號(hào)工序內(nèi)容定位基準(zhǔn)10粗銑，精銑撥叉后端面兩側(cè)面、頂面20鉆-擴(kuò)-拉花鍵孔（倒角）后端面、左側(cè)面、頂面30粗銑、精銑頂面左側(cè)面、后端面、花鍵孔軸線40粗

6、銑、精銑底槽左側(cè)面、后端面、花鍵孔軸線50鉆孔、攻絲2-m8后端面、左側(cè)面、底面60終檢（四）機(jī)械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定 零件的材料為ht200，凈重量約為0.93千克，生產(chǎn)類型為中批量生產(chǎn)，可以采用金屬模鑄造的方法進(jìn)行毛坯的制造。根據(jù)上述原始資料及加工工藝，分別確定各個(gè)加工表面的機(jī)械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下：1.面的加工余量及工序尺寸考慮到零件的很多表面沒有粗糙度要求，不需要加工。從鑄造出來即可符合使用要求，因此，只需確定后端面的尺寸即可。選取鑄件的尺寸公差等級(jí)為ct8，查表得出其公差值為1.6mm。又根據(jù)零件的鑄造方法（金屬模鑄造）、公差等級(jí)（ct1ct16）和零件的材

7、料（灰口鑄鐵），查表確定零件的加工余量等級(jí)，即ma值。經(jīng)查，確定加工余量等級(jí)為f級(jí)。最后根據(jù)ct、ma和工件基本尺寸查表確定機(jī)械加工余量，該撥叉的基本尺寸100mm，公差等級(jí)為ct8，加工余量等級(jí)為f，故查表所得的機(jī)械加工余量為2.0mm。機(jī)械加工余量分為單側(cè)和雙側(cè)，單側(cè)加工余量與加工要求的關(guān)系如圖所示。毛坯的最大極限尺寸lmax=零件基本尺寸+ma+ct/2=；毛坯的最小極限尺寸lmin=零件的基本尺寸+ma-ct/2=。即毛坯尺寸為820.8mm。2. 花鍵底孔的加工余量及工序尺寸 根據(jù)機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)表2.53得出：在實(shí)體材料上加工孔，一次性鉆孔，孔的公差等級(jí)可以達(dá)到h1312級(jí)

8、，符合22h12的要求，但為提高其表面精度需進(jìn)行擴(kuò)孔。再根據(jù)金屬機(jī)械加工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)表4-22查出拉鍵槽加工余量為f=0.4mm，即預(yù)制孔加工到21.2mm，一次性拉削到設(shè)計(jì)要求25h7。查表2.56可知擴(kuò)孔的加工余量為1.52.0mm，由于本工序的待加工表面的金屬厚度較小，故取擴(kuò)孔的加工余量為0.6mm。3.底槽18h11的加工余量及工序尺寸該槽鑄造時(shí)沒有鑄出，參照機(jī)械加工工藝師手冊(cè)表21-5，得粗銑其槽邊機(jī)加工余量（雙邊余量）z=3.0mm，半精加工的余量（雙邊余量）z=1mm。由于該工序加工時(shí)選用的刀具為16的立式銑刀，粗加工時(shí)要銑去大部分的余量，因此取半精加工的雙邊余量為z=2.0mm

9、。又由刀具選擇可得其極限偏差為：粗銑為+0.21 0mm，半精銑為+0.13 0mm。 粗銑兩邊工序尺寸為：；粗銑后毛坯最大尺寸為：；粗銑后毛坯最小尺寸為： 16+0=16mm；即粗加后的工件尺寸為16+0.21 0mm。半精銑兩邊工序尺寸為： 18+0.31 0 mm能夠滿足加工要求。 4螺紋的加工查機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)表2.3-20，得m8螺紋攻螺紋前所用麻花鉆的直徑為6.7mm?，F(xiàn)將各工序加工余量及工序尺寸整理成表，如表3所示。表3 各工序加工余量與工序尺寸 工序余量/mm工序尺寸及公差/mm表面精度ra/um粗加工精加工粗加工精加工粗加工精加工后端面1.50.580.5806.33

10、.2頂面201.073726.33.2操縱槽（槽深）82（33）12（2）16+0.21 0（33）18+0.31 0 （35）6.33.2花鍵底孔麻花鉆20擴(kuò)孔鉆20.7鉆后20、擴(kuò)后21.26.3花鍵0.46-6h925h722h123.2螺紋麻花鉆6.76.7mm/錐銷孔專用刀具鉆-鉸1.6（五）確定切削用量及基本工時(shí)工序：粗銑、精銑后端面 工件材料：ht200，=220mpa，硬度hbs=157236；加工要求：表面粗糙度ra=3.2um；機(jī)床：x51立式銑床刀具：刀具材料 高速鋼端面銑刀2. 背吃刀量的確定因?yàn)榇旨庸び嗔枯^小故一次切削就可切除所有余量，因此取粗加工的背吃刀量等于粗加工

11、余量，即ap 11=z=1.5mm。精銑時(shí)ap 12=0.5mm。3.進(jìn)給量查實(shí)用機(jī)械加工工藝手冊(cè)表11-90，根據(jù)機(jī)床功率及工藝系統(tǒng)剛度，查得粗銑每齒進(jìn)給量=0.150.3mm/z, 精銑每齒進(jìn)計(jì)量=0.050.12mm/z；取粗加工的每齒進(jìn)給量=0.2mm/z，精加工的每齒進(jìn)給量=0.05m/z。4.切削速度及進(jìn)給速度的確定查表確定粗加工的銑削速度為，精加工的銑削速度為。查表3.6，粗銑和精銑時(shí)的轉(zhuǎn)速分別為160r/min和300r/min。修正后的切削速度為：則進(jìn)給速度為： 工序：鉆花鍵軸孔、擴(kuò)孔1.鉆孔（1）鉆孔時(shí)選用直徑為20mm的高速鋼麻花鉆，機(jī)床則選用z525立式鉆床。 （2）鉆

12、削速度及進(jìn)給速度的確定由機(jī)械加工工藝師手冊(cè)表28-15，根據(jù)高速鋼麻花鉆的直徑do20mm，鑄鐵的硬度約為200hbs，查得進(jìn)給量f=0.430.53mm/r。由于yd80/204查得修正系數(shù)，則f0.410.50mm/r。由切削用量簡(jiǎn)明手冊(cè)表2.8可查得鉆頭強(qiáng)度允許的進(jìn)給量為f1.75mm/r。因此進(jìn)給量在允許范圍內(nèi)，取f0.45mm/r。則對(duì)應(yīng)的鉆削速度為v=17m/min。因此主軸轉(zhuǎn)速為查表3.18得鉆床主軸轉(zhuǎn)速為272r/min，因此其實(shí)際的鉆削速度為：進(jìn)給速度為：2.擴(kuò)孔時(shí) （1）擴(kuò)孔時(shí)考慮鉆孔所達(dá)到的直徑及拉花鍵時(shí)的加工余量，選擇直徑為20.7mm擴(kuò)孔鉆，擴(kuò)孔后的孔徑21.2mm，

13、符合花鍵的加工余量刀具材料為高速鋼。 （2）切削速度及進(jìn)給速度的確定由機(jī)械加工工藝師手冊(cè)表28-30高速鋼及硬質(zhì)合金擴(kuò)孔鉆的進(jìn)給量，得進(jìn)給量f=0.70.8mm/min,取f=0.7mm/r，由于修正系數(shù)k=0.95，所以進(jìn)給量f=0.7x0.95=0.67mm/min。再查表28-32，確定切削速度為v=25m/min。則主軸轉(zhuǎn)速為：查表3.18確定主軸實(shí)際轉(zhuǎn)速為392r/min，故其實(shí)際的切削速度為：進(jìn)給速度為：3.檢驗(yàn)機(jī)床功率 根據(jù)所選的切削用量、切削速度及寄給速度進(jìn)行功率估算，經(jīng)計(jì)算加工所需功率為1.20kw小于所選用的機(jī)床主電機(jī)功率2.8kw。故所選切削用量可用。工序 拉花鍵機(jī)床：臥

14、式拉床l6120。刀具：查參考文獻(xiàn)實(shí)用機(jī)械加工工藝手冊(cè)表10-266，選擇拉刀類型為矩形花鍵拉刀第三型號(hào)，該刀具特點(diǎn)：拉削長(zhǎng)度大于30mm，同時(shí)加工齒數(shù)不小于5。材料：w18cr4v做拉刀材料，柄部采用40cr材料。拉削過程中，刀具進(jìn)給方向和拉削方向一致，拉刀各齒齒升量詳見拉刀設(shè)計(jì)，拉削的進(jìn)給量即為單面的齒升量。查參考文獻(xiàn)實(shí)用機(jī)械加工工藝手冊(cè)表2.4-118和2.4-119，確定拉削速度v=0.1160.08mm/s，取v=0.10mm/s。拉削工件長(zhǎng)度：；拉刀長(zhǎng)度：；拉刀切出長(zhǎng)度，取。工序 粗銑、精銑頂面本工序刀具采用高速鋼立銑刀，機(jī)床為x51立式銑床。1. 粗銑頂面(1)背吃刀量的確定本工

15、序的加工余量較大為20mm，因此考慮三次走刀來完成加工，背吃刀量分別為ap1=8mm，ap2=8mm，ap3=4mm.（2）進(jìn)給速度及切削速度的確定 選擇高速鋼立銑刀，銑刀直徑為16 mm, 由機(jī)械加工工藝師手冊(cè)表30-36查得加工材料為灰鑄鐵，根據(jù)刀的直徑及齒數(shù)，確定每齒進(jìn)給量為f=0.080.18 mm/z，取f=0.18mm/z；由表查得其銑削速度為v=19m/min。則主軸轉(zhuǎn)速為： 查機(jī)床的轉(zhuǎn)速表，取n380r/min，由此可得進(jìn)給速度為：實(shí)際銑削速度為：2.精銑頂面 （1） 背吃刀量的確定精加工同樣采用三次走刀來完成，因此a p1=4mm，a p2=4mm，a p3=2mm。 （2）

16、 進(jìn)給速度及切削速度的確定查機(jī)械加工工藝師手冊(cè)表30-36，查得每齒進(jìn)給量為f=0.080.18 mm/z，取f=0.08mm/z；由表查得其銑削速度為v=22m/min。則主軸轉(zhuǎn)速為： 查機(jī)床的轉(zhuǎn)速表，取n490r/min，由此可得進(jìn)給速度為：實(shí)際銑削速度為： 工序 粗銑、精銑操縱槽機(jī)床：立式升降臺(tái)銑床（）刀具：根據(jù)參考文獻(xiàn)實(shí)用機(jī)械加工工藝手冊(cè)表21-5選用高速鋼鑲齒三面刃銑刀。外徑160mm，內(nèi)徑40mm，刀寬粗銑16mm，精銑18mm，齒數(shù)為24齒。1.粗銑16槽銑削深度：，每齒進(jìn)給量：查參考文獻(xiàn)實(shí)用金屬切削加工工藝手冊(cè)表2.4-75，得，取。銑削速度：查參考文獻(xiàn)實(shí)用金屬切削加工工藝手冊(cè)

17、表30-33，得機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速：查參考文獻(xiàn)機(jī)械加工工藝手冊(cè)表3.1-74取實(shí)際切削速度：進(jìn)給量：工作臺(tái)每分進(jìn)給量： 2.精銑18槽 切削深度：根據(jù)參考文獻(xiàn)實(shí)用金屬切削加工工藝手冊(cè)表查得：進(jìn)給量,查參考文獻(xiàn)實(shí)用金屬切削加工工藝手冊(cè)表2.4-82得切削速度，機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速：，取實(shí)際切削速度：進(jìn)給量：工作臺(tái)每分進(jìn)給量： 工序 鉆孔、攻螺紋1.鉆孔 （1）刀具及機(jī)床的選擇由于鉆孔后要進(jìn)行攻螺紋，故查機(jī)械制造基技術(shù)礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)表2.67攻螺紋前鉆孔用麻花鉆直徑，得麻花鉆直徑為6.7mm。根據(jù)機(jī)械加工工藝師手冊(cè)表20-3標(biāo)準(zhǔn)高速鋼麻花鉆的直徑系列，故該選用直柄麻花鉆。為充分利用機(jī)床資源，提高設(shè)備的利用率，因此選

18、擇與的機(jī)床工序所用機(jī)床相同，即z525立式鉆床。 （2）切削速度及進(jìn)給速度的確定由切削用量簡(jiǎn)明手冊(cè)表2.7，查得進(jìn)給量f0.360.44mm/r，由切削用量簡(jiǎn)明手冊(cè)表2.83和鉆頭允許的進(jìn)給量，確定最大進(jìn)給量f0.86mm/r。由切削用量簡(jiǎn).手冊(cè)表2.9機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)所允許的鉆削進(jìn)給量查得f1.6mm/r。故由z525型立式鉆床說明書取f0.36mm/r。又根據(jù)表2.15查得切削速度為v18m/min。則主軸轉(zhuǎn)速為： 查機(jī)床轉(zhuǎn)速表，取n=680r/min,此時(shí)實(shí)際切削速度為：則實(shí)際的進(jìn)給速度為：.(3)校核機(jī)床扭矩及功率由切削用量簡(jiǎn)明手冊(cè)表2.20查得 =420, =1 0.8，=0.206,

19、2.0, =0.8 pc0.32 kw ，420720.360.81 1298.3 n ， mc0.206720.360.814.5 nm根據(jù)z525機(jī)床說明書可知mm=42.2 nm, pe=2.8x0.81=2.26 kw, fmax=8830 n 由于上面算出的的數(shù)據(jù)都小于機(jī)床的各個(gè)相應(yīng)的參數(shù)，故機(jī)床符合要求。 2. 攻螺紋 （1） 刀具的選用根據(jù)機(jī)械加工常用刀具數(shù)據(jù)速查手冊(cè)表8-3，確定刀具為粗柄帶頸粗牙普通螺紋機(jī)用絲錐，刀具材料選用高速鋼。機(jī)床則選用z525立式鉆床。 （2）切削速度及進(jìn)給速度的確定查機(jī)械制造基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)表5-83得螺紋直徑為8mm，螺距為1.25mm，加工材料為灰鑄

20、鐵時(shí)的切削速度為v=8.0m/min。由于螺紋加工時(shí)的每轉(zhuǎn)進(jìn)給量等于螺距，且本工序螺紋的螺距為1.25mm，故進(jìn)給量f=1.25mm/r。則主軸轉(zhuǎn)速為：查機(jī)床轉(zhuǎn)速表，確定實(shí)際轉(zhuǎn)速為392r/min，則實(shí)際的切削速度為：則實(shí)際進(jìn)給速度為： （六）時(shí)間定額的計(jì)算時(shí)間定額是指在一定生產(chǎn)條件下規(guī)定生產(chǎn)一件產(chǎn)品或完成一道工序所需消耗的時(shí)間。時(shí)間定額一般由基本時(shí)間、輔助時(shí)間、布置工作地時(shí)間、休息和生理需要時(shí)間及準(zhǔn)備與終結(jié)時(shí)間?；緯r(shí)間又稱機(jī)動(dòng)時(shí)間，可按有關(guān)公式計(jì)算，輔助時(shí)間一般按基本時(shí)間的15%20%估算，基本時(shí)間與輔助時(shí)間之和稱為作業(yè)時(shí)間。布置工作地時(shí)間、休息和生理需要時(shí)間、準(zhǔn)備與終結(jié)時(shí)間,一般分別按作

21、業(yè)時(shí)間的2%7%、 2%4%、3%5%計(jì)算。單件時(shí)間定額可按下式計(jì)算：=+/m，m為每批生產(chǎn)零件的的個(gè)數(shù)。在本設(shè)計(jì)中m取值為1.1.工序的時(shí)間定額計(jì)算由面銑刀對(duì)稱銑平面，參考機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)表5.41，得銑刀對(duì)稱銑平面的基本時(shí)間計(jì)算公式為： 為進(jìn)給速度(13)mm (13)mm因此確定 (13)mm=,=320mm/min,取2mm,則粗銑基本時(shí)間：精銑基本時(shí)間：基本時(shí)間為：取輔助時(shí)間，則，其他時(shí)間分別按3%計(jì)算，則其他時(shí)間為故本工序單件時(shí)間定額tdj為：tdj= tj+tf+tb+tx+tz/m =0.83+0.17+0.09=1.09min2.工序的時(shí)間定額計(jì)算由麻花鉆查表5.39

22、，得鉆削時(shí)間的計(jì)算公式為 f為每轉(zhuǎn)進(jìn)給量(12)mm d為孔徑 (14)mm 鉆孔時(shí) (12)mm=101.73+2=19.3mm鉆削的基本時(shí)間為 擴(kuò)孔時(shí)間計(jì)算公式為 f為每轉(zhuǎn)進(jìn)給量 (12)mm d為孔徑 (24)mm擴(kuò)孔時(shí) (12)mm=0.61.73+2=3.04mm擴(kuò)孔基本時(shí)間為 基本時(shí)間為：取輔助時(shí)間，則，其他時(shí)間分別按3%計(jì)算，則其他時(shí)間為故本工序單件時(shí)間定額tdj為：tdj= tj+tf+tb+tx+tz/m =1.33+0.27+0.144=1.744min3.工序時(shí)間定額計(jì)算拉削級(jí)別由機(jī)械加工工藝手冊(cè)表4.166查得。拉削加工工時(shí)t。式中zb為單面余量zb 1.5 mm，為校

23、準(zhǔn)部分長(zhǎng)度系數(shù)，取1.2，k機(jī)床返回行程系數(shù)取 k1.14，fz為拉刀單面齒開量，z為拉刀同時(shí)工作齒數(shù)zl/p，p為拉刀齒距 p（1.251.5）1.35 12 mm，所以zl/p=80/127。因此基本時(shí)間為： 輔助時(shí)間其他時(shí)間故本工序單件時(shí)間定額tdj= tj+tf+tb+tx+tz/m =0.16+0.032+0.017 =0.209min4.工序時(shí)間定額計(jì)算由機(jī)械加工工藝手冊(cè)表2.194可查得立銑的時(shí)間計(jì)算公式為 i為進(jìn)給次數(shù) 0.5do+（0.51.0）9 mm 12 mm故粗銑的基本時(shí)間 精銑的基本時(shí)間基本時(shí)間取輔助時(shí)間，則，其他時(shí)間分別按3%計(jì)算，則其他時(shí)間為。故本工序單件時(shí)間定

24、額tdj= tj+tf+tb+tx+tz/m =3.62+0.54+0.37=4.53min。5.工序時(shí)間定額計(jì)算(1)粗銑被切削層長(zhǎng)度：由毛坯尺寸可知 刀具切入長(zhǎng)度：=81mm，刀具切出長(zhǎng)度：取走刀次數(shù)1次粗銑基本時(shí)間： (2)精銑被切削層長(zhǎng)度：由毛坯尺寸可知， 刀具切入長(zhǎng)度： =81mm，刀具切出長(zhǎng)度：取走刀次數(shù)為1精銑基本時(shí)間： 本工序機(jī)動(dòng)時(shí)間 取輔助時(shí)間，則，其他時(shí)間分別按3%計(jì)算，則其他時(shí)間為。故本工序單件時(shí)間定額tdj= tj+tf+tb+tx+tz/m =2.37+0.36+0.25=2.98min。 6. 工序時(shí)間定額計(jì)算該工序中的鉆孔時(shí)間計(jì)算公式與工序相同，故鉆削的基本時(shí)間為

25、 。查機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)表5.43可知攻螺紋的時(shí)間計(jì)算公式為其中n為絲錐每分鐘轉(zhuǎn)數(shù)，n 0為絲錐回程的每分鐘轉(zhuǎn)數(shù)；=（13）p，=（23）p；i為絲錐數(shù)目。因此攻絲時(shí)的基本時(shí)間為基本時(shí)間取輔助時(shí)間，則，其他時(shí)間分別按3%計(jì)算，則其他時(shí)間為因此本工序單件時(shí)間定額tdj= tj+tf+tb+tx+tz/m =0.09+0.06+0.03+0.02=0.2min三、撥叉槽口夾具設(shè)計(jì)為了在考慮零件的技術(shù)要求的前提下降低勞動(dòng)強(qiáng)度提高勞動(dòng)生產(chǎn)率。根據(jù)任務(wù)要求中的設(shè)計(jì)內(nèi)容，需要設(shè)計(jì)專用夾具來銑18h11底槽，該槽相對(duì)于花鍵孔中心有一定的技術(shù)要求。加工底槽的夾具將用于臥式鏜床，刀具采用三面刃銑刀。（一）

26、定位基準(zhǔn)及定位元件的選擇由零件圖可知：槽兩側(cè)面面對(duì)花鍵孔的中心線有尺寸要求及垂直度要求，其設(shè)計(jì)基準(zhǔn)為花鍵孔的中心線。為了使定位誤差達(dá)到要求的范圍之內(nèi)，在此選擇以花鍵孔中心線為主要定位基準(zhǔn)，則由定位其準(zhǔn)不重合引起的誤差較小，這種定位在結(jié)構(gòu)上也簡(jiǎn)單易操作。采用花鍵軸定心定位的方式，保證底槽加工的技術(shù)要求。同時(shí)，應(yīng)加一圓柱銷固定好花鍵軸，防止花鍵軸帶動(dòng)工件在x方向上的旋轉(zhuǎn)自由度。其中花鍵軸限制五個(gè)自由度，包括3個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)自由度和兩個(gè)移動(dòng)自由度;平面限制軸向方向的移動(dòng)自由度。圖2 花鍵心軸（二）輔助支承的選擇由于該工件的長(zhǎng)度相對(duì)較長(zhǎng)，為提高工件的裝夾剛度和定位穩(wěn)定性，它是在工件定位完成之后參與作用的，故不

27、起定位作用。為提高工件的裝夾效率，所選輔助支承如圖所示，它能夠通過彈簧自動(dòng)調(diào)整，并支承與頂柱上的斜面自鎖。圖3 輔助支承（三）定位誤差的分析與計(jì)算定位誤差由基準(zhǔn)位移誤差和基準(zhǔn)不重合誤差所組成。 （1）槽底到花鍵孔軸線尺寸15的定位誤差基準(zhǔn)不重合誤差：由于定位基準(zhǔn)與工序基準(zhǔn)重合，所以基準(zhǔn)不重合誤差為零。即。基準(zhǔn)位移誤差：基準(zhǔn)位移誤差，因此 故工序尺寸15的定位誤差為： 工序尺寸15按經(jīng)濟(jì)加工精度計(jì)算其公差為t=0.27mm，因此，故該定位方案能夠滿足加工要求。 （2）垂直度的定位誤差基準(zhǔn)不重合誤差：由于定位基準(zhǔn)與工序基準(zhǔn)重合，所以基準(zhǔn)不重合誤差為零。即?；鶞?zhǔn)位移誤差：基準(zhǔn)位移誤差，因此，同時(shí)由于

28、工序尺寸與間的夾角為90。故垂直度的定位誤差為： 故該定位方案能夠滿足加工要求。 （3）工序尺寸18的定位誤差基準(zhǔn)不重合誤差：由于定位基準(zhǔn)與工序基準(zhǔn)不重合，所以產(chǎn)生基準(zhǔn)不重合誤差。由于基準(zhǔn)尺寸按經(jīng)濟(jì)加工精度計(jì)算，即t=0.15mm，因此基準(zhǔn)不重合誤差為：基準(zhǔn)位移誤差：因精基準(zhǔn)為已加工平面，因此基準(zhǔn)位移誤差為：故工序尺寸18的定位誤差為： ，因此該方案不能滿足加工要求。改進(jìn)方案為將工序尺寸10按it9進(jìn)行加工。（四）切削力及夾緊力計(jì)算查機(jī)械加工工藝師手冊(cè)表17-18，得銑削切削力的計(jì)算公式，查表17-19得灰鑄鐵的，因此，同時(shí)在選擇銑削方式時(shí)，由于順銑時(shí)，刀具所受沖擊力加大，同時(shí)工件所受縱方向分力與進(jìn)給方向相同，如果絲杠螺母之間有螺紋間隙，就會(huì)造成工作臺(tái)攢動(dòng)銑削進(jìn)給量不均勻，容易引振動(dòng)及刀具損壞。因此選擇逆銑，查表30-22，得水平分力及切削力的比值 ，取。因此水平分力為： 由于軸向分力由工件傳遞給輔助支撐，最后由機(jī)床的工作臺(tái)來平衡，故不影響夾緊力的計(jì)算。工件采用螺旋機(jī)構(gòu)夾緊，為提高工件的裝夾效率，減少輔助時(shí)間，因此采用快速螺旋夾緊機(jī)構(gòu)中的開口墊圈來夾緊。機(jī)構(gòu)如圖4所示。根據(jù)夾緊方式確定夾緊力的計(jì)算公式為：式中為夾緊力；為原始動(dòng)力；l為作用力臂；為螺紋半徑；為螺紋升角；為螺母與螺紋間的