裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T形 梁橋設(shè)計(jì)（上部結(jié)構(gòu)）

1、橋梁工程概論課程設(shè)計(jì)題 目：裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t形 梁橋設(shè)計(jì)（上部結(jié)構(gòu)） 專(zhuān) 業(yè)： 土木工程 學(xué) 號(hào)： 40 姓 名： 指導(dǎo)老師： 2012年月日目錄第一章 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)31.1 基本設(shè)計(jì)資料31.1.1 跨度和橋面寬度31.1.2技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)31.1.3 主要材料31.1.4 構(gòu)造形式及截面尺寸3第二章 主梁的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算42.1主梁荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算42.1.1 剛性橫梁法計(jì)算橫向分布系數(shù)42.2跨中荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算4第三章 主梁的內(nèi)力計(jì)算73.1 永久作用效應(yīng)73.1.1 永久荷載：73.2 可變作用效應(yīng)93.2.1 汽車(chē)荷載沖擊系數(shù)計(jì)算：93.2.3 可變作用彎矩效應(yīng)計(jì)算

2、103.2.4 可變作用剪力效應(yīng)計(jì)算11第四章 主梁截面設(shè)計(jì)、配筋及驗(yàn)算154.1 主梁受力鋼筋配置154.2持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算174.3斜截面抗剪承載能力計(jì)算174.4箍筋設(shè)計(jì)214.5斜截面抗剪承載力驗(yàn)算214.6 持久狀況斜截面抗彎極限承載能力驗(yàn)算25第五章 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算25第六章 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的繞度驗(yàn)算27第七章 設(shè)計(jì)總結(jié)。30第一章 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)1.1 基本設(shè)計(jì)資料1.1.1 跨度和橋面寬度1) 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：24.00m（墩中心距離）2) 計(jì)算跨徑： 23.50m（支座中心距離）3) 主梁全長(zhǎng)： 23.96m（主梁預(yù)制長(zhǎng)度）4）橋面凈

3、空： 凈7m（行車(chē)道）21m人行道1.1.2技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1) 設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)：公路級(jí)，人行道和欄桿自重線(xiàn)密度按單側(cè)6kn/m計(jì)算，人群荷載3kn/m22) 環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：類(lèi)環(huán)境3）設(shè)計(jì)安全等級(jí)：二級(jí)1.1.3 主要材料1) 混凝土：混凝土簡(jiǎn)支t梁及橫梁采用c40混凝土；橋面鋪裝上層采用0.03m瀝青混凝土，下層為0.060.13m的c30混凝土，瀝青混凝土重度按23kn/m3,混凝土重度按25kn/m3計(jì)。2）鋼筋：主筋用hrb335，其它用r2351.1.4 構(gòu)造形式及截面尺寸圖1 橋梁橫斷面和主梁縱斷面圖（單位：cm）如圖1所示，全橋共由5片t形梁組成，單片t形梁高為1.4m，寬1.8m；橋上的橫坡

4、為雙向2%，坡度由c30混凝土混凝土橋面鋪裝控制；設(shè)有5根橫梁。第二章 主梁的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算2.1主梁荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算2.1.1 剛性橫梁法計(jì)算橫向分布系數(shù)2.2跨中荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算計(jì)算主梁的抗彎及抗扭貫性矩i:1)在主梁截面的重心位置x如圖 圖1，主梁抗彎及抗扭慣性矩計(jì)算圖示（單位：mm）翼緣板厚按平均厚度計(jì)算，其平均板厚為 則=41.09cm2） 抗彎慣性矩i為 =8771607因?yàn)槊恳黄瑃型梁的截面形式完全一樣，所以：式中，n=5，=2（3.6）m=32.4 m表1 值計(jì)算表梁號(hào)10.60.40.20-0.220.40.30.20.1030.20.20.20.20.2計(jì)

5、算橫向分布系數(shù)：根據(jù)最不利荷載位置分別布置荷載。布置荷載時(shí)，汽車(chē)荷載距人行道邊緣距離不小于0.5m，人群荷載取3kn/m,欄桿及人行道板每延米重取6.0kn/m，人行道板重以橫向分布系數(shù)的方式分配到各主梁上。圖2 橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（單位：mm）從而可以各梁在不同荷載作用下的分布系數(shù)：汽車(chē)荷載：=0.5(0.5355+0.3387+0.1900-0.0100)=0.5271 =0.5(0.3637+0.2689+0.1926+0.095)=0.4601 =0.5(0.2+0.2+0.2+0.2)=0.4人群荷載：=0.6448 =0.4225 =0.22=0.4人行道板：=0.6492-0.

6、25=0.3992 =0.4247-0.025=03997 =0.2+0.2=0.4杠桿原理法計(jì)算梁端剪力橫向分布圖3 梁端剪力橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（尺寸單位：mm）汽車(chē)荷載：m=0.50.6475=0.3238 m=0.51.0=0.5 m=0.5(0.9444+0.3333)=0.6389人群荷載：m=1.2222 m=-0.2222 m=0第三章 主梁的內(nèi)力計(jì)算3.1 永久作用效應(yīng)3.1.1 永久荷載：假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，則永久荷載計(jì)算結(jié)果如下表所示表2 鋼筋混凝土t形梁永久荷載計(jì)算表構(gòu)建名構(gòu)件尺寸（cm）單位長(zhǎng)度體積重度每米延重主梁0.46262511.565橫隔

7、梁中梁0.07253251.8132邊梁0.03626250.9066前面鋪裝瀝青混凝土（3cm）0.054231.2420混凝土墊層(9.5cm)0.171254.27505.5170欄桿及人行道6人行道重力按人行道板橫向分布系數(shù)分配至各梁的板重為：由于橫向分布系數(shù)均相同，則各梁的永久荷載匯總結(jié)果見(jiàn)表3梁號(hào)主梁橫隔梁欄桿及人行道橋面鋪裝層總計(jì)1（5）11.5650.7722.45.57520.2542（4）11.5651.5452.45.57519.482311.5651.5452.45.57519.4822) 永久作用效應(yīng)值計(jì)算 a)影響線(xiàn)面積計(jì)算見(jiàn)表表4 影響線(xiàn)面積計(jì)算表項(xiàng)目計(jì)算面積影響

8、線(xiàn)面積=69.03=51.77(=2.938)梁號(hào) 1(5)20.25469.031398.133620.25451.771048.549620.25411.75237.98452(4)19.48269.031344.842519.48251.771005.373419.48211.75228.9135319.48269.031344.842419.48251.771008.583119.48211.75228.9135 永久作用效應(yīng)計(jì)算表 3.2 可變作用效應(yīng)3.2.1 汽車(chē)荷載沖擊系數(shù)計(jì)算：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)和結(jié)構(gòu)的基頻f相關(guān)，計(jì)算公式為 由于1.5hz,那么：由此可得：1+=1+0.247=

9、1.2473.2.2 公路-級(jí)均布荷載qq=10.50.75kn/m=7.875kn/m計(jì)算彎矩時(shí)：p=0.75kn/m =190.5kn/m 計(jì)算剪力時(shí)：p=190.51.2=228.6kn/m 按最不利方式布載可計(jì)算車(chē)道恒載影響線(xiàn)面積，計(jì)算過(guò)程如表，其中的影響線(xiàn)面積取半跨布載方式為最不利，表5 公路-級(jí)車(chē)道荷載及其影響線(xiàn)面積計(jì)算表項(xiàng)目頂點(diǎn)位置qpl/2處7.875190.569.03l/4處7.875190.551.77l/2處7.875228.62.938支點(diǎn)處7.875228.611.75每延米人群荷載：q=31kn/m=3kn/m3.2.3 可變作用彎矩效應(yīng)計(jì)算彎矩計(jì)算公式：，由于只

10、能布置兩車(chē)道，則車(chē)道荷載橫向折減系數(shù)為1，荷載橫向分布系數(shù)沿主梁縱向均勻變化，因此沿主梁的縱向相同。表6 公路-級(jí)車(chē)道荷載產(chǎn)生的彎矩計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力1+qpym10.52711.2477.87569.03190.55.8751092.9470.527151.774.40625819.697420.460169.035.875954.02190.460151.774.40625715.505230.469.035.875829.40400.451.774.40625622.0432表7 人群荷載產(chǎn)生的彎矩計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力qm10.6448369.03133.53160.644851.77100.14

11、3920.422569.0387.49550.422551.7766.084430.469.0382.8360.451.7762.124永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： 汽車(chē)荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： 基本組合公式如下： （） 表8 彎矩基本組合計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車(chē)荷載彎矩組合值11398.1336133.53161092.9473357.44151048.5496100.1439819.69742517.997021344.842587.4955954.02193047.43661005.373466.0844715.50521203.169931344.842482.83

12、6829.40402867.75281008.583162.124622.04322150.73463.2.4 可變作用剪力效應(yīng)計(jì)算在進(jìn)行可變作用的剪力計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù)沿主梁縱向橋跨方向的影響。通常按如下方法處理：先按跨中的由等代荷載計(jì)算跨中剪力效應(yīng);再用支點(diǎn)剪力荷載分布系數(shù)并考慮支點(diǎn)至l/4為直線(xiàn)變化來(lái)計(jì)算剪力效應(yīng)。1） 跨中截面剪力的計(jì)算公式為：表9 公路-級(jí)車(chē)道荷載產(chǎn)生的跨中剪力計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力1+qpy剪力10.52711.2477.8752.938228.60.590.336320.46011.2477.8752.938228.60.578.853630.41.2477.87

13、52.938228.60.568.5535表10 人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計(jì)算表梁號(hào)內(nèi)力q剪力效應(yīng)10.644832.9385.683320.422532.9383.723930.432.9383.52562） 支點(diǎn)處剪力的計(jì)算圖5 人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計(jì)算圖式（單位：cm）在汽車(chē)荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖4所示,支點(diǎn)處剪力計(jì)算如下：1號(hào)梁：=228.61.00.3238+7.875kn=118.07kn2號(hào)梁：=.61.00.5+7.875kn=158.636kn3號(hào)梁：=228.61.00.6389+7.875kn=189.050kn在人群荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖5所示，支點(diǎn)處剪力計(jì)

14、算如下：1號(hào)梁：=0.523.50.64483+0.5+0.5 kn=31.6335kn2號(hào)梁：=（0.53.150.422530.8038+ 30.1962）kn=9.443kn3號(hào)梁：=（0.523.50.43-0.50.43-0.50.4 3）kn=10.575kn3) 剪力效應(yīng)基本組合基本組合公式為：各分項(xiàng)系數(shù)和彎矩基本組合相同。表11 剪力效應(yīng)節(jié)本組合表 (單位：kn)梁號(hào)內(nèi)力永久荷載人群汽車(chē)荷載基本組合值1237.984531.6335147.233527.13705.683390.3363132.8362228.91359.443197.819562.2203.723978.85

15、36114.5653228.913510.575235.745616.583203.525668.553599.9235第四章 主梁截面設(shè)計(jì)、配筋及驗(yàn)算4.1 主梁受力鋼筋配置由彎矩基本組合計(jì)算表9可以知道，1號(hào)梁m=3357.4415knm最大，因此按1號(hào)梁的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。設(shè)鋼筋凈保護(hù)層厚度為30mm，鋼筋重心至底邊距離為=180mm，則主梁的有效截面高度為：=h-=1400-180=1220mm。t形梁受彎構(gòu)件翼緣計(jì)算跨度的確定：按計(jì)算跨度考慮：=/3=19500/3=6500mm按梁凈間距考慮：=b+=1620+180=1800mm按翼緣高度考慮：/=130/1220=0.110.1

16、，不受此項(xiàng)限制所以=1800mm.采用c40的混凝土，則=1.0，=18.4mpa.為t型截面受壓區(qū)翼緣有效寬度，取下列三者中最小值（1） 計(jì)算跨徑的1/3：（2） 相鄰兩梁的平均間距：（3） 此處，為梁腹板寬度，其值為18cm，為承托長(zhǎng)度，其值為81cm，為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度13cm。此處由于，故，為承托根部厚度，其值為6cm。 所以取 判別式左端為 判別式右端為 因此，受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一內(nèi)t型截面。應(yīng)按寬度為的矩形截面進(jìn)行正截面抗彎承載力的計(jì)算。所以該t形截面為第一類(lèi)t形截面，應(yīng)按寬度為的矩形截面進(jìn)行正截面抗彎承載力計(jì)算。=89.42mm =0.551220=671mm 不

17、會(huì)超筋=9865.132mm0.2 則0.26%=3.91%0.26% 不會(huì)少筋選用10根直徑為36mm和2根直徑為25mm的hrb335鋼筋，則 as=111.61cm圖6 鋼筋布置圖（單位： cm）鋼筋布置圖如圖6所示， 4.2持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 按截面實(shí)際配筋面積計(jì)算截面受壓高度x為截面抗彎極限狀態(tài)承載能力為抗彎承載能力滿(mǎn)足要求。4.3斜截面抗剪承載能力計(jì)算 由表可知，支點(diǎn)剪力以三號(hào)梁為最大，考慮安全因素，一律采用三號(hào)梁剪力值進(jìn)行抗剪計(jì)算?？缰屑袅σ?號(hào)梁為最大，一律以1號(hào)梁剪力值進(jìn)行計(jì)算。 假定最下面兩根沒(méi)有彎起而通過(guò)支點(diǎn)，則有根據(jù)式 故端抗剪截面尺寸滿(mǎn)足要求根據(jù)式，如滿(mǎn)

18、足要求，可不進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算，僅按構(gòu)造要求設(shè)置鋼筋。因此，應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。（1） 斜截面配筋的計(jì)算圖示8 圖8 彎起鋼筋配置及計(jì)算圖示（單位:cm）1） 最大剪力取用距離支座中心h/2（梁高一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)剪力不小于60%，彎起鋼筋按彎起承擔(dān)的剪力不大于40%2） 計(jì)算第一排（從支坐向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座重心h/2彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。3） 計(jì)算第一排彎起鋼筋后的每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 彎起鋼筋配置及計(jì)算圖示 由內(nèi)插可得，距支座中心h/2處的剪力效應(yīng)為 則 相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力

19、值見(jiàn)表 彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值計(jì)算表斜筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值/kn斜筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值/kn 1 1.213 240.2604 44.402 97.4 2 2.345 213.006 55.339 46.5 3 3.409 153.124（2） 各排彎起鋼筋的計(jì)算。根據(jù)式，與截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力按下式計(jì)算式中彎起鋼筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度在一個(gè)彎起鋼筋鋼筋平面內(nèi)彎起鋼筋的總面積；彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線(xiàn)的夾角。此設(shè)計(jì)中：，故相應(yīng)各排彎起鋼筋的面積按下式計(jì)算計(jì)算得每排彎起鋼筋的面積見(jiàn)表 每排彎起鋼筋的面積計(jì)算表 彎起排次 每排彎起鋼筋計(jì)算面積彎

20、起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實(shí)際面積 1 1617.1529 236 2035.8 2 1147.0436 236 2035.8 3 1031.4329 236 2035.8 4 655.5832 236 2035.8 5 312.9838 225 981.8（3） 主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)下正截面承載能力驗(yàn)算：計(jì)算每一彎起截面抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度的值也不同。為了簡(jiǎn)化計(jì)算可用同一數(shù)值，影響不會(huì)很大。 236 的鋼筋的抵抗彎矩為 225 的鋼筋的抵抗彎矩為跨中截面的鋼筋抵抗彎矩為全截面承載力校核見(jiàn)圖 圖9 全梁抗彎承載力驗(yàn)算圖示（尺寸單位：cm）第一

21、排彎起鋼筋處正截面承載力為 第二排彎起鋼筋處正截面承載力為第三排彎起鋼筋處正截面承載力為第四排彎起鋼筋處正截面承載力為第五排彎起鋼筋處正截面承載力為4.4箍筋設(shè)計(jì) 箍筋間距計(jì)算式為式中異號(hào)彎矩影響系數(shù)，取受壓翼緣的影響系數(shù)，取斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，當(dāng)時(shí)，取;同一截面上箍的總截面面積（）；箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，選用r235箍筋，則；b用于抗剪箍筋設(shè)計(jì)的最大剪力截面的梁腹寬度（mm）；用于抗剪截面設(shè)計(jì)的最大剪力截面的有效高度（mm);用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值分配于混凝土和箍筋共同承擔(dān)的分配系數(shù)，取；用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值（kn).選用雙肢箍筋，則面積；距支座中心處的主

22、筋為，；有效高度；，則，最大剪力設(shè)計(jì)值。把相應(yīng)的值代入上式得按箍筋的構(gòu)造要求，選用。在支座中心向跨中方向不小于1倍梁高（140cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取為100mm。由上式計(jì)算箍筋的配置為：全梁箍筋的配置為210雙肢箍筋，在支座中心至距支點(diǎn)2.508m段，箍筋間距可取為100mm，其它梁段箍筋間距取250mm。箍筋配筋率為：當(dāng)間距時(shí)，當(dāng)間距為，均滿(mǎn)足最小配箍率r235鋼筋不小于0.18%的要求。4.5斜截面抗剪承載力驗(yàn)算 1）距支座中心處h/2（梁高一半）截面 2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起處截面 3）錨于受拉區(qū)的縱向主筋開(kāi)始不受力處的截面。 4）箍筋數(shù)量和間距有改變處的截面。 5)構(gòu)件腹板寬度改變處的

23、截面。因此，此設(shè)計(jì)要進(jìn)行抗剪斜截面抗剪強(qiáng)度的截面包括（見(jiàn)圖） 圖10 斜截面抗剪驗(yàn)算截面圖示（尺寸單位：cm） 1）距支座中心處h/2（梁高一半）11截面，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為 2）距支座中心1.213m處截面22（第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為。 3)距支座中心2.345m處截面33（第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為。 4）距支座中心3.409m處截面44（第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為。 5）距支座中心4.3787m處截面55（第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為。 驗(yàn)算斜截面抗剪承載能力時(shí)，應(yīng)該計(jì)算通

24、過(guò)斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力和相應(yīng)與上述最大剪力時(shí)的彎矩。最大剪力在計(jì)算出斜截面水平投影長(zhǎng)度c值后，可內(nèi)插求得；相應(yīng)彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上取。 根據(jù)式，受彎構(gòu)件配起箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為 式中斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同承擔(dān)剪力設(shè)計(jì)值（kn）；與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計(jì)值（kn） ；斜截面內(nèi)在同一彎起平面內(nèi)的普通彎起鋼筋的截面面積；異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁取1.0；受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.0；箍筋的配筋率，根據(jù)式，計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度c為 式中m斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，當(dāng)時(shí)，??； 通過(guò)斜截面受壓端正截面內(nèi)有使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計(jì)值（

25、kn)； 相應(yīng)與上述最大剪力時(shí)的彎矩組合設(shè)計(jì)值； 通過(guò)斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離mm。為了簡(jiǎn)化計(jì)算近似取c值為（和采用平均值),則有 由c值可內(nèi)插求得斜截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)彎矩。斜截面1-1：斜截面內(nèi)有236縱向鋼筋，則縱向鋼筋的受拉鋼筋的配筋百分率為 則 斜截面截割二組彎起鋼筋236+236故 斜截面22斜截面內(nèi)有236縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 則 斜截面截割二組彎起鋼筋236+236故 有圖可以看出，斜截面22實(shí)際共截割三組彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點(diǎn)靠近受壓區(qū)，實(shí)際的截面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略

26、其抗剪承載力。一下其他近似情況參照此法處理。斜截面33斜截面內(nèi)有436縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 則 斜截面內(nèi)截割二組彎起鋼筋236+236故 斜截面44斜截面內(nèi)有636縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 則 斜截面內(nèi)截割二組彎起鋼筋236+236故 斜截面55斜截面內(nèi)有636+236縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 則 斜截面內(nèi)截割二組彎起鋼筋236+225故 所以斜截面抗剪承載能力符合要求4.6 持久狀況斜截面抗彎極限承載能力驗(yàn)算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成的，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋

27、滿(mǎn)足構(gòu)造要求時(shí)，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力計(jì)算。第五章 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算最大裂縫寬度按公式 式中鋼筋表面形狀系數(shù)，取作業(yè)長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，長(zhǎng)期荷載作用時(shí)，和 分別為按長(zhǎng)期作業(yè)效應(yīng)組合和短期效應(yīng)組合計(jì)算的內(nèi)力值；與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取縱向受拉鋼筋直徑，當(dāng)用不同直徑的鋼筋時(shí)候，改用換算直徑，此設(shè)計(jì)中縱向受拉鋼筋配筋率，對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)時(shí)，取；當(dāng)時(shí)，取鋼筋的彈性模量，對(duì)hrb335鋼筋，；構(gòu)件受拉翼緣寬度;構(gòu)件受拉翼緣厚度；受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，即 按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積。根據(jù)前面計(jì)算，取1號(hào)梁的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合：短期效

28、應(yīng)組合 式中汽車(chē)荷載效應(yīng)（不含沖擊）的標(biāo)準(zhǔn)值；人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合。長(zhǎng)期效應(yīng)組合 受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合作用下的應(yīng)力為 把以上數(shù)據(jù)代入的計(jì)算公式得 裂縫寬度滿(mǎn)足要求，同時(shí)在梁腹稿的兩側(cè)應(yīng)設(shè)置直徑為的防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。若用88，則，可得，介于0.0010.002間，滿(mǎn)足要求。第六章 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的繞度驗(yàn)算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的繞度，可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算。其抗彎剛度b可根據(jù)式進(jìn)行計(jì)算 ，式中全截面抗彎剛度，；開(kāi)裂截面的抗彎剛度，開(kāi)裂抗彎剛度構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)全截面換算截面慣性矩開(kāi)裂截面換算截面慣性矩混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對(duì)c40混凝土，全截面換算重心軸以上（或以下)部分對(duì)重心軸的面積矩?fù)Q算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。全截面換算對(duì)重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性矩代替，由前面計(jì)算可知 全截面換算截面面積 式中n鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比為 計(jì)算全截面換算截面受壓區(qū)高度 計(jì)算全截面換算截面重心軸以上部分面積對(duì)重心軸的面積矩 設(shè)開(kāi)裂截面換算截面中心軸距梁頂面的距離為x（cm），由中性軸以上或以下?lián)Q算截面面積矩相等的原則可求出x 整理得解得，故假設(shè)正確。 可設(shè)開(kāi)裂截面換算面慣性矩為 代入數(shù)據(jù)得 則