淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)

1、 淮河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)計(jì)算算書(shū)書(shū) 1 淮河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)計(jì)算算書(shū)書(shū) 1、工程概況、工程概況 1.1 概述 淮南市淮河大橋是一座公鐵兩用特大橋，自 1982 年建成通 車以來(lái)，隨著地方交通運(yùn)輸業(yè)的發(fā)展，過(guò)橋車流量有很大的提高， 而且淮南市作為一個(gè)煤炭出產(chǎn)基地，在公路運(yùn)輸中出現(xiàn)了大量的 超重車輛；同時(shí)隨著橋梁使用年限的增長(zhǎng)，結(jié)構(gòu)材料的老化和使 用功能的退化問(wèn)題也逐漸突顯出來(lái)。主橋行車道板原設(shè)計(jì)為 2.73.6M 或 1.43.6M 預(yù)制板，以螺栓連接于鋼縱梁上，其后現(xiàn) 澆 4050CM 濕接縫，形成長(zhǎng)約 32M、寬 11.7M 的整塊行車道板。 根據(jù)城市橋梁養(yǎng)護(hù)技術(shù)規(guī)范(CJ

2、J 99-2003)， 通過(guò)對(duì)淮河大橋公路橋詳細(xì)檢查，由于主橋行車道板病害較嚴(yán)重， 該橋最終評(píng)定為“不合格級(jí)”， 主橋行車道板主要存在的病害有： （1）主橋行車道板底出現(xiàn)多條橫向裂縫，縫寬 0.10MM0.50MM，部分裂縫貫通； （2）濕接縫處混凝土擠壓破損，脫落； （3）伸縮縫處主橋行車道板大面積擠壓破壞， 局部呈蜂窩狀。 1.2 主要主要設(shè)計(jì)標(biāo)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn) （1）設(shè)計(jì)荷載：公路I 級(jí)； （2）檢算依據(jù) 1）公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004），簡(jiǎn)稱“公橋規(guī)”； 2）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004），簡(jiǎn)稱“公 淮河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)計(jì)算

3、算書(shū)書(shū) 2 預(yù)規(guī)”。 1.3 主要材料主要材料 （1）混凝土 主橋行車道板強(qiáng)度差異較大，其強(qiáng)度推定值在 30.1MPa53.8MPa 之間，共檢測(cè) 35 構(gòu)件，其中 24 個(gè)小于設(shè)計(jì) C40 要求；因此混凝土取用 C30 混凝土。 （2）鋼筋 鋼筋：主筋采用 HRB335 鋼筋，相關(guān)材料參數(shù)見(jiàn)表 3-2 （1）混凝土力學(xué)指標(biāo) 混凝土力學(xué)指標(biāo)表 表 3-1 項(xiàng)目fcd（MPa） ftd（MPa） 彈性模量 Ec（MPa） C3011.741.0430000 （2）鋼筋力學(xué)指標(biāo) 鋼筋力學(xué)指標(biāo)表 表 3-2 項(xiàng)目 HRB235 fsk（MPa） 195 彈性模量Es（MPa） 200000 項(xiàng)目 H

4、RB335 fsk（MPa） 335 fsd（MPa） 280 fsd （MPa） 280 彈性模量 Es（MPa） 200000 5、截面尺寸 主橋面板及鋼縱梁截面類型如圖 3-1 所示： 淮河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)計(jì)算算書(shū)書(shū) 3 圖 3-1 主橋面板剖面圖 其中鋼縱梁截面特征值如圖 3-2 所示： 圖 3-2 鋼縱梁截面特征值 淮河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)計(jì)算算書(shū)書(shū) 4 2、 、計(jì)計(jì)算依據(jù)及算依據(jù)及計(jì)計(jì)算參數(shù)算參數(shù)選選取取 2.1 計(jì)計(jì)算模型算模型選選取取 根據(jù)主橋橋面板布置形式，假定主桁架及橫梁剛度極大的情況下，取其中連續(xù) 32m 板進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算模型采用梁?jiǎn)卧M鋼縱梁與板單元模

5、擬橋面板形成空間體系， 采用橋梁結(jié)構(gòu)分析程序 MIDAS/Civil2006 來(lái)計(jì)算。 2.2 計(jì)計(jì)算荷算荷載載 2.2.1 恒恒載載 鋼縱梁斷面面積按構(gòu)件實(shí)際截面計(jì)入；主橋面板按照實(shí)際厚度計(jì)入； 鋼筋混凝土容重 =26kN/m3； 鋼筋容重 =78.5kN/m3。 2.2.2 溫度作用溫度作用 1)體系溫差 結(jié)構(gòu)整體溫度變化按橋位處最高和最低溫度確定，按照規(guī)范規(guī)定，本地區(qū)屬于溫 熱地區(qū)?？紤]到實(shí)際溫度大于計(jì)算溫度，本次驗(yàn)算按照升降溫 25考慮。 2)溫度梯度 主梁結(jié)構(gòu)溫度梯度按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTGD60-2004 的溫度梯度曲線確 定。 2.2.3 活活載載 公路I 級(jí)，按 2 車道考

6、慮。 沖擊系數(shù)，總體計(jì)算按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTGD60-2004 第 4.3.2 條計(jì)算。 2.2.4 收收縮縮徐徐變變 假設(shè)為野外一般條件，混凝土齡期按照 28 天考慮，成橋后考慮十年徐變影響；計(jì) 淮河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)計(jì)算算書(shū)書(shū) 5 算方法按照規(guī)范規(guī)定公式進(jìn)行。 2.3 計(jì)計(jì)算工況及算工況及驗(yàn)驗(yàn)算內(nèi)容算內(nèi)容 2.3.1 計(jì)計(jì)算工況算工況 1)承載能力極限狀態(tài) 基本組合：1.0（1.2恒載+1.0收縮徐變）+1.4汽車（含汽車沖擊力） 2)正常使用極限狀態(tài) 長(zhǎng)期效應(yīng)組合：恒載+收縮徐變+0.4汽車（不含沖擊力）+0.8溫度影響 短期效應(yīng)組合：恒載+收縮徐變+0.7汽車（不含沖擊力

7、）+0.8溫度影響 2.3.2 驗(yàn)驗(yàn)算算內(nèi)容內(nèi)容 從現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，主橋行車道板底出現(xiàn)多條橫向裂縫；因此，對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行承載能力 極限狀態(tài)正截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算，按照規(guī)范 JTG D60-2004 第 5.1.5 條規(guī)定進(jìn)行； 并正常使用極限狀態(tài)短期荷載效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期荷載效應(yīng)影響下計(jì)算裂縫寬度 驗(yàn)算，按照規(guī)范 JTG D62-2004 第 6.4.16.4.3 條規(guī)定進(jìn)行； 按照規(guī)范 JTG D60-2004 第 6.5.3 條規(guī)定進(jìn)行結(jié)構(gòu)撓度驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)長(zhǎng)期撓度值需控 制在 L/600 以內(nèi)。 3、主、主橋橋面板面板結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)計(jì)計(jì)算算 根據(jù)主橋橋面板布置形式，取其中連續(xù) 32m 板進(jìn)行計(jì)算。 3.1

8、計(jì)計(jì)算模型算模型 采用 MIDAS/Civil2006 建立計(jì)算模型如下： 淮河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)計(jì)算算書(shū)書(shū) 6 圖圖 3.3 計(jì)計(jì)算幾何模型算幾何模型 圖圖 3.4 計(jì)計(jì)算模型消算模型消隱圖隱圖 全橋共分為 1050 個(gè)單元，667 個(gè)節(jié)點(diǎn)。 邊界條件按照設(shè)計(jì)圖紙分別模擬。 3.2 計(jì)計(jì)算算結(jié)結(jié)果果分析分析 3.2.1 鋼縱鋼縱梁及主梁及主橋橋面板整體面板整體撓撓度度計(jì)計(jì)算算 計(jì)算模型采用梁?jiǎn)卧M鋼縱梁與板單元模擬橋面板形成空間體系，進(jìn)行整體撓 度驗(yàn)算。按照規(guī)范 JTG D60-2004 第 6.5.3 條進(jìn)行計(jì)算，受彎構(gòu)件按照荷載短期效應(yīng)組 合下結(jié)構(gòu)變形圖如圖 3.5 所示。 淮

9、河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)計(jì)算算書(shū)書(shū) 7 圖圖 3.5 短期效短期效應(yīng)組應(yīng)組合下合下結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)變變形形圖圖 取短期效應(yīng)組合下結(jié)構(gòu)變形最大的左 2#縱梁進(jìn)行撓度驗(yàn)算，現(xiàn)列出左 2#縱梁在 短期效應(yīng)組合下、在自重下及在消除自重下的結(jié)構(gòu)位移表。 （如表 3-3） 各種工況下左 2#縱梁的結(jié)構(gòu)位移表 表 3-3 短期效應(yīng)組合自重消除自重后撓度 節(jié)點(diǎn)荷載 DZ (mm)DZ (mm)DZ (mm) 331 組合(最小) -5.057888-0.295125-4.762763 332 組合(最小) -1.69288-0.168933-1.523947 333 組合(最小) -7.912683-0.8931

10、29-7.019554 334 組合(最小) -5.819391-0.818045-5.001346 335 組合(最小) -7.304075-0.992505-6.31157 336 組合(最小) -4.538614-0.543586-3.995028 337 組合(最小) -1.692702-0.16871-1.523992 338 組合(最小) -3.510031-0.145487-3.364544 339 組合(最小) -5.058234-0.295497-4.762737 340 組合(最小) -3.605074-0.221043-3.384031 341 組合(最小) -1.376

11、524-0.059582-1.316942 342 組合(最小) -3.604627-0.220814-3.383813 343 組合(最小) -5.108319-0.333469-4.77485 344 組合(最小) -3.509968-0.145172-3.364796 345 組合(最小) -1.302507-0.000939-1.301568 淮河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)計(jì)算算書(shū)書(shū) 8 346 組合(最小) -4.539347-0.544155-3.995192 347 組合(最小) -6.740707-0.868616-5.872091 348 組合(最小) -5.831289-0

12、.818214-5.013075 349 組合(最小) -3.072167-0.442058-2.630109 350 組合(最小) -3.169044-0.48136-2.687684 351 組合(最小) -6.96089-0.944664-6.016226 352 組合(最小) -1.3103720.002697-1.313069 353 組合(最小) -5.156292-0.351803-4.804489 354 組合(最小) -1.39296-0.062354-1.330606 355 組合(最小) -5.103008-0.309687-4.793321 356 組合(最小) -1.

13、752494-0.1833-1.569194 357 組合(最小) -7.563734-1.079527-6.484207 358 組合(最小) -6.018611-0.891073-5.127538 359 組合(最小) -7.548078-1.081335-6.466743 360 組合(最小) -4.690807-0.590999-4.099808 361 組合(最小) -1.751232-0.183597-1.567635 362 組合(最小) -3.535144-0.14864-3.386504 363 組合(最小) -5.101432-0.309213-4.792219 364 組

14、合(最小) -3.640191-0.232624-3.407567 365 組合(最小) -1.392733-0.062234-1.330499 366 組合(最小) -3.64092-0.232908-3.408012 367 組合(最小) -5.157518-0.352215-4.805303 368 組合(最小) -3.536632-0.14905-3.387582 369 組合(最小) -1.3113080.00248-1.313788 370 組合(最小) -4.693878-0.590168-4.10371 371 組合(最小) -6.967958-0.943294-6.02466

15、4 372 組合(最小) -6.035554-0.889382-5.146172 373 組合(最小) -3.183584-0.48034-2.703244 374 組合(最小) -2.570545-0.486389-2.084156 375 組合(最小) -5.607958-0.955615-4.652343 376 組合(最小) -0.9602290.005319-0.965548 377 組合(最小) -3.795482-0.346846-3.448636 378 組合(最小) -1.046045-0.061686-0.984359 379 組合(最小) -3.741948-0.3038

16、34-3.438114 380 組合(最小) -1.437648-0.186015-1.251633 381 組合(最小) -6.068296-1.091111-4.977185 382 組合(最小) -4.852825-0.900664-3.952161 383 組合(最小) -6.060162-1.093311-4.966851 384 組合(最小) -3.812788-0.598415-3.214373 385 組合(最小) -1.435628-0.186492-1.249136 386 組合(最小) -2.588784-0.143348-2.445436 387 組合(最小) -3.7

17、40215-0.303037-3.437178 388 組合(最小) -2.698412-0.229738-2.468674 389 組合(最小) -1.045721-0.061483-0.984238 淮河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)計(jì)算算書(shū)書(shū) 9 390 組合(最小) -2.699292-0.230222-2.46907 391 組合(最小) -3.796876-0.347543-3.449333 392 組合(最小) -2.590325-0.14403-2.446295 393 組合(最小) -0.9610560.004964-0.96602 394 組合(最小) -3.818434-0.

18、597146-3.221288 395 組合(最小) -5.616494-0.953681-4.662813 396 組合(最小) -4.857308-0.898866-3.958442 由表 3-3，左 2#縱梁的最大長(zhǎng)期撓度值=7.912mm，此處自重作用下?lián)隙戎?maxl W 為=0.893mm。 G W =-=7.912-0.893=7.02mm Q W maxl W G W 最大豎向撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)=7.021.612.23mmL/600=13.33mm Q W 通通過(guò)撓過(guò)撓度的度的計(jì)計(jì)算表明算表明該橋該橋的的長(zhǎng)長(zhǎng)期期撓撓度度值值符合符合規(guī)規(guī)范要求，但范要求，但計(jì)計(jì)算算撓撓度很接近度

19、很接近規(guī)規(guī)范限范限 制，制，結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)剛剛度（特度（特別別是是鋼縱鋼縱梁）偏小。梁）偏小。 3.2.2 承承載載能力極限狀能力極限狀態(tài)態(tài)下主梁正截面抗彎下主梁正截面抗彎強(qiáng)強(qiáng)度度驗(yàn)驗(yàn)算算 從現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，鋼縱梁與主橋面板在螺栓連接處存在大量橫向貫穿裂縫，鋼縱 梁與主橋面板的連接已不再可靠，考慮兩者之間為只受壓?jiǎn)卧B接進(jìn)行內(nèi)力分析。 通過(guò)撓度計(jì)算分析提取結(jié)果，進(jìn)一步驗(yàn)算主橋面板在強(qiáng)制位移下的正截面抗彎強(qiáng) 度。按照規(guī)范 JTG D60-2004 第 5.1.5 條和第 5.2.1 條規(guī)定進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)下主 梁正截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算。 1）最不利組合下主橋面板彎矩內(nèi)力圖 淮河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)

20、計(jì)算算書(shū)書(shū) 10 圖圖 3.6 最不利最不利組組合下彎矩內(nèi)力合下彎矩內(nèi)力圖圖 如圖 3-6 所示，最不利組合下主橋面板最大彎矩出現(xiàn)在 1#、4#跨對(duì)應(yīng)的左 2#和右 2#板跨中；其中最大彎矩=26.2KNM。 j M 通過(guò)橋梁博士進(jìn)行截面設(shè)計(jì)驗(yàn)算（結(jié)果見(jiàn)附表 3-4）。 橋梁博士進(jìn)行截面設(shè)計(jì)驗(yàn)算 表 3-4 截面高度: 0.15 m 構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度: 0.0 m 荷載信息: 淮河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)計(jì)算算書(shū)書(shū) 11 荷載類型: 軸力(KN) 剪力(KN) 彎矩(KN-m) 結(jié)構(gòu)重力 0.0 0.0 26.2 汽車沖擊系數(shù): 1.2 計(jì)算信息: 鋼筋混凝土截面承載能力極限狀態(tài)荷載組合 I 計(jì)

21、算結(jié)果: 荷載組合結(jié)果: 內(nèi)力 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小彎矩 軸力 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 剪力 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 彎矩 26.2 26.2 26.2 26.2 31.4 26.2 承載能力極限狀態(tài)荷載組合 1 強(qiáng)度驗(yàn)算結(jié)果: 最大軸力強(qiáng)度驗(yàn)算 截面受力性質(zhì): 下拉受彎 內(nèi)力描述: Nj = 0.0 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 26.2 KN-m 截面抗力: MR = 23.5 KN-m Mj = 26.2 KN-m(不滿足) 最小配筋面積 Agmin = 4.89e-04 m*2 實(shí)際配筋面積

22、 Ag = 1.26e-03 m*2 (滿足) 最小軸力強(qiáng)度驗(yàn)算 截面受力性質(zhì): 下拉受彎 內(nèi)力描述: Nj = 0.0 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 26.2 KN-m 截面抗力: MR = 23.5 KN-m Mj = 26.2 KN-m(不滿足) 最小配筋面積 Agmin = 4.89e-04 m*2 實(shí)際配筋面積 Ag = 1.26e-03 m*2 (滿足) 最大彎矩強(qiáng)度驗(yàn)算 截面受力性質(zhì): 下拉受彎 內(nèi)力描述: Nj = 0.0 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 31.4 KN-m 截面抗力: MR = 23.5 KN-m Mj = 31.4 KN-m(不滿足

23、) 最小配筋面積 Agmin = 4.89e-04 m*2 實(shí)際配筋面積 Ag = 1.26e-03 m*2 (滿足) 最小彎矩強(qiáng)度驗(yàn)算 截面受力性質(zhì): 下拉受彎 內(nèi)力描述: Nj = 0.0 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 26.2 KN-m 截面抗力: MR = 23.5 KN-m Mj = 26.2 KN-m(不滿足) 最小配筋面積 Agmin = 4.89e-04 m*2 實(shí)際配筋面積 Ag = 1.26e-03 m*2 (滿足) 下面對(duì)表 3-4 中計(jì)算進(jìn)行復(fù)核。 已知在跨中，受拉鋼筋 910 的面積為 706.8，受壓鋼筋 810 的面積為 628.3 2 mm ，由鋼

24、筋布置 2 mm 195 sd fMPa 0 15040110hmm 1）求受壓區(qū)高度 x（單位：mm） 0 195 706.8 6.262.8 11.74 1900 sds b cd f A xh f b 2)正截面抗彎承載力 0sS0s 6.2 A (a )11.74 1900 6.2110195 628.3 7023.4KN M 22 ucdd x Mf bx hfh =26.2KNM=23.4KNM。 j MMu 淮河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)計(jì)算算書(shū)書(shū) 12 因此，承因此，承載載能力極限狀能力極限狀態(tài)態(tài)下主下主橋橋面板抗彎不面板抗彎不滿滿足足規(guī)規(guī)范要求。范要求。 3.2.3 正常使用

25、極限狀正常使用極限狀態(tài)態(tài)最大裂最大裂縫寬縫寬度度計(jì)計(jì)算算 1)最大裂縫寬度驗(yàn)算 考慮到板底多處出現(xiàn)露筋及鋼筋銹蝕，并參考檢測(cè)報(bào)告，按公路橋涵養(yǎng)護(hù)規(guī)范 （JTG H11-2004）表 3.5.22“推薦的橋梁各部件權(quán)重及綜合評(píng)定方法”及表 3.5.23“橋 梁技術(shù)狀況評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)”評(píng)定橋梁的技術(shù)狀況，對(duì)鋼筋的檢算面積按 0.9 倍的設(shè)計(jì)面積折 減取值。根據(jù) JTG D62-2004 第 6.4.16.4.3 條，按近似矩形鋼筋混凝土構(gòu)件計(jì)算，其最 大裂縫寬度可按下式計(jì)算： 1 2 3 30 1.3 0.28 10 ss fk s d Wc c c E 1）考慮鋼筋表面形狀的系數(shù)，； c1 1 1.0

26、c取 荷載短期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值為： 111122sGQQ MMMM =21.3 kNm 荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值為： 211222lGQQ MMMM =17.7kNm 系數(shù) 2 17.7 1 0.51 0.51.42 21.3 l s M c M 2）考慮鋼筋表面形狀的系數(shù)，取 1.0； 1 c 3）與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，由于該橋?yàn)槭軓潣?gòu)件，所以取 1.0； c3 4）縱向鋼筋的直徑，mm； d 10d 5）縱向受拉鋼筋配筋率； 0 706.8 0.9 0.022 1920 110 s A bh 6） 由作用短期效應(yīng)組合引起的開(kāi)裂截面縱向受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力 ss （MPa）

27、； 0 21.3 389.9 0.870.87 110 706.8 0.9 s ss S M MPa h A 7）鋼筋彈性模量（MPa）， ； s E MPa 5 2. 0 10 淮河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)計(jì)算算書(shū)書(shū) 13 將各項(xiàng)代入公式得： 5 389.930 10 1.0 1.42 1.00.222 2.0 100.28 10 0.022 fk Wmm 由以上由以上結(jié)結(jié)果可以知，在正常使用極限狀果可以知，在正常使用極限狀態(tài)態(tài)下，最大裂下，最大裂縫為縫為 0.222mm，不，不滿滿足足規(guī)規(guī)范范 JTG D62-2004 第第 6.4.2 條的要求。條的要求。 5 計(jì)計(jì)算小算小結(jié)結(jié) 通過(guò)主

28、橋面板的詳細(xì)驗(yàn)算，可以得出如下結(jié)論： 1、正截面抗彎承、正截面抗彎承載載力力驗(yàn)驗(yàn)算：算： =26.2KNM=23.4KNM，富余量，富余量為為 j M Mu 11.97%。模型。模型計(jì)計(jì)算中主算中主橋橋面板高度采用面板高度采用設(shè)計(jì)值設(shè)計(jì)值 150mm； ；檢測(cè)過(guò)檢測(cè)過(guò)程中程中發(fā)現(xiàn)發(fā)現(xiàn)，板底，板底 多多處處出出現(xiàn)現(xiàn)露筋、板腹露筋、板腹砼砼保保護(hù)層護(hù)層厚度偏小，局部厚度偏小，局部砼砼脫落呈蜂脫落呈蜂窩窩狀，主狀，主橋橋面板面板實(shí)際實(shí)際高度不高度不 足足 150mm；且主；且主橋橋面板與面板與鋼縱鋼縱梁在梁在錨錨栓栓連連接位置截面削弱很大。因此，在承接位置截面削弱很大。因此，在承載載能力極能力極 限

29、狀限狀態(tài)態(tài)下主梁正截面抗彎下主梁正截面抗彎強(qiáng)強(qiáng)度不能度不能滿滿足足規(guī)規(guī)范要求。范要求。 2、通、通過(guò)過(guò)正常使用極限狀正常使用極限狀態(tài)態(tài)最大裂最大裂縫寬縫寬度度計(jì)計(jì)算，算，發(fā)現(xiàn)發(fā)現(xiàn)在正常使用極限狀在正常使用極限狀態(tài)態(tài)下，最大下，最大 裂裂縫為縫為 0.222mm，不，不滿滿足足規(guī)規(guī)范范 JTG D62-2004 第第 6.4.2 條的要求。條的要求。 3、通、通過(guò)撓過(guò)撓度的度的計(jì)計(jì)算表明：最大算表明：最大豎豎向向撓撓度度長(zhǎng)長(zhǎng)期增期增長(zhǎng)長(zhǎng)系數(shù)系數(shù) = =7.021.612.23mmL/600=13.33mm， ，該橋該橋的的長(zhǎng)長(zhǎng)期期撓撓度度值值符合符合規(guī)規(guī)范要求，但范要求，但 Q W 計(jì)計(jì)算算撓撓

30、度很接近度很接近規(guī)規(guī)范限制，范限制，結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)剛剛度（特度（特別別是是鋼縱鋼縱梁）偏小，梁）偏小，導(dǎo)導(dǎo)致主致主橋橋面板在荷面板在荷載載作用作用 下下變變形形過(guò)過(guò)大。大。 6 病害原因分析及建病害原因分析及建議議 主主橋橋行行車車道板主要病害原因分析：道板主要病害原因分析： （ （1）通）通過(guò)計(jì)過(guò)計(jì)算表明：算表明：該橋該橋的的長(zhǎng)長(zhǎng)期期撓撓度度值值符合符合規(guī)規(guī) 范要求，但范要求，但計(jì)計(jì)算算撓撓度很接近度很接近規(guī)規(guī)范限制，范限制，結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)剛剛度（特度（特別別是是鋼縱鋼縱梁）梁） 偏小，偏小，導(dǎo)導(dǎo)致主致主橋橋面板面板變變形形過(guò)過(guò)大，在承大，在承載載能力極限狀能力極限狀態(tài)態(tài)下主梁正截下主梁正截 面抗彎面抗彎強(qiáng)強(qiáng)度不能度不能滿滿足。主足。主橋橋面板與面板與鋼縱鋼縱梁采用梁采用錨錨栓栓連連接，內(nèi)填接，內(nèi)填 M20 水砂水砂漿漿在在長(zhǎng)長(zhǎng)期荷期荷載載作用下局部脫空，作用下局部脫空，連連接方式不合理，使得接方式不合理，使得 淮河大淮河大橋橋橋橋面板面板計(jì)計(jì)算算書(shū)書(shū) 14 錨錨栓支撐栓支撐連連接失效，且螺栓布置在同一斷面，接失效，且螺栓布置在同一斷面，連連接部的截面接部的截面損損失失