《S195水冷柴油機(jī)燃油供給系統(tǒng)設(shè)計(jì)》

1、精品文檔歡迎下載緒論隨著時(shí)代的發(fā)展，社會(huì)的不斷進(jìn)步汽車電子技術(shù)也得到了迅速的發(fā)展，在現(xiàn)代各種系統(tǒng)中燃油供給系統(tǒng)各種狀況的好壞直接影響汽車的動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性喝環(huán)保性。隨著世界經(jīng)濟(jì)的全球化，各個(gè)國(guó)家在對(duì)汽車燃油供給系統(tǒng)的要求不斷的提高，如電控燃油噴射系統(tǒng)取代傳統(tǒng)的化油式燃料供給系統(tǒng)，提高了汽車的動(dòng)力性。準(zhǔn)確的控制燃料供給系統(tǒng)供給的燃料，充分提高可燃混合氣的濃度使燃料充分燃燒，從而提高汽車的燃料經(jīng)濟(jì)性。同時(shí)在排放系統(tǒng)中采用先進(jìn)的三元轉(zhuǎn)化裝置，可以最大限度的降低汽車排出的廢氣，提高了汽車的環(huán)保，降低了汽車的污染性?？傊谄嚰夹g(shù)發(fā)展歷程中燃油供給系統(tǒng)技術(shù)的不斷提高和成熟，對(duì)整個(gè)社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益的提高有

2、著重大的影響。1) 燃油供給系統(tǒng)的基本功用與要求燃油供給系統(tǒng)應(yīng)按照柴油機(jī)工作需要，將適量的燃油，在適當(dāng)?shù)臅r(shí)期，以適當(dāng)?shù)目臻g狀態(tài)噴入燃燒室，造成混合氣形成與燃燒的最有利條件，以實(shí)現(xiàn)柴油機(jī)在功率、扭矩、轉(zhuǎn)速、油耗、噪聲、排污以及啟動(dòng)和怠速等方面的要求。燃油供給系統(tǒng)的設(shè)計(jì)應(yīng)要求做到：（1） 正確地計(jì)量供油，并保持各缸油量均勻和各循環(huán)油量穩(wěn)定。（2） 保持合適的噴射正時(shí)。（3） 噴霧特性與燃燒室配合良好，油束的霧化、分散、分布與貫穿適度。（4） 噴油規(guī)律同混合氣形成與燃燒過(guò)程配合良好，取得合適的燃燒速率、壓力增長(zhǎng)率和最高爆發(fā)壓力。（5） 可靠耐用，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造容易，維修方便。2）燃油供給系統(tǒng)的組成

3、燃油供給系統(tǒng)一般由下列設(shè)備組成：噴油泵、高壓油管、噴油器、燃油箱、輸油泵、濾清器、噴油提前調(diào)節(jié)器以及調(diào)速器等。3）燃油供給系統(tǒng)的主要設(shè)計(jì)程序 供油系統(tǒng)的設(shè)計(jì)大致可按下述程序進(jìn)行：（1） 按照柴油機(jī)的要求，利用已有的簡(jiǎn)化計(jì)算公式或經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，初步選定供油系統(tǒng)的基本參數(shù)。（2） 根據(jù)供油系統(tǒng)系列產(chǎn)品技術(shù)規(guī)范選定型號(hào)并初步確定對(duì)性能影響較大的尺寸結(jié)構(gòu)尺寸（如柱塞直徑、凸輪型線、出油閥減壓容積，噴油嘴噴孔尺寸等）。每種參數(shù)可選擇多種方案，以備試驗(yàn)選擇。（3） 在確定供油參數(shù)時(shí)應(yīng)注意噴油速率和最高壓力之間的關(guān)系，泵端峰值壓力應(yīng)在允許的范圍內(nèi)，此外還應(yīng)該驗(yàn)算主要零件的強(qiáng)度和剛度。一、燃油供給系統(tǒng)的基本性能指

4、標(biāo) 1.1 每循環(huán)油量 標(biāo)定工況噴油量： qp=negge610-2nrrm= =16.4mm3c 設(shè)計(jì)噴油量： qp=1.2qp=32.92mm3c 標(biāo)定工況幾何供油量： qg=qpg =39.18mm3c 設(shè)計(jì)供油量 qg=1.2qg =47.02mm3c 啟動(dòng)供油量 qr=1.32.0qp =1.5qp =49.38mm3c 怠速噴油量 qd=（0.20.25）qp =0.25qp =6.86mm3c其中：n-每缸標(biāo)定功率，取8.8kw，n-標(biāo)定工況凸輪軸轉(zhuǎn)速，2000rpm，-燃油比重，取0.85v-每缸排量，取0.85lp-平均有效壓力，取0.65mpag-比油耗，取190p-升功率

5、。取10.8標(biāo)定工況下g=0.71 總體方案設(shè)計(jì)1.1柴油機(jī)的發(fā)展對(duì)燃油噴射系統(tǒng)的要求1882年德國(guó)人魯?shù)婪虻屹悹枺╮udolf diesel）提出了柴油機(jī)工作原理，1896年制成了第一臺(tái)四沖程柴油機(jī)。一百多年來(lái)，柴油機(jī)技術(shù)得以全面的發(fā)展，柴油機(jī)因其壓縮比大，故動(dòng)力性和燃料使用經(jīng)濟(jì)好、且故障少、功率范圍寬，應(yīng)用領(lǐng)域越來(lái)越廣泛。經(jīng)過(guò)多年的研究，大量新技術(shù)的應(yīng)用，柴油機(jī)原有的問(wèn)題振動(dòng)噪聲大和氮氧化物(nox)、顆粒排放污染環(huán)境已取得很大突破。在未來(lái)幾年中，柴油機(jī)的發(fā)展趨勢(shì)主要有：更加追求提高燃油經(jīng)濟(jì)性和降低排放，在不斷強(qiáng)化柴油機(jī)的同時(shí)追求高可靠性，越來(lái)越多地應(yīng)用電子控制技術(shù)，在更廣泛的領(lǐng)域特別是汽

6、車行業(yè)使用柴油機(jī)等等。為了實(shí)現(xiàn)這些目標(biāo)，目前柴油機(jī)已應(yīng)用和將要應(yīng)用的先進(jìn)技術(shù)主要有：高壓噴射和電控噴射技術(shù)是目前國(guó)外降低柴油機(jī)排放的重要措施之一，高壓噴射和電控噴射技術(shù)的有效采用，可使燃油充分霧化，各缸的燃油和空氣混合達(dá)到最佳，從而降低排放，提高整機(jī)性能；增壓中冷技術(shù)是增加柴油機(jī)的空氣量，提高燃燒的過(guò)量空氣因數(shù)，降低大負(fù)荷工況排氣煙度、pm排放量以及燃油消耗的有效措施；國(guó)外柴油機(jī)目前一般采用共軌新技術(shù)、四氣門技術(shù)和渦輪增壓中冷技術(shù)相結(jié)合，使發(fā)動(dòng)機(jī)在性能和排放限值方面取得較好的成效，能滿足歐3排放限值法規(guī)的要求；柴油機(jī)后處理技術(shù)的目標(biāo)是進(jìn)一步改善pm和nox的排放。目前主要采用加裝氧化型催化轉(zhuǎn)化

7、器和研究開(kāi)發(fā)nox催化轉(zhuǎn)化器以及具有良好再生能力的微粒捕集器；燃燒劣質(zhì)柴油或者使用柴油添加劑；排氣再循環(huán)（egr）是目前發(fā)達(dá)國(guó)家先進(jìn)內(nèi)燃機(jī)中普遍采用的技術(shù)，其工作原理是將少量廢氣引入氣缸內(nèi)，這種不可再燃燒的co2及水蒸汽廢氣的熱容量較大，能使燃燒過(guò)程的著火延遲期增加，燃燒速率變慢，缸內(nèi)最高燃燒溫度下降，破壞nox的生成條件。egr技術(shù)可使機(jī)動(dòng)車nox排放明顯降低，但對(duì)重型車用柴油機(jī)而言，目前傾向于使用中冷egr技術(shù)，因?yàn)槠洳粌H能明顯降低nox，還能保持其他污染物的低水平；降低機(jī)油消耗，即在保證發(fā)動(dòng)機(jī)正常運(yùn)轉(zhuǎn)的前提下，最大限度地減少機(jī)油的消耗。柴油機(jī)排放的顆粒物中，有相當(dāng)一部分來(lái)自餾分較重的機(jī)油

8、的燃燒。為了滿足日益嚴(yán)格的柴油機(jī)（車）排放限值標(biāo)準(zhǔn)的要求，必須把來(lái)自機(jī)油的燃燒降至最低限度。為了降低柴油機(jī)的機(jī)油消耗，活塞環(huán)的優(yōu)化設(shè)計(jì)和制造及缸套間的科學(xué)配置非常重要。4隨著柴油機(jī)技術(shù)的飛速發(fā)展，對(duì)燃油噴射系統(tǒng)提出了以下基本要求：(1)能夠產(chǎn)生足夠高的噴射壓力，以保證燃料良好的霧化、混合氣的形成與燃燒；(2)能保證柴油機(jī)安全、可靠地工作；(3)對(duì)應(yīng)于柴油機(jī)每一工況能精確、及時(shí)地控制每循環(huán)噴入氣缸的燃料量，當(dāng)工況一定時(shí)，各循環(huán)的噴油量應(yīng)當(dāng)一致。對(duì)于多缸柴油機(jī)而言，各缸的噴油量應(yīng)當(dāng)均勻；(4)在柴油機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)的整個(gè)工況范圍內(nèi)，盡可能保持最佳的噴油時(shí)刻、噴油持續(xù)期與理想的噴油規(guī)律；(5)可靠耐用，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)

9、單，制造容易，維修方便。歸納起來(lái)，就是要求燃油噴射系統(tǒng)能在品質(zhì)（高壓噴霧與噴油規(guī)律）、可靠性、噴油數(shù)量（油量精確控制）、噴油時(shí)間（噴油始點(diǎn)和持續(xù)期）等方面滿足與柴油機(jī)的匹配要求，以保證柴油機(jī)在達(dá)到動(dòng)力性能指標(biāo)并保證可靠性的前提下，滿足對(duì)其在經(jīng)濟(jì)性與排放指標(biāo)方面日益嚴(yán)格的要求。1.2燃油噴射系統(tǒng)的發(fā)展趨勢(shì)提高功率、節(jié)約能源和改善排放已成為當(dāng)今柴油機(jī)發(fā)展的必然趨勢(shì)。因此，要求燃油噴射系統(tǒng)也向高性能化發(fā)展。現(xiàn)代柴油機(jī)對(duì)燃油噴射系統(tǒng)，特別是高壓系統(tǒng)應(yīng)符合這些特征：(1)高噴油壓力；(2)良好的噴霧特性；(3)能根據(jù)負(fù)荷和轉(zhuǎn)速變化，自動(dòng)靈活地調(diào)節(jié)噴油始點(diǎn)和噴油量；(4)噴油率得到優(yōu)化；(5)工作可靠性高

10、，使用壽命長(zhǎng)。提高噴油壓力能加大油束噴入燃燒室的速度，減少噴霧的油滴尺寸，改善霧化質(zhì)量，從而降低油耗率和有害污染物排放。提高噴油壓力的主要途徑有：提高噴油泵凸輪轉(zhuǎn)速、增大柱塞直徑、縮小油路的高壓容積、減少高壓油路截面的變化、提高噴油嘴開(kāi)啟壓力。改善噴霧特性的主要方法：除了提高燃油品質(zhì)、運(yùn)用環(huán)境和噴油嘴型式以外，還有提高噴射壓力，改變噴孔直徑和提高噴油嘴開(kāi)啟壓力等方法。從理論和實(shí)踐來(lái)看，自動(dòng)靈活地調(diào)節(jié)噴油始點(diǎn)和噴油量的最優(yōu)方案是電子控制的燃油噴射系統(tǒng)。雖然機(jī)械式燃油噴射系統(tǒng)通過(guò)改變柱塞螺旋線和進(jìn)回油孔的結(jié)構(gòu)參數(shù)，加裝噴油提前裝置等辦法也能調(diào)節(jié)噴油始點(diǎn)和噴油量，但其控制精度和控制范圍無(wú)法與電子控制

11、式的相比。改善噴油率可以通過(guò)凹弧凸輪、兩級(jí)開(kāi)啟式噴油器、兩段升程式噴油器、電子控制的燃油噴射系統(tǒng)等方法來(lái)實(shí)現(xiàn)。提高油泵油嘴的工作可靠性主要是通過(guò)結(jié)構(gòu)優(yōu)化來(lái)減輕運(yùn)動(dòng)件的接觸應(yīng)力，在保證噴射穩(wěn)定性和足夠的噴射壓力的前提下，降低噴油泵、噴油器的機(jī)械負(fù)荷。電子控制的燃油噴射技術(shù)，是根據(jù)柴油機(jī)工作特性，應(yīng)用現(xiàn)代電子技術(shù)和控制理論，對(duì)噴射參數(shù)進(jìn)行自動(dòng)控制，以達(dá)到降低油耗，減輕排氣污染，改善動(dòng)力性能，降低噪音，提高可靠性的目的，從而實(shí)現(xiàn)柴油機(jī)性能的優(yōu)化，是實(shí)現(xiàn)柴油機(jī)電子控制的核心和關(guān)鍵之一。電子控制的燃油噴射技術(shù)的應(yīng)用宣告柴油機(jī)技術(shù)的發(fā)展進(jìn)入一個(gè)新的階段，與上個(gè)世紀(jì)的機(jī)械噴射代替空氣噴射和增壓中冷技術(shù)的意義

12、一樣深遠(yuǎn)，柴油機(jī)技術(shù)發(fā)展的第三次飛躍。目前國(guó)外高速小型柴油機(jī)上采用電子控制的燃油噴射技術(shù)已經(jīng)比較普遍和完善。20世紀(jì)90年代，這一技術(shù)在國(guó)外柴油機(jī)上也迅速推廣。目前歐美發(fā)達(dá)國(guó)家不僅新造的柴油機(jī)上普遍采用電噴技術(shù)，而且在舊車改造方面也有計(jì)劃地逐步普及這項(xiàng)技術(shù)。1.3本項(xiàng)研究的總體設(shè)計(jì)方案1.3.1設(shè)計(jì)背景2v85f柴油機(jī)為中速柴油機(jī)，所使用的噴油泵為噴油泵。隨著排放和節(jié)能的要求不斷提高，燃油噴射系統(tǒng)中所使用的型噴油泵、噴油泵下體、噴油器、高壓油管在運(yùn)用中也時(shí)常出現(xiàn)可靠性不足，如：柱塞卡死、出油閥斷裂、齒桿竄油、滾輪體定位銷釘失效、針閥偶件壽命偏低、高壓油管泄漏等等問(wèn)題。1.3.2設(shè)計(jì)方案本選題研

13、究的重點(diǎn)是為2v85f柴油機(jī)配置安全、可靠、節(jié)能的燃油噴射系統(tǒng)。保證該系列柴油機(jī)的動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性、使用可靠性、減少對(duì)環(huán)境的污染。通過(guò)對(duì)燃油噴射系統(tǒng)技術(shù)的深入研究，圍繞燃油噴射系統(tǒng)中的噴油泵、噴油器、噴油泵下體及高壓油管進(jìn)行研制，以使燃油系統(tǒng)能夠根據(jù)柴油機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)情況，在最佳時(shí)刻將一定數(shù)量的燃油，以一定的壓力霧狀噴入氣缸內(nèi)，以便與氣缸內(nèi)的空氣充分混合燃燒，使燃油的化學(xué)能轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)械能，實(shí)現(xiàn)功率輸出。本章小結(jié)本設(shè)計(jì)主要是使2v85f柴油機(jī)燃油噴射系統(tǒng)能在品質(zhì)（高壓噴霧與噴油規(guī)律）、可靠性、噴油數(shù)量（油量精確控制）、噴油時(shí)間（噴油始點(diǎn)和持續(xù)期）等方面滿足與柴油機(jī)的匹配要求，以保證柴油機(jī)在達(dá)到動(dòng)力性能指標(biāo)

14、并保證可靠性的前提下，滿足對(duì)其在經(jīng)濟(jì)性與排放指標(biāo)方面日益嚴(yán)格的要求。本設(shè)計(jì)是從2v85f柴油機(jī)燃油噴射系統(tǒng)所包含的噴油泵、噴油器、噴油泵下體、高壓油管、驅(qū)動(dòng)凸輪五個(gè)部分著手，對(duì)2v85f柴油機(jī)燃油噴射系統(tǒng)進(jìn)行總體的研究分析。其中噴油泵部分采用滑閥式噴油泵設(shè)計(jì)；噴油器部分采用長(zhǎng)型p系列噴油器設(shè)計(jì)；噴油泵下體采用滑銷式噴油泵下體設(shè)計(jì)；高壓油管采用推力環(huán)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。2 柴油機(jī)的熱力計(jì)算2.1 假設(shè)前提1) 把參與實(shí)際循環(huán)的工質(zhì)看做由純?nèi)紵a(chǎn)物和純空氣組成；2) 換氣后，缸內(nèi)工質(zhì)僅為新鮮空氣與殘余廢棄混合物；3) 壓縮期，缸內(nèi)不存在沒(méi)有燃燒的燃油；4) 燃油只是在燃燒前不久和燃燒進(jìn)行中按預(yù)定的燃燒規(guī)律噴

15、入氣缸；5) 燃燒期，仍然在均質(zhì)氣體的假定下進(jìn)行計(jì)算；6) 不完全燃燒所造成的熱損失不計(jì)，燃燒終了時(shí)，認(rèn)為燃油燃盡；7) 缸內(nèi)燃油只是以已然燃油的形式出現(xiàn)，而不考慮已然燃油和未然燃油在高溫下的熱分解作用。2.2 柴油機(jī)的工作過(guò)程計(jì)算 2.2.1 原始參數(shù)及已知條件1) 柴油機(jī)型號(hào)：s195柴油機(jī)；2) 燃燒室形式：渦流室；3) 增壓方式：非增壓；4) 沖程數(shù)：4；5) 轉(zhuǎn)速：2000 r/min；6) 氣缸數(shù) z：1；7) 氣缸直徑d：95mm；8) 行程s：115mm；9) 壓縮比：20；10) 燃料重量成分：0.86c，0.13h，0.01o； 11) 燃料低熱值：10140 kcal/k

16、g；12) 環(huán)境壓力：1.0 kgf/=0.098mpa；13) 環(huán)境溫度：293 k。2.2.2. 熱力分析選取參數(shù)1) 平均有效壓力:0.65mpa；2) 過(guò)量空氣系數(shù)：1.4；3) 排氣溫度：800k；4) 殘余廢棄系數(shù)：0.04；5) 排氣管壓力：1.1 =0.1mpa；6) 進(jìn)氣系統(tǒng)壓力：1.0 =0.098mpa；7) 壓縮多變指數(shù)：1.368；8) 膨脹多變指數(shù)：1.22；9) 熱量利用系數(shù)：0.7；10) 示功圖豐滿系數(shù)：0.94；11) 機(jī)械效率：0.72；12) 壓縮始點(diǎn)壓力：0.85 2.2.3 熱力分析計(jì)算參數(shù)1) 氣缸工作容積：=0.000815 ；2) 壓縮終點(diǎn)容積

17、：=4.29 ；3) 燃燒1公斤燃料理論所需空氣量：=0.495 ；4) 進(jìn)氣充量公斤摩爾數(shù)：=；5) 理論分子變更系數(shù)：6) 實(shí)燃燒產(chǎn)物公斤摩爾數(shù)：3；7) 實(shí)際分子變更系數(shù); 8) 進(jìn)氣系統(tǒng)溫度：9) 壓縮始點(diǎn)溫度：10) 充量系數(shù)：=0.76011) 壓縮終點(diǎn)壓力： 12) 壓縮終點(diǎn)溫度： 13) 壓力升高比： 14) 定容燃燒終點(diǎn)溫度： 15) 最高燃燒溫度： 其中， 查得 =7.88，所以，代入有 =1900 所以16) 初期膨脹比：17) 燃燒終點(diǎn)氣缸容積： 18) 膨脹終點(diǎn)壓力： 19) 膨脹終點(diǎn)溫度; 20) 理論平均指示壓力：=21) 實(shí)際平均指示壓力：22) 平均有效壓力：

18、 =6.04823) 有效功率：24) 指示熱效率： 25) 有效熱效率：26) 有效燃油消耗率; =287.4g/kw.h27) 進(jìn)氣流量： 本章小結(jié)結(jié)合總體的性能要求，根據(jù)具體的參數(shù)對(duì)燃油供給系統(tǒng)后面的標(biāo)定工況噴油量、設(shè)計(jì)噴油量、工況幾何供油量、啟動(dòng)噴油量以及怠速噴油量做先期的計(jì)算，為后面的設(shè)計(jì)和計(jì)算提供有力的數(shù)據(jù)保證。3 燃油噴射系統(tǒng)的設(shè)計(jì)3.1 噴油泵設(shè)計(jì) 現(xiàn)代柴油機(jī)常用的柱塞泵大多屬于滑閥式噴油泵。其特點(diǎn)是采用定升程凸輪驅(qū)動(dòng)柱塞，柱塞上有傾斜的控油陵邊，通過(guò)操縱機(jī)構(gòu)使柱塞轉(zhuǎn)動(dòng)，改變噴油的有效行程實(shí)現(xiàn)燃油計(jì)量，并保證在有效行程中有較大的柱塞速度。 3.1.1 噴油泵工作原理 工作時(shí)，在

19、噴油泵凸輪軸上的凸輪與柱塞彈簧的作用下，迫使柱塞作上、下往復(fù)運(yùn)動(dòng)，從而完成泵油任務(wù)，泵油過(guò)程可分為以下三個(gè)階段。1.進(jìn)油過(guò)程當(dāng)凸輪的凸起部分轉(zhuǎn)過(guò)去后，在彈簧力的作用下，柱塞向下運(yùn)動(dòng)，柱塞上部空間（稱為泵油室）產(chǎn)生真空度，當(dāng)柱塞上端面把柱塞套上的進(jìn)油孔打開(kāi)后，充滿在油泵上體油道內(nèi)的柴油經(jīng)油孔進(jìn)入泵油室，柱塞運(yùn)動(dòng)到下止點(diǎn)，進(jìn)油結(jié)束。2.供油過(guò)程當(dāng)凸輪軸轉(zhuǎn)到凸輪的凸起部分頂起滾輪體時(shí)，柱塞彈簧被壓縮，柱塞向上運(yùn)動(dòng)，燃油受壓，一部分燃油經(jīng)油孔流回噴油泵上體油腔。當(dāng)柱塞頂面遮住套筒上進(jìn)油孔的上緣時(shí)，由于柱塞和套筒的配合間隙很?。?.0015-0.0025mm）使柱塞頂部的泵油室成為一個(gè)密封油腔，柱塞繼續(xù)

20、上升，泵油室內(nèi)的油壓迅速升高，泵油壓力出油閥彈簧力+高壓油管剩余壓力時(shí)，推開(kāi)出油閥，高壓柴油經(jīng)出油閥進(jìn)入高壓油管，通過(guò)噴油器噴入燃燒室。3.回油過(guò)程柱塞向上供油，當(dāng)上行到柱塞上的斜槽（停供邊）與套筒上的回油孔相通時(shí)，泵油室低壓油路便與柱塞頭部的中孔和徑向孔及斜槽溝通，油壓驟然下降，出油閥在彈簧力的作用下迅速關(guān)閉，停止供油。此后柱塞還要上行，當(dāng)凸輪的凸起部分轉(zhuǎn)過(guò)去后，在彈簧的作用下，柱塞又下行。此時(shí)便開(kāi)始了下一個(gè)循環(huán)。 3.1.2 噴油泵結(jié)構(gòu)柱塞泵的泵油機(jī)構(gòu)包括兩套精密偶件：柱塞和柱塞套是一對(duì)精密偶件，經(jīng)配對(duì)研磨后不能互換，要求有高的精度和光潔度和好的耐磨性，其徑向間隙為0.0020.003mm

21、柱塞頭部圓柱面上切有斜槽，并通過(guò)徑向孔、軸向孔與頂部相通，其目的是改變循環(huán)供油量；柱塞套上制有進(jìn)、回油孔，均與泵上體內(nèi)低壓油腔相通，柱塞套裝入泵上體后，應(yīng)用定位螺釘定位。柱塞頭部斜槽的位置不同，改變供油量的方法也不同。出油閥和出油閥座也是一對(duì)精密偶件，配對(duì)研磨后不能互換，其配合間隙為0.01。出油閥是一個(gè)單向閥，在彈簧壓力作用下，閥上部圓錐面與閥座嚴(yán)密配合，其作用是在停供時(shí)，將高壓油管與柱塞上端空腔隔絕，防止高壓油管內(nèi)的油倒流入噴油泵內(nèi)。出油閥的下部呈十字?jǐn)嗝?，既能?dǎo)向，又能通過(guò)柴油。出油閥的錐面下有一個(gè)小的圓柱面，稱為減壓環(huán)帶，其作用是在供油終了時(shí)，使高壓油管內(nèi)的油壓迅速下降，避免噴孔處產(chǎn)生

22、滴油現(xiàn)象。當(dāng)環(huán)帶落入閥座內(nèi)時(shí)則使上方容積很快增大，壓力迅速減小，停噴迅速。3.1.3 所選噴油泵主要參數(shù)及技術(shù)性指標(biāo)查表可粗略計(jì)算所選泵型：噴油泵型式i號(hào)單體柱塞泵噴油泵結(jié)構(gòu)拉桿-撥叉最大轉(zhuǎn)速1500r/min凸輪行程 7mm柱塞直徑 8mm最大供油量范圍60150： ： 出油閥直徑全升程減壓升程： 63.6mm1.8mm進(jìn)油孔直徑回油孔直徑： 2.5mm2.5mm 3.1.4 噴油泵的選型及元件尺寸的確定3.1.4.1 柱塞直徑：按噴油量選擇設(shè)計(jì)時(shí)可取標(biāo)定噴油量的1.21.3倍作為設(shè)計(jì)油量qp=1.2qp=32.92mm3c，根據(jù)值查圖14-50即可求得柱塞直徑 3.1.4.2 柱塞升程1）

23、幾何有效升程 已知幾何供油量和柱塞直徑，可有下式求出相應(yīng)的幾何有效行程，=1.272) 全升程h幾何有效升程與全升程h之比為。初選時(shí)一般非增壓柴油機(jī)時(shí)可用下式計(jì)算：h=（3.54）= 3）列線圖解 按照柴油機(jī)的基本計(jì)算公式和噴油泵的性能，工作能力范圍可繪制列線圖，從而可用圖解法初步選型和確定柱塞直徑等的依據(jù)。幾種中小型噴油泵的列線圖如14-54（a）4）對(duì)供油壓力的初步考慮：供油設(shè)備應(yīng)按照柴油機(jī)燃燒系統(tǒng)所需的供油速率供油，因而需要噴油泵提供相應(yīng)的供油壓力。設(shè)計(jì)時(shí)必須要注意最大供油壓力應(yīng)在噴油泵允許范圍內(nèi)。一般柱塞式噴油泵允許的最大峰值壓力為400600，可滿足一般非增壓柴油機(jī)的需要。隨著柴油機(jī)

24、強(qiáng)化程度的提高，噴油壓力也相應(yīng)的增加，尤其是增壓和中冷高增壓柴油機(jī)要求噴油泵能夠承擔(dān)更高的壓力，因而需要采用強(qiáng)化泵?，F(xiàn)代高強(qiáng)化型單體泵允許的峰值壓力可達(dá)11001500，合成泵也可達(dá)8001300。圖14-55為不同燃油系統(tǒng)供油速率與最大噴油壓力之間的關(guān)系。3.1.4.3 滾輪-挺柱體1.所設(shè)計(jì)的噴油泵所用挺柱體結(jié)構(gòu)如下表 結(jié)構(gòu)形式名稱 簡(jiǎn) 要 說(shuō) 明墊塊調(diào)節(jié)式用正時(shí)墊塊調(diào)整h值，但須注意:1) 裝配時(shí)要分級(jí)選配，都用戶不便。如提高加工精度，滾輪銷孔用磨削加工，并用過(guò)度配合可不分級(jí)。2) 柱塞底部和墊塊之間的間隙不易控制，如間隙較大，噪聲增加，并因柱塞沖擊，加快磨損。2.滾輪采用的定位方式：結(jié)

25、 構(gòu) 形 式名稱廠牌油泵型號(hào)配合間隙（mm）簡(jiǎn)要說(shuō)明 銷 釘 定 位法國(guó)sigmacms0.20.3結(jié)構(gòu)與定位螺釘方式相似，為防止螺釘松動(dòng)而將定位和鎖緊放開(kāi)3.2柱塞偶件 根據(jù)缸徑與柱塞之間的關(guān)系圖以及qp的值參照下圖3-1、3-2初步確定柱塞直徑為 dn=7.5mm圖3-1 柱塞直徑與缸徑的關(guān)系非增壓柴油機(jī) -增壓柴油機(jī)圖3-2 噴油量與柱塞直徑的關(guān)系選定噴油泵柱塞直徑及相應(yīng)的供油關(guān)系，根據(jù)噴油泵的系列規(guī)范定柱塞偶件相關(guān)的參數(shù)，參見(jiàn)下圖3-5、3-6柱塞：根據(jù)3-6 b） 選定l1=37mm根據(jù)3-6 a） 選定l2=20mm根據(jù)3-6 c） 選定k=1.5mm根據(jù)3-6 c） 選定m=8.

26、5mm根據(jù)3-6 d） 選定d1=2mm根據(jù)3-6 d） 選定y=1mm根據(jù)3-6 d） 選定n=3.5mm柱塞套：根據(jù)圖3-3、3-4的一系列圖表，對(duì)柱塞套的相關(guān)參數(shù)設(shè)計(jì)如下 l=40mm、 l=12mm、 d1=18mm、 d2=12mm、 d0=2.5mm 圖3-3 柱塞套結(jié)構(gòu) 圖3-4 柱塞套主要尺寸與dn關(guān)系 圖3-5 螺旋柱塞結(jié)構(gòu) 圖3-6 柱塞與頭部主要尺寸比例 a)徑與l2 b)柱塞直徑與l1 c)螺旋柱塞頭部 d)斜槽柱塞頭部柱塞頭部形狀以及控油棱邊角度： 根據(jù)供油量發(fā)動(dòng)機(jī)工作性能關(guān)于噴油泵的要求，選定柱塞頭部形狀為左旋棱邊下置式螺旋槽結(jié)構(gòu)（具體參見(jiàn)圖3-7），此形狀可隨著柱

27、塞旋轉(zhuǎn)角度的改變改變供油終點(diǎn)從而達(dá)到改變噴油量的目的。柱塞全升程為8mm，又根據(jù)圖3-8柱塞升程h與螺旋導(dǎo)程t的關(guān)系線圖 圖3-7 左旋棱邊下置 圖3-8 柱塞升程h和螺旋導(dǎo)程t選定t=12mm。 螺旋槽柱塞展開(kāi)如圖3-9所示，控油棱邊為一直線。圖中hh為基準(zhǔn)線，d0為進(jìn)回油孔直徑，o1o2為停油位置，o2o2為最大油量位置。由圖可知螺旋升角和螺旋導(dǎo)程t的關(guān)系為 tan=tdn如通過(guò)hh面的控油棱邊所對(duì)應(yīng)的母線長(zhǎng)度為l0，油孔直徑為d0有效行程為he0，則 he0=l0-d02（1+1cos）相對(duì)于hh面轉(zhuǎn)過(guò)角后，控油棱邊所對(duì)應(yīng)的母線長(zhǎng)度為l，則 l=t0+dn360tan 圖3-9 螺旋槽柱

28、塞頭部展開(kāi) 對(duì)應(yīng)于l的柱塞有效行程he為 he=l0+360dntan-d02（1+1cos） 柱塞每循環(huán)供油量為 qg=4dn2he 柱塞偶件配合間隙及相關(guān)關(guān)系參見(jiàn)表3-1及圖3-10表3-1 柱塞偶件配合間隙推薦值 柱塞套回油孔橫截面上的間隙 圖3-10 柱塞偶件頸部密封性與安裝軸向力的關(guān)系3.1.4.3 出油閥偶件的設(shè)計(jì)與計(jì)算 出油閥直徑：根據(jù)下圖3-11中出油閥直徑與柱塞直徑和圖3-12以及圖3-13中減壓容積與循環(huán)供油量和出油閥直徑的關(guān)系線圖 圖3-11 出油閥直徑與柱塞直徑 圖3-12 fz5i出油閥流通特性 圖3-13 減壓容積與循環(huán)供油量和出油閥直徑 a)循環(huán)供油量與減壓容積

29、b)出油閥直徑與減壓容積選定出油閥直徑d1=6mm。又根據(jù)上圖以及減壓容積v0的計(jì)算公式 v0=4d12h0從而推出h0=1.8mm。體積減壓式出油閥偶件的其他尺寸的設(shè)計(jì)及選取另參見(jiàn)下圖3-14，并把相關(guān)設(shè)計(jì)選取尺寸列表如下 圖3-13 出油閥偶件結(jié)構(gòu)參數(shù)根據(jù)圖3-13 a） 選定d1=14mm根據(jù)圖3-13 b） 選定g=14mm根據(jù)圖3-13 c） 選定 d2=10mm根據(jù)圖3-13 d） 選定 d0=7mm根據(jù)圖3-13 e） 選定 d1=6mm根據(jù)圖3-13 f） 選定 a=5mm另確定導(dǎo)向筋寬度為1.5mm 3.1.4.4 柱塞彈簧的設(shè)計(jì)與計(jì)算彈簧數(shù)據(jù)：鋼絲直徑 d=2mm鋼絲中徑

30、d=18mm有效圈數(shù) n=7 圈總?cè)?shù) n1=9 圈自由高度 h=30mm組裝時(shí)的彈簧高度 h1=23.5mm工作時(shí)彈簧的高度 h2=15.5mm彈簧指數(shù)c c=dd=182=9彈簧剛度p p=gd48d3n=81042481837=3.92nmm組裝時(shí)的彈簧力p1 p1=p（h-h1）=23.52n工作時(shí)的彈簧力p2 p2=p（h-h2）=54.87n彈簧應(yīng)力k k=4c-14c-4+0.615c=1.16組裝時(shí)彈簧應(yīng)力1 1=8kdp1d3=156.32mpa工作時(shí)最大彈簧應(yīng)力2 2=8kdp2d3=364.68mpa 3.1.4.5 出油閥彈簧的設(shè)計(jì)與計(jì)算彈簧數(shù)據(jù)：鋼絲直徑 d=1.5m

31、m鋼絲中徑 d=8.5mm有效圈數(shù) n=7 圈總?cè)?shù) n1=9 圈自由高度 h=20mm組裝時(shí)的彈簧高度 h1=16mm工作時(shí)彈簧的高度 h2=12.4mm彈簧指數(shù)c c=dd=8.51.5=5.67彈簧剛度p p=gd48d3n=81041.5488.537=11.78nmm組裝時(shí)的彈簧力p1 p1=p（h-h1）=47.11n出油閥的承壓面積 e=d24=724=38.48mm2減壓過(guò)程彈簧力 p2=p1+ph0=68.30n出油閥的開(kāi)啟壓力 f=p2e=1.78nmm2工作時(shí)的彈簧力p3 p3=p（h-h2）=89.53n彈簧應(yīng)力k k=4c-14c-4+0.615c=1.27組裝時(shí)彈簧

32、應(yīng)力1 1=8kdp1d3=383.71mpa工作時(shí)最大彈簧應(yīng)力2 2=8kdp3d3=729.22mpa3.2 噴油器設(shè)計(jì) 3.2.1 噴油器工作原理 噴油器與噴油泵、燃油濾清器及高壓油管路等配件組成柴油機(jī)的燃油供給系統(tǒng)，噴油器的作用是將噴油泵所供給的高壓燃油霧化為微細(xì)均與的油粒，以特定的壓力速度方向和時(shí)間噴入氣缸燃燒室中。 在噴油泵的供油行程時(shí)，高壓燃油經(jīng)高壓油管，進(jìn)入噴油器內(nèi)，燃油經(jīng)進(jìn)油管中的長(zhǎng)孔道，從噴油器體和針閥體的進(jìn)油孔進(jìn)入針閥體油庫(kù)內(nèi)，作用在針閥的錐面上，當(dāng)燃油壓力超過(guò)調(diào)壓彈簧的予緊力（即噴油器的噴油壓力）時(shí)，針閥被抬起，針閥密封錐面離開(kāi)針閥體的座面，高壓燃油經(jīng)針閥體座面下部的壓

33、力室，由噴孔噴入燃燒室當(dāng)噴油泵供油終止后，針閥體內(nèi)的燃油壓力急劇下降，針閥在調(diào)壓彈簧壓力下迅速回到原始位置，完成一個(gè)噴油過(guò)程，在整個(gè)噴油過(guò)程中，燃油以壓力波的型式，以很高的速度從噴油泵端向噴油器傳遞，整個(gè)噴油過(guò)程僅為千分之幾秒（燃油壓力波形及針閥升程見(jiàn)下圖3-14）圖3-14 燃油壓力波形及針閥升程 3.2.2 噴油器結(jié)構(gòu) 該型噴油器由噴油嘴偶件、支座板、噴油器體、調(diào)壓彈簧、彈簧座及進(jìn)油管等零件組成。噴油嘴偶件是噴油器的關(guān)鍵部件（參見(jiàn)圖3-15），由針閥體和針閥兩個(gè)零件組成，它們是以極小的間隙配合的一對(duì)精密儀器，不能單個(gè)零件調(diào)換。噴油嘴偶件與支座板、噴油器體的結(jié)合部靠精密加工的各平面機(jī)械密封，

34、為保證噴油器體的進(jìn)油孔道同支座板油道的正確連通，在該兩零件之間安裝有定位銷。調(diào)壓螺栓用于調(diào)整彈簧的予緊力，以控制噴油器的噴油壓力。噴油器在柴油機(jī)缸頭上安裝時(shí)，壓緊螺帽底部裝有一個(gè)紫銅墊圈，用以防止氣缸內(nèi)燃?xì)獾纳细Z，噴油器體徑部裝有o型密封圈，防止缸頭上部的潤(rùn)滑油下滲到噴油器的燃油回油管道內(nèi)。噴油器的進(jìn)油管從缸頭側(cè)面擰入噴油器體上，端部亦用紫銅墊圈密封。噴油器體的中間部位鉆有橫孔，噴油器工作時(shí)，從噴油嘴偶件的配合間隙和各密封平面處泄漏出來(lái)的燃油從該孔流出后，經(jīng)缸頭上的進(jìn)油管安裝孔的通道流入回油管。 圖3-15 噴油器結(jié)構(gòu)圖1 壓力室；2噴油嘴；3針閥；4噴油嘴緊固螺母；5頂桿；6進(jìn)油管接頭；7噴

35、油器體；8調(diào)壓彈簧；9調(diào)壓螺釘 3.2.3 噴油器主要參數(shù)及技術(shù)性指標(biāo)噴油器型式 閉式噴油器噴油嘴偶件型式 軸針式s系列調(diào)壓方式 體外墊片調(diào)整針閥升程 0.7mm針閥密封錐面角度 60o噴孔直徑 1mm噴霧角 4o段流量系數(shù) 0.6噴油壓力 145kgfcm2 3.2.4 設(shè)計(jì)計(jì)算3.2.4.1 流通界面計(jì)算 對(duì)于軸針式噴油嘴，本設(shè)計(jì)采用作圖法（3-16所示），以針閥升程作為橫坐標(biāo)，來(lái)表示不同升程所對(duì)應(yīng)的流通界面。直線oo表示針閥體底端面，其余橫線分別表示針閥升程，間距為0.1mm（以50:1的比例作圖）。 圖3-16 幾何流通截面由此做出zs4s1噴油嘴的流通特性為317示 圖3-17 zs

36、4s1噴油嘴的流通特性 圖3-18 噴孔總面積與氣缸直徑又根據(jù)圖318可知上述設(shè)計(jì)滿足噴射要求。 3.2.4.2 座面沖擊應(yīng)力計(jì)算座面沖擊應(yīng)力系噴射終了針閥落座時(shí)撞擊針閥體座面而產(chǎn)生的應(yīng)力。它對(duì)座面密封性影響很大。為了計(jì)算噴油器內(nèi)部運(yùn)動(dòng)件參數(shù)選擇對(duì)沖擊力的影響，先建立針閥沖擊過(guò)程的力學(xué)模型。產(chǎn)生沖擊力的運(yùn)動(dòng)過(guò)程是：當(dāng)柱塞套回油孔被打開(kāi)，高壓系統(tǒng)油壓下降，針閥在調(diào)壓彈簧的作用下落回，高速?zèng)_擊針閥體密封座面。在工作過(guò)程中噴油器固定在柴油機(jī)氣缸蓋上，可以把針閥體看成是剛性壁面。而針閥在與座面相撞時(shí)所產(chǎn)生的變形量與此時(shí)系統(tǒng)內(nèi)彈簧的變形相比，可忽略不記。所以可以把上述系統(tǒng)簡(jiǎn)化為一彈性桿向一剛壁上的撞擊。

37、理論計(jì)算不可能將實(shí)際中的所有因素都考慮進(jìn)去，計(jì)算采取對(duì)比計(jì)算，計(jì)算結(jié)果主要提供一個(gè)評(píng)價(jià)方法。沖擊應(yīng)力計(jì)算公式提出幾個(gè)基本假設(shè)：運(yùn)動(dòng)件在運(yùn)動(dòng)時(shí)忽略摩擦力；運(yùn)動(dòng)件由針閥、彈簧下座、調(diào)壓彈簧組成，其中調(diào)壓彈簧的質(zhì)量的1/3計(jì)入運(yùn)動(dòng)件總質(zhì)量之中；終止噴油時(shí)，油腔內(nèi)油壓是瞬時(shí)撤去的；針閥與針閥體座面之間為金屬碰撞，不存在其他物質(zhì)。根據(jù)應(yīng)力波理論推導(dǎo)出的座面沖擊應(yīng)力計(jì)算公式進(jìn)行各方案的計(jì)算。應(yīng)力波理論的座面沖擊應(yīng)力公式為： =2k2+1e0kpm(2fslkp+l2)公式中各符號(hào)的意義、每個(gè)方案的各參數(shù)取值，以及計(jì)算結(jié)果均在表3-2中詳細(xì)列出。各符號(hào)意義參數(shù)取值和計(jì)算結(jié)果中孔直徑d(mm)6各符號(hào)意義參數(shù)

38、取值和計(jì)算結(jié)果過(guò)渡桿直徑d(mm)3.5承壓面積a0=(d2-d2)/4(mm2)18.65開(kāi)啟壓力p0(mpa)14.5彈簧力fs=p0a0(n)270.47針閥最大座面直徑d1(mm)3.3壓力室或倒角處直徑d2(mm)3截面系數(shù)k=d2/(d12-d22)6.482=d2/d20.34鋼的彈性模量e(pa)2.061011材料密度0(kg/m3)7.9103彈簧的剛性系數(shù)kp(n/m)126103彈簧質(zhì)量m彈(kg)3610-3針閥和彈簧下座質(zhì)量m針(kg)(16+10) 10-3運(yùn)動(dòng)件質(zhì)量m=1/3m彈+m針(kg)3810-3升程l(m)0.710-3座面沖擊應(yīng)力計(jì)算值(mpa)40

39、1.9許用應(yīng)力 (mpa)858.43.2.4.3 調(diào)壓彈簧應(yīng)力計(jì)算1.相關(guān)參數(shù)（1）調(diào)壓彈簧的結(jié)構(gòu)參數(shù)彈簧鋼絲直徑d=2.3mm； 彈簧中徑d=7（mm）；彈簧自由高度f(wàn)0=47mm； 彈簧有效圈數(shù)n=6.5；彈簧旋繞比 c=d/d=3.04；彈簧曲度系數(shù) k=4c-14c-4+0.615c=1.57（2）噴油器工作參數(shù)開(kāi)啟壓力最大值 p0=14.5（mpa）；針閥圓柱工作面直徑 d1=6mm；針閥密封錐面底徑 ds=3.5mm；針閥最大升程 h=0.7mm；2.調(diào)壓彈簧剛度計(jì)算調(diào)壓彈簧剛度計(jì)算公式： p=gd48d3ng：材料切變模量（n/mm2），取g=8.0104 n/mm2將前述的彈

40、簧鋼絲直徑d、彈簧中徑d、材料切變模量g、彈簧有效圈數(shù)n代入公式中得到：初步選定的單個(gè)彈簧的剛度p=125.52 n/mm。3調(diào)壓彈簧應(yīng)力計(jì)算調(diào)壓彈簧在最大升程時(shí)的應(yīng)力為噴油嘴針閥完全落座和最大升程時(shí)彈簧變形所引起的應(yīng)力之和。（1） 針閥完全落座時(shí)調(diào)壓彈簧預(yù)壓縮力pp=p04d12-ds2將前述的噴油嘴開(kāi)啟壓力p0、針閥圓柱工作面直徑d1、針閥密封錐面底徑ds代入式中，得到預(yù)壓縮力p=270.47mpa。針閥完全落座時(shí)的初始應(yīng)1 1=8ckd2p將前述求得的彈簧旋繞比c、彈簧曲度系數(shù)k、預(yù)壓縮力p，以及彈簧鋼絲直徑d代入公式中，得到初始靜應(yīng)力1=621.72n/mm2。（2） 彈簧處于針閥最大

41、升程時(shí)，彈簧變形h所引起的應(yīng)力hh=8ckd2ph將前述求得的彈簧旋繞比c、彈簧曲度系數(shù)k、彈簧剛度p，以及針閥最大升程h和彈簧鋼絲直徑d代入公式中，得到彈簧變形h所引起的應(yīng)力h=201.97 n/mm2。（3） 調(diào)壓彈簧在最大工作行程時(shí)的最大應(yīng)力 2=1+h =824.69 n/mm23.3噴油泵下體設(shè)計(jì)3.3.1噴油泵下體工作原理噴油泵下體又稱噴油泵挺柱組件，它是噴油泵柱塞的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，通過(guò)它將凸輪的回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)變?yōu)橹耐鶑?fù)運(yùn)動(dòng)，由凸輪外形所確定的運(yùn)動(dòng)規(guī)律通過(guò)它傳遞到柱塞，使柱塞按一定規(guī)律泵油。噴油泵下體有直接驅(qū)動(dòng)式和滾輪驅(qū)動(dòng)式，滾輪驅(qū)動(dòng)式的噴油泵，滾輪與凸輪間實(shí)施滾動(dòng)摩擦，減小磨耗，有利于

42、保持良好的工作狀態(tài)和延長(zhǎng)檢修壽命。直接驅(qū)動(dòng)式的噴油泵能有效降低噴油泵體積。噴油泵下體由螺栓與機(jī)體頂面相緊固。在下體的外表面設(shè)上、下定位圓柱面，分別與機(jī)體下體箱上、下支撐孔相配。3.3.2噴油泵下體結(jié)構(gòu)噴油泵下體滾輪驅(qū)動(dòng)式結(jié)構(gòu)如圖319 所示：由滾輪體（也稱挺柱）、鑲塊（也稱挺柱頭）、下體、滾輪、滾輪銷、導(dǎo)向銷、滾輪襯套、彈簧、彈簧上座及彈簧下座等組成。下體由球墨鑄鐵制成，頂面法蘭吊掛在機(jī)體的下體箱內(nèi)，由螺栓與機(jī)體側(cè)頂面相緊固。在下體的外表面設(shè)上、下定位圓柱面，分別與機(jī)體下體箱上、下支撐孔相配。下體內(nèi)孔分隔成上、下兩腔，下腔為滾輪體運(yùn)動(dòng)導(dǎo)向孔，上腔為噴油泵上體和下體彈簧安裝空間。滾輪體下部制成叉

43、形，以安裝滾輪組件，圓柱面為運(yùn)動(dòng)導(dǎo)向面，與下體之間配合間隙為0.0300.134mm，上部呈空心桿部，桿部過(guò)盈壓裝鑲塊。由于挺柱體采用的上下聯(lián)通機(jī)構(gòu)，所以從分保證了滾輪與滾輪銷之間的潤(rùn)滑。壓力油從凸輪軸承座引至下體下部直接濺入滾輪及相關(guān)組件之中。當(dāng)滾輪體運(yùn)動(dòng)時(shí)，油腔一直相通，把潤(rùn)滑油引入滾輪銷環(huán)形油槽，然后將潤(rùn)滑油由中部小孔引入襯套油隙，最后再?gòu)娜俗钟筒壑行】滓胍r套外表面油隙。下體上腔有柱塞偶件滲漏下的燃油，為不致落下惡化凸輪潤(rùn)滑，故設(shè)有螺孔及排污管相連，將污油排出。滾輪與供油凸輪的壓緊力由柱塞彈簧和下體彈簧保證，為保持凸輪與滾輪在工作中的滾動(dòng)摩擦狀態(tài)，則要求凸輪軸線與滾輪軸線平行，且位于同

44、一垂直平面內(nèi)，如工作中相對(duì)位置變動(dòng)，則必造成兩輪表面擠壓滑移而擦傷（啃傷），為此在下體下端裙部工作面上開(kāi)t型縱向滑銷導(dǎo)槽，在滾輪銷側(cè)邊安裝定位滑塊，只準(zhǔn)滾輪體作上下往復(fù)運(yùn)動(dòng)，不準(zhǔn)相對(duì)轉(zhuǎn)位。為此，在柴油機(jī)機(jī)體上，安裝噴油泵下體時(shí)，必須注意相應(yīng)的對(duì)準(zhǔn)。 圖 319 噴油泵下體傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖噴油泵直接驅(qū)動(dòng)式如圖320示，本設(shè)計(jì)由于在整機(jī)體積等相關(guān)方面有很高要求，故采用直接驅(qū)動(dòng)式。 圖 320 本設(shè)計(jì)噴油泵下體結(jié)構(gòu)圖3.3.3 噴油泵下體的主要參數(shù)及技術(shù)性指標(biāo)噴油泵下體型式： 直接驅(qū)動(dòng)式額定工況下的工作頻率： 1300次/分下體安裝外圓直徑: 24mm行程： 8mm3.3.4噴油泵下體的設(shè)計(jì) 在相應(yīng)的位置

45、開(kāi)一定的潤(rùn)滑油槽如下圖321所示： 圖 321 噴油泵下體外形3.4 高壓油管組件設(shè)計(jì)3.4.1高壓油管組件結(jié)構(gòu)及設(shè)計(jì)原理高壓油管組件是柴油機(jī)上噴油泵、噴油器間的連接管路，由高壓油管、推力環(huán)、螺母組成。高壓油管是具有固定空間形狀的通孔長(zhǎng)管，兩頭依靠推力環(huán)和螺母與噴油泵、噴油器相連接，將噴油泵泵出的高壓燃油輸送到噴油器中。設(shè)計(jì)中，主要研究高壓油管的冷成形工藝和深孔加工工藝，保證油管內(nèi)外表面高的光潔度和幾何形狀精度。根據(jù)機(jī)車柴油機(jī)上噴油泵、噴油器接口間的空間幾何關(guān)系，通過(guò)運(yùn)用三維設(shè)計(jì)軟件完成虛擬樣機(jī)建模和工裝設(shè)計(jì)，滿足高壓油管空間安裝尺寸和運(yùn)用可靠性符合要求，并根據(jù)高壓油管空間結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)專用工裝和量具，保證高壓油管空間尺寸的一致性和具有較高的尺寸穩(wěn)定性。高壓油管組件結(jié)構(gòu)