橋梁墩身施工腳手架專項方案

1、目 錄1、編制依據(jù)及說明11.1、編制依據(jù)11.2、編制說明12、墩身概況13、墩身鋼管腳手架設計形式13.1、鋼管腳手架整體設計13.2、鋼管腳手架安全性檢算23.2.1、腳手架和剪刀撐的設置形式：23.2.2、腳手架的立桿整體穩(wěn)定性驗算33.2.3、立桿地基承載力安全性驗算53.2.4、腳手架的橫向整體穩(wěn)定性檢算63.2.5、腳手架的縱橫水平桿及腳手板和扣件抗滑安全性驗算84、安全保證措施124.1、外防護腳手架搭設和使用安全保證措施134.2、外防護腳手架拆除的安全保證措施14、腳手架體系的防雷措施15滬昆客專長昆湖南段*標橋梁墩身施工扣件式腳手架專項方案1、編制依據(jù)及說明1.1、編制依

2、據(jù)、建筑工程扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）；、滬昆客專長昆湖南段*項目橋梁設計圖紙和施工現(xiàn)場實際情況。1.2、編制說明本方案是針對滬昆客專長昆湖南段*標中鐵*局項目項目經理部橋梁墩身施工扣件式鋼管腳手架搭設的專項方案。2、墩身概況滬昆客專長昆湖南段*標中鐵*局項目項目經理部共137個墩柱，墩身分為實體橋墩和空心橋墩。橋墩具體分類見橋梁墩身施工安全專項方案第二章表2-1。3、墩身鋼管腳手架設計形式3.1、鋼管腳手架整體設計針對我標段橋梁的墩身現(xiàn)狀，腳手架搭設高度最大達到42.5m，墩身外側采用雙排鋼管腳手架圍繞墩身一周，腳手架外圍拉滿安全網，豎向每一層作業(yè)面滿鋪腳手板，設

3、置縱橫向剪刀撐，剪刀撐斜角60。墩身兩側腳手架之間豎向每隔3m橫向連接一次，在安裝模板時再拆除，在墩身前后方向設置四道纜風繩，在墩身小里程方向設置人員上下和材料運輸?shù)膶Ｓ闷碌?，坡度不大?5。坡道兩側加設防護欄桿，滿鋪腳手板腳手板上設置25cm30cm的踏步。所有腳手架鋼管全部采用(483.5mm)普通鋼管。墩身扣件式鋼管腳手架上下通道正面圖3.2、鋼管腳手架安全性檢算以*大橋最高墩身墩為例進行檢算。墩身高度為23.5m,扣除墩帽高度3.0m,還剩20.5m，加上欄桿高度1.2m，腳手架初步高度為21.7m。3.2.1、腳手架和剪刀撐的設置形式：墩身外圍圍繞墩身一圈采用扣件落地式雙排鋼管腳手架

4、，腳手架高21.7m，其中防護欄桿高度為1.2m，順橋向橫向間距Lb1.2m，縱向間距La為（1.0、1.2）m兩種。橫橋向橫向間距Lb1.2m?？v向間距La為（1.0、1.25、1.5）三種。腳手架內排立桿距離墩身1.0m（底部），整個腳手架的上下步距為統(tǒng)一尺寸（1.5m），第一根距離地面0.2m。墩身內圍也是采用扣件落地式雙排鋼管腳手架，腳手架高度和外圍一樣為21.7m，橫向間距Lb1.5m，縱向間距La1.7m。步距1.5m。立桿離墩身距離0.25m。整個內外圍雙排鋼管腳手架全部滿外分層設置縱橫向剪刀撐，內外兩層，剪刀撐斜桿與地面夾角為60,剪刀撐與相交的鋼管全部用扣件連接，每根剪刀撐鋼

5、管與支架體系連接豎桿連接，剪刀撐整體成W型布置，剪刀撐之間交叉成X型連接，每根剪刀撐鋼管接頭不少于三個扣件連接。在腳手架高度作業(yè)面層次環(huán)繞墩身位置滿鋪腳手板，采用50mm厚木腳手板。內外兩排鋼管腳手架豎向每隔1.5m橫向連接一次。連接件采用2m長的鋼管連接。腳手架底部縱橫向全部設置掃地桿，架設置縱、橫掃地桿?？v向掃地桿采用直角扣件固定在距地面200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差1m。3.2.2、腳手架的立桿整體穩(wěn)定性驗算 計算立桿段的軸向力設計值N?？紤]到懷化地區(qū)有時風力很大

6、，且腳手架高度很高，故按組合風荷載的情況計算，所有荷載檢算按最不利組合計算。各項檢算數(shù)據(jù)：La1.7m，Lb1.5m，步距1.5m。N1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQK式中 NG1K腳手架結構自重標準值產生的軸向力；NG2K構配件自重標準值產生的軸向力；NQK施工荷載標準值產生的軸向力總和。NG1Kgk*Hs式中 gk每米高腳手架產生的結構自重標準值（KN/m）； Hs腳手架不含欄桿高度時的高度（m）；NG2KNG2K1NG2K2NG2K3NG2K1n/2LaLb腳手板自重標準值NG2K2La欄桿、腳手板自重標準值NG2K3LaH安全維護設施自重標準值NQK1/2LaLb施工均

7、布荷載標準值從規(guī)范查表得：gk0.163KN/mNG1K0.163（21.71.2）3.341KNNG2K1=4/21.71.50.35=1.785KN考慮四層綁扎鋼筋作業(yè)層腳手板NG2K2=1.70.14=0.238KNNG2K3=1.721.70.002=0.0738KN則 NG2K=1.785+0.238+0.0738=2.1KNNQK1.71.52/2=2.55KN則 N=1.2（3.3412.1）0.851.42.55=9.5637KN立桿上由風荷載設計值產生的彎矩MW： MWKn0sLa查規(guī)范得：Kn0.2661懷化地區(qū)基本風壓值00.35KN/m2s=1.30.449=0.583

8、7從而得：MW0.26610.350.58371.7=0.0929KN*m 受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)：kh1.1551.51.5=2.6m長細比2600/15.8=164.6210=0.259 整體穩(wěn)定驗算：N/AMW/w=9760/0.259/48992900/5080 =95.35N/mm2205N/mm2結論：腳手架的整體穩(wěn)定性安全。3.2.3、立桿地基承載力安全性驗算所有立桿都直接放置在承臺上，而承臺的砼標號為C40，立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式要求：Pf式中 f為地基基礎（承臺）的容許承載力，取24.5MpaP立桿基礎底面的平均壓力，P=N/A N-立桿傳至基礎頂面的軸向力設計值,取9

9、.7605KN A-基礎底面積,取4.893cm2P=9.5637KN/4.893cm2=19.5Mpaf24.5Mpa結論：地基基礎的承載力滿足安全性要求。(承臺寬度不足需要伸入承臺外側時，要進行夯實，地基承載力不得小于22Mpa)3.2.4、腳手架的橫向整體穩(wěn)定性檢算計算風荷載對腳手架產生的橫向彎矩腳手架在搭設完畢后，橫向受風荷載作用將產生向順風方向傾斜的彎矩，這時腳手架就要靠自身的自重產生的彎矩來平衡。水平風荷載標準值，按下式計算：0.7zs0式中:風荷載標準值（KN/）； z風壓高度變化系數(shù) s腳手架風荷載體型系數(shù) 0懷化地區(qū)基本風壓值 0.7基本風壓值的修正系數(shù)查規(guī)范得：z1.42、

10、s0.5837、00.35KN/0.7zs00.7*1.420.58370.35=0.2031KN/m2雙排鋼管腳手架的擋風面積A（La0.325 La）d式中A一步一縱距（跨）內鋼管的總擋風面積；La，分別為立桿縱距（）和步距（）；鋼管外徑（）由前面可得：La1.7m，=1.5m,d=0.048m。A(1.7+1.5+0.3251.51.7)0.0480.19338則整個腳手架所受的風荷載F風 A21.710/1.7/1.5 3.34KN風荷載對腳手架體系產生的彎矩M風F風*21.7/237.975KN*m。 計算腳手架體系自重荷載和施工荷載對腳手架產生的穩(wěn)定彎矩雙排鋼管腳手架產生的結構自重

11、標準值NG1KgkHs式中 gk每米高腳手架產生的結構自重標準值（KN/m）； Hs腳手架不含欄桿高度時的高度（m）；從規(guī)范查表得：gk0.163KN/mNG1K0.163（21.71.2）4.515.04KN雙排鋼管腳手架欄桿、腳手板、和安全防護設施自重標準值NG2KNG2K1NG2K2NG2K3NG2K1n/2LaLb腳手板自重標準值NG2K2La欄桿、腳手板自重標準值NG2K3LaH安全維護設施自重標準值NG2K1=8/21.71.50.35=3.57KN考慮四層綁扎鋼筋作業(yè)層腳手板NG2K2=1.70.14=0.238KNNG2K3=1.721.50.002=0.0731KN則NG2K

12、=3.574+0.23812.5/2.3+0.07315=16.585KNF自重NG1K+NG2K=37.8565KN則M自重F自重(1.35)/2114.52 KN*m。M自重/M風=114.52/79.275=1.44所以腳手架的橫向穩(wěn)定性滿足要求。3.2.5、腳手架的縱橫水平桿及腳手板和扣件抗滑安全性驗算 腳手板強度驗算：腳手架的縱向距離最大為：La1.7m腳手板為h=5cm厚的杉木板，抗彎強度設計值為fm11N/mm2抗彎強度按下式計算：M/W式中 M彎矩設計值 W 截面模量 W=4.167104m3M值按下式計算：M1.2MGK+1.4MQK式中 MGK腳手板自重標準值產生的彎矩 M

13、QK施工荷載標準值產生的彎矩查規(guī)范得：木腳手板自重標準值：0.35KN/m2 施工均布荷載標準值：3KN/m2木腳手板按寬度1m，自重荷載檢算建模如下：圖1 腳手板自重荷載檢算建模示意圖剪力圖（KN）彎矩圖（KNm）計算得：MGK0.23 KNm木腳手板施工荷載檢算建模如下：圖2 腳手板施工荷載檢算建模示意圖 剪力圖（KN）彎矩圖（KNm）計算得：MQK1.98KNmM=1.2MGK+1.4MQK=1.20.23+1.41.98=3.048 KNm=M/W=3.048KNm/4.167104m3=7.31N/mm2fm=11N/mm2豎向剪切應力和豎向撓度遠遠小于腳手板的容許剪切應力和容許撓度

14、，不用檢算。結論：腳手板的強度滿足安全性要求。 向水平桿驗算：橫向水平桿最長為1.2m，為簡支梁結構，根據(jù)腳手板的檢算結果得出水平桿所受的均布荷載為3.85KN/m。建模如下：圖3 水平桿受力檢算建模示意圖剪力圖（KN）彎矩圖（KNm）計算得Mmax=0.58 KNm，Vmax=2.12KN=M/W=0.58 KNm/5080mm3=114N/mm2f=205N/mm2豎向剪切應力和撓度遠遠小于鋼管的容許剪切應力和容許撓度，不用檢算。結論：橫向水平桿滿足強度安全性要求。縱向水平桿驗算：縱向水平桿為三跨連續(xù)梁結構，在四個節(jié)點處受橫向水平桿傳遞的集中力作用,集中力P=2.12KN，根據(jù)支架體系的細

15、部構造尺寸建模如下： 圖4 縱向水平桿受力檢算示意圖 剪力圖（KN） 彎矩圖（KNm）計算得：Mmax=0.13KNm，Vmax=2.16KN=M/W=0.13 KNm/5080mm3=25.59N/mm2f=205N/mm2豎向剪切應力和豎向撓度遠遠小于鋼管的容許剪切應力和容許撓度，不用檢算。結論：縱向水平桿滿足強度安全性要求。連接扣件的抗滑計算在腳手架縱距La2.3m.Lb=1.1m,腳手板為木腳手板時，查規(guī)范得：容許最大施工均布活荷載為：4.18KN/m2，而本腳手架的最大活荷載為3KN/ m24.18KN/m2，所以連接的抗滑承載力方面也符合安全性要求。手架立桿縱橫向間距的調整考慮規(guī)范

16、對腳手架縱橫向間距的強制要求，在順橋向橫向間距Lb1.1m，縱向間距La為（1.0、1.2）m兩種。橫橋向縱向間距Lb1.0m。橫向間距La為（1.1、1.9、2.1、2.3）m四種的布置安全檢算符合要求的情況下，將縱向間距La改為（1.1、1.7、1.75）m三種設置，以增加安全性和符合規(guī)范的強制性要求。具體設置見附圖。4、安全保證措施4.1、外防護腳手架搭設和使用安全保證措施4.1.1、腳手架搭設人員必須是經過特種作業(yè)人員技術考核合格的專業(yè)架子工，上崗人員經過入場教育，取得合格證，并持有上崗操作證，且在有效期內。4.1.2 搭設外防護腳手架人員必須戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋,配帶工具袋，小

17、型工具及材料放入袋內，較大的工具，拴好保險繩。不得隨手亂放，防止墮落傷人，嚴禁從高空向下亂扔亂丟。4.1.3 搭設外防護腳手架用的墊板等材料必須鋪平墊穩(wěn)，不得懸空。4.1.4 六級及六級以上大風和霧、雨天應停止腳手架作業(yè)，雨后上架操作前應清除掉積水。4.1.5 外防護腳手架使用階段嚴禁隨意拆除腳手架上的各種桿件，當因施工需要拆除，必須經過技術部門和安質部門同意并出具相應的臨時加固措施并專業(yè)架子工整改后方可進行，作業(yè)完畢后由專業(yè)架子工及時恢復。4.1.6 在外防護腳手架上進行電氣焊作業(yè)時應設專用的接火花槽子，防止火花落下著火，電氣焊作業(yè)時要有專門的看火人。4.1.7 外防護腳手架上嚴禁碼放各種料

18、具，不得隨意拆除安全網，腳手板不得隨意撤走和鋸斷；4.1.8 外防護腳手架水平安全網上的雜物要有專人隨時清掃，不得堆積。4.1.9 人員上下作業(yè)面必須走樓梯和外防護腳手架專用馬道，不得攀爬外防護腳手架，防止摔傷。4.1.10 外防護腳手架嚴禁集中堆放模板，嚴禁集中站人，不得固定混凝土的輸送管道。4.1.11腳手架搭設到10m以上后，作業(yè)過程中必須每一層都要滿鋪腳手板（腳手板在桿件搭設完成后可拆除），并掛好安全網，每搭設豎向一層，必須馬上設置縱橫向剪刀撐，嚴禁一路到頂，然后再返回來搭設剪刀撐；要及時的連接內外側腳手架和人行坡道，以增加腳手架體系的整體性和穩(wěn)定性。4.1.12、在每一層腳手架搭設好

19、以后，必須進行檢查，在確信沒有問題和各種加固措施已經完成之后，才準進行下一層次的搭設。4.1.13、在進行構件吊裝時，必須有專人指揮，嚴禁私自操作，防止吊車碰到腳手架造成安全事故。還有吊車大臂下嚴禁站人。4.1.14、在搭設腳手架前，要檢查、清理、整平承臺的表面。4.1.15、在腳手架鋼管和各種扣件進場時要進行檢查，防止不合格產品進入施工現(xiàn)場，從而造成安全事故。4.1.16、在腳手架前后左右共設置上下兩層共八道纜風繩，增加腳手架體系的安全性和穩(wěn)定性。4.1.17、腳手板上每隔30cm設置一道防滑木條。4.2、外防護腳手架拆除的安全保證措施4.2.1 拆除外防護腳手架時，地面上應設圍欄和警示標志，并在各出入口設專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。4.2.2 拆除前應全面檢查外防護腳手架的