[畢業(yè)設(shè)計(jì)精品]跨度度為458045米連續(xù)鋼構(gòu)橋設(shè)計(jì)

1、畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 1 前前 言言 畢業(yè)設(shè)計(jì)是教學(xué)計(jì)劃中的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，是在完成學(xué)校所有規(guī)定的基礎(chǔ) 課、專業(yè)基礎(chǔ)課和專業(yè)課后進(jìn)行的，是培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)的基礎(chǔ)知識(shí)和 專業(yè)知識(shí)能力的綜合體現(xiàn)。本設(shè)計(jì)是在臧華和張偉老師的耐心指導(dǎo)下完成的。 畢業(yè)設(shè)計(jì)主要進(jìn)行了橋梁方案的設(shè)計(jì)與比較，橋梁的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算，預(yù)應(yīng)力 筋的配置設(shè)計(jì)，截面應(yīng)力、撓度驗(yàn)算以及訓(xùn)練了手工制圖和cad 制圖的基 本技能和方法。橋梁的方案設(shè)計(jì)與比較是按照實(shí)用、經(jīng)濟(jì)、安全、美觀的基 本原則進(jìn)行的，從擬訂的五個(gè)方案中，選出三個(gè)進(jìn)行了詳細(xì)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較。 橋梁的結(jié)構(gòu)計(jì)算中，首先應(yīng)用橋梁博士電算程序進(jìn)行內(nèi)力的計(jì)算，然后，根 據(jù)電算結(jié)果分析，得出各

2、控制截面的內(nèi)力組合結(jié)果，并利用組合結(jié)果進(jìn)行配 筋、驗(yàn)算。橋梁施工方法的設(shè)計(jì)是根據(jù)當(dāng)?shù)氐牡匦螚l件，施工設(shè)備和能力以 及工程的可行性而進(jìn)行的。 和以往的理論教學(xué)不同，畢業(yè)設(shè)計(jì)是要學(xué)生在老師的指導(dǎo)下，獨(dú)立地、 系統(tǒng)地完成一個(gè)工程設(shè)計(jì)，以期能掌握一個(gè)工程設(shè)計(jì)的全過(guò)程，在鞏固已學(xué) 課程的基礎(chǔ)上，學(xué)會(huì)考慮問(wèn)題、分析問(wèn)題和解決問(wèn)題，并可以繼續(xù)學(xué)習(xí)到一 些新的專業(yè)知識(shí)，有所創(chuàng)新。作為一名交通工程方向的本科生應(yīng)該做好這次 設(shè)計(jì)。 通過(guò)本次的畢業(yè)設(shè)計(jì)，我對(duì)橋梁工程設(shè)計(jì)的過(guò)程及內(nèi)容有了一個(gè)初步的了 解。由于知識(shí)水平有限，在本次設(shè)計(jì)中難免會(huì)有不少錯(cuò)誤和不足，懇請(qǐng)各位老 師和同學(xué)批評(píng)、指正！ 20112011 年年 5

3、 5 月月 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 2 第第一一章章 方方案案比比選選 本章主要根據(jù)橋址的地形、地貌、水文地質(zhì)條件和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的要求，綜合 考慮經(jīng)濟(jì)與安全、時(shí)間與空間環(huán)境等方面的因素，初擬方案。初擬方案完成后， 通過(guò)初步分析，將其中明顯競(jìng)爭(zhēng)性不大的體系刪去，提出 23 個(gè)具有特色的體 系作進(jìn)一步分析評(píng)比，這 23 個(gè)比選方案應(yīng)力求受力合理，施工可行。比選標(biāo) 準(zhǔn)主要依據(jù)安全、適用、經(jīng)濟(jì)和美觀，其中以安全和經(jīng)濟(jì)為重。最終確定方案 以設(shè)計(jì)出“安全適用、經(jīng)濟(jì)合理、美觀環(huán)保”的橋梁。 1 1. .1 1 方方案案比比較較 1 1. .1 1. .1 1 實(shí)實(shí)用用性性比比較較 本次設(shè)計(jì)選取第二、三、四方案進(jìn)行比較。

4、 1.預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋：伸縮縫少，結(jié)構(gòu)剛度大，變性小，動(dòng)力性能 好，主梁性能好，主梁變形撓曲線平緩，行車平順，通暢，安全，可滿足交 通運(yùn)輸要求，且施工簡(jiǎn)單，但工期長(zhǎng)。 2.連續(xù)剛構(gòu)橋：行車平順，通暢，安全，可滿足交通運(yùn)輸要求，施工技 術(shù)成熟，易保證工程質(zhì)量，橋下凈空大，可滿足通航要求，屬有推力體系， 對(duì)地基要求比連續(xù)梁高，此處地勢(shì)平緩，地質(zhì)條件不好，跨徑大，墩高小， 溫度，混凝土收縮產(chǎn)生較大位移，對(duì)橋墩不利。 3.斜拉橋：跨度大，行車性能好，不用作大量基礎(chǔ)工程，由于拉鎖多點(diǎn) 支撐作用，梁高小，可采用懸臂施工，不影響通航，梁可以預(yù)制，可加快施 工速度。 1 1. .1 1. .2 2 安安全

5、全性性比比較較 1.預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋：技術(shù)成熟，計(jì)算簡(jiǎn)單，施工方法簡(jiǎn)單，質(zhì)量 好，整體性好，剛度大，可保證工程本身安全，同時(shí)行車性能良好，可保證 司機(jī)正常行車，滿足交通運(yùn)輸安全要求。 2.連續(xù)剛構(gòu)橋：一般做成薄壁墩，墩的剛度小，難以承受船舶撞擊，但 此處不通航，對(duì)橋墩有利，因墩梁固結(jié)墩處可承受較大彎矩，梁高可做薄， 基礎(chǔ)沉降對(duì)結(jié)構(gòu)影響大。 3.斜拉橋：拉索是柔性體系，風(fēng)力作用下會(huì)震動(dòng)，會(huì)影響橋上行車何橋 本身安全，橫向剛度小，變性大。 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 3 1 1. .1 1. .3 3 經(jīng)經(jīng)濟(jì)濟(jì)性性比比較較 1. 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋：施工技術(shù)成熟，方法簡(jiǎn)單，易掌握，需要 的機(jī)具少，無(wú)需大

6、型設(shè)備，可充分降低施工成本，所用材料普通，價(jià)格低， 成橋后養(yǎng)護(hù)費(fèi)用少，需要大型支座，需較多預(yù)應(yīng)力鋼筋，基礎(chǔ)施工復(fù)雜。 2. 連續(xù)剛構(gòu)：無(wú)需支座，節(jié)省大型支座費(fèi)用，其他于連續(xù)梁基本相同。 3. 斜拉橋：需大量拉索鋼絲，預(yù)應(yīng)力束，主塔構(gòu)造復(fù)雜，高空作業(yè)多， 成橋后養(yǎng)護(hù)費(fèi)用高，基礎(chǔ)施工復(fù)雜，還需減震裝置。 1 1. .1 1. .4 4 外外觀觀比比較較 1. 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋：形式簡(jiǎn)單，造型單一。 2. 連續(xù)剛構(gòu)：墩梁固結(jié)作用可降低梁高，使梁看來(lái)更纖巧。 3. 斜拉橋：現(xiàn)代感強(qiáng)，可通過(guò)索塔與拉索布置形式獲得滿意造型，塔 較高，使橋向縱向和橫向延伸，比例協(xié)調(diào)，均勻。 1 1. .2 2 方方案案

7、確確定定 通過(guò)以上的方案比選，綜合考慮該橋的經(jīng)濟(jì)性、技術(shù)性、施工可行性及 實(shí)用性選擇連續(xù)剛構(gòu)方案為最后的實(shí)施方案，其優(yōu)點(diǎn)如下： 1.橋型美觀度：此種橋型與周圍環(huán)境較吻合，整個(gè)橋型輕盈美觀，簡(jiǎn)潔 而有氣勢(shì)。 2.施工方法：采用懸臂澆注施工最為合理，混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋施工期間 抗風(fēng)能力強(qiáng)，可不需在施工期間采用附加的抗風(fēng)措施，而混凝土長(zhǎng)懸臂施工 時(shí)會(huì)帶來(lái)抗風(fēng)引起的風(fēng)險(xiǎn)。 3.經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)：混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋造價(jià)比斜拉橋低。 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 4 第第二二章章 結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)計(jì) 本章主要介紹當(dāng)方案確定以后，如何進(jìn)一步進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng) 包括上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容有：截面尺寸

8、的擬定，內(nèi)力計(jì)算（包括橫載內(nèi)力、活載內(nèi)力和附加內(nèi)力的計(jì)算，內(nèi)力組合， 內(nèi)力包絡(luò)圖的繪制），配筋設(shè)計(jì)，施工階段和使用階段的應(yīng)力驗(yàn)算，最終承 載力極限狀態(tài)強(qiáng)度驗(yàn)算、剛度驗(yàn)算，預(yù)拱度設(shè)置等。下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的主要內(nèi) 容為橋墩（臺(tái)）的設(shè)計(jì)計(jì)算。 2 2. .1 1設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)資資料料 2 2. .1 1. .1 1方方案案簡(jiǎn)簡(jiǎn)述述 本設(shè)計(jì)采用主橋 35+80+35m 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)體系。具體尺寸為跨 中截面梁高 1.5m，為主跨徑的 1/53.3；主墩頂梁高 4.5m，為主跨徑的 1/17.7。采用雙支薄壁橋墩，壁厚為 3m，中心距為 7m，橋墩高度為 20m。 2 2. .1 1. .2 2設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)依

9、依據(jù)據(jù) 1.主要技術(shù)指標(biāo) a.主跨：80m b.橋面凈寬：凈 -14+21.75m。 c.技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)： 設(shè)計(jì)荷載為公路 -i 級(jí)；環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)為 i 類環(huán)境；設(shè)計(jì)安全 等級(jí)為二級(jí)。 d.相關(guān)參數(shù)：體系均勻升溫 15和降溫20，同時(shí)需考慮不均勻溫差； 人行欄桿每側(cè)重量分別為 1.5kn/m，單側(cè)防撞欄為 7.0kn/m，橋面鋪裝用 8cm 厚防水混凝土 8cm 厚瀝青混凝土。 2.材料參數(shù) a.上部結(jié)構(gòu)混凝土采用 c55，c55混凝土強(qiáng)度指標(biāo)： 抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=24.4mpa, cd f 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=1.89mpa, sd f 彈性模量=3.55104mpa。 c e b.橋面鋪裝及下部結(jié)構(gòu)混凝土

10、采用c35，c35混凝土強(qiáng)度指標(biāo)： 抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=16.1mpa， cd f 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 5 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=1.52mpa, sd f 彈性模量=3.15104mpa。 c e c.預(yù)應(yīng)力鋼筋采用 標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 為 1860mpa 的低松弛鋼絞線 ，張15.24 j 拉控制應(yīng)力取 為 0.75，預(yù)應(yīng)力筋的錨固方式為群錨，按后張法施工。強(qiáng) pk f 度指標(biāo)為： 抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860mpa， pk f 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=1260mpa， pd f 彈性模量=1.95105mpa。 c e d.普通鋼筋采用 hrb400 鋼筋。其強(qiáng)度指標(biāo)為： 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=330mpa， sd f 彈性模量

11、=2.0105mpa， c e 箍筋及構(gòu)造鋼筋采用 hrb335 鋼筋，其強(qiáng)度指標(biāo)為 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=280mpa， sd f 彈性模量=2.0105mpa。 c e 3.設(shè)計(jì)依據(jù) a.jtg d60-2004公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 。 b.jtg d62-2004公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范。 2 2. .2 2 上上部部構(gòu)構(gòu)造造主主梁梁細(xì)細(xì)部部尺尺寸寸 2 2. .2 2. .1 1 主主梁梁尺尺寸寸擬擬定定 根據(jù)已成橋資料及 梁橋、橋梁工程 （上冊(cè)）手冊(cè)有關(guān)連續(xù)剛 構(gòu)截面形式及尺寸的相關(guān)內(nèi)容，擬訂主梁尺寸如下： 采用單箱單室主梁截面，箱頂寬17.5m，底面寬 9.5m。 變截面

12、梁墩頂處梁高與最大跨徑的關(guān)系：梁高為1/171/20l，取 l/17.7，即 =90/17.7=4.5m 取 4.5m。 1 h 變截面梁跨中處梁高與最大跨徑的關(guān)系：梁高為1/501/60l，取 l/53.3，即 =90/53.3=1.5m 取 1.5m。 2 h 梁底縱向變化曲線可以是拋物線、正弦曲線、三次曲線、圓弧線及曲線 選，為使線形圓順，本設(shè)計(jì)采用拋物線。以跨中梁底為原點(diǎn)，曲線方程為： 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 6 h=-0.003333x2支點(diǎn)處頂板后為 40cm，底板后為 80cm，腹板后為 55cm； 跨中和支座處選擇同樣尺寸，頂板后為25cm，底板后為 32cm，腹板后為 40cm。板的

13、厚度變化均采取線性變化，頂板厚度變化方程為：y=0.5 x+25,腹板厚度變化方程為 y=0.5 x+40，底板厚度變化方程為 y=1.6x+32(板的厚度變化方程中單位均為cm)。共設(shè)橫隔板四道，兩個(gè)支 點(diǎn)各設(shè)兩道，厚度為 80cm，中間留有人道，尺寸為 200cm200cm。 1750 950400 150 15 25 40 2532 50 x50 50 x50 20 x20 圖 2.1 跨中和邊支座處截面 1750 450 950400 40 55 4080 50 x50 50 x50 20 x20 15 圖 2.2 墩頂處截面 2.2.22.2.2 截面特性及單元重量計(jì)算成果表截面特性

14、及單元重量計(jì)算成果表 表 2-1 單元數(shù)量列表 單元號(hào)左梁高左面積左單位重右梁高右面積右單位重單元重量 11.50 8.352091.51 8.79220428 21.51 8.792201.55 9.25231451 31.55 9.252311.62 9.73243474 41.62 9.732431.71 10.2256499 51.71 10.22561.83 10.8269525 61.83 10.82691.98 11.3283553 71.98 11.32832.15 11.9298581 82.15 11.92982.35 12.5314612 92.35 12.53142.5

15、8 13.2330644 102.58 13.23302.83 13.9347677 112.83 13.93473.11 14.6365712 123.11 14.63653.42 15.4384750 133.42 15.43843.75 16.2404789 143.75 16.24044.11 17425829 154.11 174254.50 17.9447873 164.50 17.94474.50 17.9447492 174.50 41.31.03e+034.50 41.31.03e+03826 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 7 184.50 17.94474.50 17.9447895 1

16、94.50 17.94474.50 17.9447895 204.50 17.94474.50 17.9447984 214.50 41.31.03e+034.50 41.31.03e+03826 224.50 17.94474.50 17.9447492 234.50 17.94474.11 17425873 244.11 174253.75 16.2404829 253.75 16.24043.42 15.4384789 263.42 15.43843.11 14.6365750 273.11 14.63652.83 13.9347712 282.83 13.93472.58 13.233

17、0677 292.58 13.23302.35 12.5314644 302.35 12.53142.15 11.9298612 312.15 11.92981.98 11.3283581 321.98 11.32831.83 10.8269553 331.83 10.82691.71 10.2256525 341.71 10.22561.62 9.73243499 351.62 9.732431.55 9.25231474 361.55 9.252311.51 8.79220451 371.51 8.792201.50 8.35209428 381.50 8.352091.50 8.3520

18、9417 391.50 8.352091.50 8.35209417 401.50 8.352091.50 8.35209417 411.50 8.352091.50 8.35209417 421.50 8.352091.50 8.35209417 431.50 8.352091.51 8.79220428 441.51 8.792201.55 9.25231451 451.55 9.252311.62 9.73243474 461.62 9.732431.71 10.2256499 471.71 10.22561.83 10.8269525 481.83 10.82691.98 11.328

19、3553 491.98 11.32832.15 11.9298581 502.15 11.92982.35 12.5314612 512.35 12.53142.58 13.2330644 522.58 13.23302.83 13.9347677 532.83 13.93473.11 14.6365712 543.11 14.63653.42 15.4384750 553.42 15.43843.75 16.2404789 563.75 16.24044.11 17425829 574.11 174254.50 17.9447873 584.50 17.94474.50 41.31.03e+

20、03492 594.50 41.31.03e+034.50 17.9447826 604.50 17.94474.50 17.9447895 614.50 17.94474.50 17.9447895 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 8 624.50 17.94474.50 41.31.03e+03984 634.50 41.31.03e+034.50 17.9447826 644.50 17.94474.50 17.9447492 654.50 17.94474.11 17425873 664.11 174253.75 16.2404829 673.75 16.24043.42 15.4384789 683

21、.42 15.43843.11 14.6365750 693.11 14.63652.83 13.9347712 702.83 13.93472.58 13.2330677 712.58 13.23302.35 12.5314644 722.35 12.53142.15 11.9298612 732.15 11.92981.98 11.3283581 741.98 11.32831.83 10.8269553 751.83 10.82691.71 10.2256525 761.71 10.22561.62 9.73243499 771.62 9.732431.55 9.25231474 781

22、.55 9.252311.51 8.79220451 791.51 8.792201.50 8.35209428 80547.51.19e+03547.51.19e+033.56e+03 81547.51.19e+03547.51.19e+033.56e+03 82547.51.19e+03547.51.19e+033.56e+03 83547.51.19e+03547.51.19e+033.56e+03 84547.51.19e+03547.51.19e+033.56e+03 85547.51.19e+03547.51.19e+033.56e+03 86547.51.19e+03547.51

23、.19e+033.56e+03 87547.51.19e+03547.51.19e+033.56e+03 88547.51.19e+03547.51.19e+033.56e+03 89547.51.19e+03547.51.19e+033.56e+03 90547.51.19e+03547.51.19e+033.56e+03 91547.51.19e+03547.51.19e+033.56e+03 92547.51.19e+03547.51.19e+033.56e+03 93547.51.19e+03547.51.19e+033.56e+03 94547.51.19e+03547.51.19e

24、+033.56e+03 95547.51.19e+03547.51.19e+033.56e+03 2.32.3 荷載內(nèi)力計(jì)算荷載內(nèi)力計(jì)算 內(nèi)力計(jì)算采用橋梁博士軟件進(jìn)行分析計(jì)算。 2.3.12.3.1 建模及數(shù)據(jù)的輸入建模及數(shù)據(jù)的輸入 1.單元?jiǎng)澐?根據(jù)施工情況及構(gòu)造要求，全橋共分為 95 個(gè)單元，100 個(gè)截面。具體劃分 情況如下： 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 9 123456789101112131415232425262728293031323334353637434445464748495051525354555657656667686970717273747576777879 80 3839404

25、142 84 8185 8387 8286 8892 8993 9094 9195 1819206061621721596316225864 圖 2.3 計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖 2.4 全橋立面模型 2.全橋施工階段劃分 為了方便全橋施工，特用橋梁博士軟件計(jì)算出了全橋上部結(jié)構(gòu)控制截 面的幾何特性，具體情況如下： 表 2-2 控制截面幾何信息 節(jié)點(diǎn)（） c empa()a 2 m()i 4 my()m 5（邊跨 1/4l）3.45e0410.24.270.94 8（邊跨 3/8l）3.45e0411.98.111.15 10（邊跨 l/2）3.45e0413.213.31.36 16（根部）3.45e04

26、17.957.62.26 23（根部）3.45e0417.957.62.26 30（中跨 1/4l）3.45e0412.510.31.25 35（中跨 3/8l）3.45e049.733.630.899 41（中跨 1/2l）3.45e048.242.730.886 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 10 3.施工過(guò)程模擬 此橋采用懸臂施工法模擬如下： 0 號(hào)塊采用現(xiàn)澆，其余號(hào)梁段采用掛籃施工，然后懸臂現(xiàn)澆邊跨及中跨， 最后合攏中跨。本次設(shè)計(jì)為簡(jiǎn)單起見(jiàn)，全橋共分 3 個(gè)施工階段，第一施工階段 為主梁的澆筑階段，第二階段為鋪裝階段，第三階段為隨后的養(yǎng)護(hù)及運(yùn)營(yíng)階段。 中跨合攏后進(jìn)行橋面鋪裝施工，在全橋范圍內(nèi)加向下均

27、布力每延米- 58.7。mkn / 橫隔板在全橋截面計(jì)算中已經(jīng)計(jì)入，故此處不必重復(fù)計(jì)算， 人行欄桿 q1=1.5,mkn / 防撞欄 q2=7.0，mkn / 橋面鋪裝層 q3=(0.08*25+0.08*21)*17.5=64.4,mkn / 施工階段 q=58.7。mkn / 2 2. .3 3. .2 2 計(jì)計(jì)算算結(jié)結(jié)果果及及數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)處處理理 所有數(shù)據(jù)輸完并檢查無(wú)誤后，進(jìn)入結(jié)構(gòu)計(jì)算模塊，輸出單元截面內(nèi)力如 下表所示： 1.恒載內(nèi)力 表 2-3 控制截面結(jié)構(gòu)重力結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 節(jié)點(diǎn)mv 517900-354 816500-982 108940-2380 16-7220016300 23-205

28、00064900 30-496007000 35176002970 4133400-37.9 表 2-4 控制截面第一階段永久荷載結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 節(jié)點(diǎn)mv 510400342 87590-1320 10-5960-2570 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 11 16-574007200 23-11900010400 30-267005130 3553502360 4116500-251 表 2-5 控制截面第二階段永久荷載結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 節(jié)點(diǎn)mv 5278056 81800381 10304673 16-13600-1550 23-328002540 30-87001520 351420790 4153500 2.活

29、載內(nèi)力 為了適應(yīng)新規(guī)范，本設(shè)計(jì)汽車荷載和人群荷載所產(chǎn)生的截面內(nèi)力均采用 手工加載。 a.根據(jù)通用規(guī)范 （jtg d602004）取計(jì)算活載所需的參數(shù)。 a)沖擊系數(shù)： 基頻： hz（當(dāng)計(jì)算沖723 . 0 21276 73 . 2 1055 . 3 8014 . 3 2 616.13 2 616.13 10 22 1 c c m ei l f 擊里引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時(shí)用） hz（當(dāng)計(jì)算沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)用）256 . 1 616.13 651.23 12 ff b)汽車荷載的局部加載在箱梁懸臂板上的沖擊系數(shù)采用1.3 c)結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)為二級(jí)其重要性系數(shù)取1.0。 d)人群荷載標(biāo)

30、準(zhǔn)值 3.5 2 /mkn b.根據(jù)影響線求得活載內(nèi)力 a)內(nèi)力影響線 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 12 圖 2.6 邊跨 1/4l 截面內(nèi)力影響線 圖 2.7 邊跨 3/8l 截面內(nèi)力影響線 圖 2.8 邊跨 1/2l 截面內(nèi)力影響線 圖 2.9 墩頂截面內(nèi)力影響線 圖 2.10 中跨 1/4l 截面內(nèi)力影響線 圖 2.11 中跨 3/8l 截面內(nèi)力影響線 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 13 圖 2.12 跨中截面內(nèi)力影響線 b)汽車活載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 表 2-6 控制截面汽車結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 max m 節(jié)點(diǎn)mv 51760-20 81330-394 1078617.5 1600 2300 30617-4.3 3516

31、20-35.4 412530-243 表 2-7 控制截面汽車結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 min m 節(jié)點(diǎn)mv 500 800 10-689-297 1600 23-9780702 30-3190482 35-494188 4100 表 2-8 控制截面汽車結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 max q 節(jié)點(diǎn)mv 51610235 81210101 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 14 1075149.2 160432 23-5420786 30-790631 351220475 412140248 表 2-9 控制截面汽車結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 min q 節(jié)點(diǎn)mv 51510-251 81.18-406 10566-488 1600 2300 30596-

32、23.9 351490-99 412140-290 表 2-10 控制截面汽車結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 max n 節(jié)點(diǎn)mv 500 800 1000 1600 23-8480573 30-3020447 35112342 412190-216 c)人群活載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 表 2-11 控制截面人群結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 max m 節(jié)點(diǎn)mv 52354.78 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 15 8154-31.1 1062.6-16.2 1600 2300 3070.9-13. 3521828.9 41450-6.95 表 2-12 控制截面人群結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 min m 節(jié)點(diǎn)mv 500 800 10-85.4-40.2 1600

33、 23-2410-201 30-589-102 35-96.737.4 4100 表 2-13 控制截面人群結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 max q 節(jié)點(diǎn)mv 514718.3 886.36.14 1042.82.36 1603.35 23-2410-201 3052.81.91 35-16.674.6 4122527.3 表 2-14 控制截面人群結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 min q 節(jié)點(diǎn)mv 587.9-13.5 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 16 867.4-38.1 10-65.9-58.8 1600 2300 3037.1-1.18 35138-8.21 41225-34.4 表 2-15 控制截面人群結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 max n 節(jié)

34、點(diǎn)mv 500 800 1000 1600 23-2410-201 30-518-116 3512166.3 41450-7.11 3.次內(nèi)力計(jì)算 a.支座沉降次內(nèi)力計(jì)算方法及結(jié)果 在橋梁設(shè)計(jì)中，支座沉降工況的選取是應(yīng)慎重考慮的問(wèn)題。一般應(yīng)綜合 考慮橋址處的地質(zhì)、水文等情況，根據(jù)已建橋梁的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)來(lái)定。有時(shí)需選 取幾種沉降工況計(jì)算，這樣就存在一個(gè)工況組合的問(wèn)題。程序一般對(duì)每一個(gè) 截面挑最不利的工況內(nèi)力值作為沉降次內(nèi)力。本設(shè)計(jì)考慮2 號(hào)墩下降 2 ，4 號(hào)墩下降 1。cmcm a)2 號(hào)墩下降 2cm 表 2-16 控制截面支座沉降結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 節(jié)點(diǎn)mv 57600760 811000760 10

35、14400760 1626600-8180 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 17 238760-2120 305250-218 352290-218 41-2.26-218 b)4 號(hào)墩下降 1cm 控制截面所受內(nèi)力很小，可忽略不計(jì)。 b.溫差引起的次內(nèi)力計(jì)算 本次設(shè)計(jì)考慮升溫 20 度和降溫 20 度兩種情況。平均氣溫取為10 度。 并考慮不均勻溫差引起的次內(nèi)力，分為梁頂板下緣溫度為0 度線性過(guò)渡到 梁頂板上緣溫度為 10 度和梁頂板下緣溫度為 0 度線性過(guò)渡到梁頂板上緣 溫度為-5 度兩種情況考慮不均勻溫差引起的次內(nèi)力。 a)溫度升高 20 度 表 2-17 控制截面升溫結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 節(jié)點(diǎn)mv 5-1480

36、-148 8-2150-148 10-2820-148 16-3100020700 2331900-21300 3030600 35-12000 41-21600 a) 溫度降低 20 度 表 2-18 控制截面降溫結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 節(jié)點(diǎn)mv 51480148 82150148 102820148 1631000-20700 23-3190021300 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 18 30-30600 3512000 4121600 b)不均勻溫差引起的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力 表 2-19 控制截面溫 1 結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 節(jié)點(diǎn)mv 58110811 811800811 1015400811 16217006540 23304

37、00775 30853046.4 35775046.4 41792046.4 表 2-20 控制截面溫 2 結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 節(jié)點(diǎn)mv 5-4050-405 8-5880-405 10-7700-405 16-10900-3230 23-15600-113 30-49800 35-42900 41-41400 c.混凝土收縮引起的次內(nèi)力 表 2-21 控制截面混凝土收縮結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 節(jié)點(diǎn)mv 574.27.42 81087.42 101417.42 164050-2000 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 19 23-44102940 30-4220 351650 412980 d.混凝土徐變引起的次內(nèi)力 表 2-22

38、 控制截面混凝土徐變結(jié)構(gòu)內(nèi)力表 節(jié)點(diǎn)mv 530.13.01 843.63.01 1057.23.01 16105-49.1 2379.60 3089.70 3593.90 4194.90 2 2. .3 3. .3 3 荷荷載載組組合合及及其其原原理理 1.原理 根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 （jtg2004）第 4.1.6 條和第 4.1.7 條。有以下兩種組合。 a.承載能力極限狀態(tài)的效應(yīng)組合 根據(jù)“橋規(guī)”應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合： a)基本組合。永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其 效應(yīng)組合表達(dá)式為： （2- m i n j qjkqjckqqgikgiud ssss 12

39、 110 1） 或 （2- m i n j qjdcdqgidud ssss 12 10 2） 式中 sud承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) 0 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 20 第 i 個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)； gi 第 i 個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值； gidgik ss、 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項(xiàng)系數(shù)； 1q 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè) dqkq ss 11、 計(jì)值； 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力） 、 qj 風(fēng)荷載外的其他第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)； 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖

40、擊力、離心 qjdqjk ss、 力） 、風(fēng)荷載外的其他第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值； 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力） c 外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)。 根據(jù)以上條文本設(shè)計(jì)采用以下三種組合： 組合 1.2（1.0）恒+1.4汽 組合 1.2（1.0）恒+1.4汽+0.8 1.4人群 組合 1.2（1.0）恒+1.4汽+0.8 1.4（人群+溫升或溫降） b)偶然組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用某種代表值效應(yīng)、一種偶 然作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)相結(jié)合。偶然作用的效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)取1.0；與偶然作用 同時(shí)出現(xiàn)的可變作用，可根據(jù)觀測(cè)資料和工程經(jīng)驗(yàn)取用適當(dāng)?shù)拇碇?。地?作用

41、標(biāo)準(zhǔn)值及其表達(dá)式按現(xiàn)行 公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范 規(guī)定采用。 b.正常使用極限狀態(tài)的效應(yīng)組合 根據(jù)“橋規(guī)”應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合： a)作用短期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)相組 合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： （2- qjk n j j m ii giksd sss 1 1 3） 式中 ssd作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)； j1 sqjk第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值。 j1 b)作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 21 組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： （2- qjk n j j m ii gi

42、kld sss 1 2 4） 式中 sld作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)； j2 sqjk第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值。 j2 2.內(nèi)力組合表 表 2-23 內(nèi)力組合表 承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài) 節(jié)點(diǎn)號(hào) max m min m max v min v max m min m max v min v 54430011700-525-48003610013100397-2180 8477007480948-3210415009620743-1850 1042000-2110-717-527040300-225-722-3340 16-173000-327

43、0001860012500-174000-2410009460041000 30-32500-86000112006780-30600-6150077706750 35413001120055102340302001270035202620 4164100263001220-12404590027900304-562 注：彎矩單位為,剪力單位為。mkn kn 2 2. .4 4 縱縱向向預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力力鋼鋼束束估估算算及及布布置置 2 2. .4 4. .1 1 縱縱向向預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力力鋼鋼束束估估算算 1.預(yù)應(yīng)力束估算原理 根據(jù)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范 ，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁應(yīng)滿足使用荷載下應(yīng)力要 求和承載能力極

44、限狀態(tài)下的正截面強(qiáng)度的要求。因此預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量可以 從這兩個(gè)方面綜合確定。 a.按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求 預(yù)應(yīng)力混凝土梁在預(yù)加應(yīng)力和使用荷載作用下的應(yīng)力狀態(tài)應(yīng)滿足的條件 是：截面上、下緣均不產(chǎn)生拉應(yīng)力，且上、下緣的混凝土均不被壓碎。 上緣應(yīng)力： 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 22 （2-0 min s ys w m 5） （2-0 max x yx w m 6） （2- max w s ys w m 7） （2- min w x yx w m 8） 式中： 由預(yù)加力在截面上緣和下緣所產(chǎn)生的應(yīng)力； yxys , 分別為截面上、下緣的抗彎模量（可按毛截面考慮） ； xs ww , 荷載最不利組合時(shí)的計(jì)算截

45、面內(nèi)力，當(dāng)為正彎矩時(shí)取正值， minmax,m m 當(dāng)為負(fù)彎矩時(shí)取負(fù)值； 混凝土彎壓應(yīng)力限值。 w 一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上、下緣的壓應(yīng)力不 是控制因素，為簡(jiǎn)便計(jì)，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個(gè)限值條件。在 公路橋規(guī) 中，當(dāng)預(yù)拉區(qū)配置受力的非預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，容許截面出現(xiàn)少許 拉應(yīng)力，但在估算數(shù)量時(shí)，依然假設(shè)等于零。 t r 根據(jù)截面受力情況，其配筋由三種形式：截面上、下緣均布置力筋以抵 抗正、負(fù)彎矩；僅在截面下緣布置力筋以抵抗正彎矩或僅在上緣布置力筋以 抵抗負(fù)彎矩。下面就分這三種情況討論： a)截面上下緣均配置有力筋和以抵抗截面正負(fù)彎矩，由力筋 s n x n 和在截面上

46、下緣產(chǎn)生的應(yīng)力分別是： s n x n （2- ys s xxx s sss w en a n w en a n 9） （2- yx x xxx x sss w en a n w en a n 10） 將式（1）（4）分別代入（ 5） 、 （6） ，解聯(lián)立方程式后得到： 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 23 （2- )( )()( minmax xsxs xsxx s eekk ekmkem n 11） （2- )( )()( minmax xsxs sssx x eekk ekmekm n 12） 式中： 分別是上緣的預(yù)應(yīng)力力筋重心和下緣的預(yù)應(yīng)力力筋重心離開(kāi)截面 xs ee , 重心的距離； 分別是截面的上

47、核心矩和下核心矩； xs kk , 混凝土截面積，可取毛截面計(jì)算。a 令 （2- aass fnn 13） （2- aaxx fnn 14） 代入式（ 7） 、 （8）中得到： （2- aaxsxs xsxx s feekk ekmkem n 1 )( )()( minmax 15） （2- aaxsxs sssx x feekk ekmekm n 1 )( )()( minmax 16） 式中： 上緣和下緣預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)目； xs nn , 每束預(yù)應(yīng)力筋的面積； a f 預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力。 a b)當(dāng)截面只在下緣布置力筋以抵抗正彎矩時(shí)： x n 當(dāng)上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： 由得到 ss xx

48、x w m w en a n min （2- xx x ke m n min 17） 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 24 （2- aaxx x fke m n 1 min 18） 當(dāng)下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： 由得到： xx xxx w m w en a n max （2- xs x ek m n max 19） （2- aaxs x fek m n 1 max 20） c)當(dāng)截面中只在上緣布置力筋以抵抗負(fù)彎矩時(shí)： s n 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí) 由得到： ss sss w m w en a n min （2- xs s ke m n min 21） （2- aaxs s fke m n 1 min 22

49、） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： 由得到： xx sss w m w en a n max （2- ss s ek m n max 23） （2- aass s fek m n 1 max 24） b.按承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求 預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)時(shí)，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè) 計(jì)強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。截面安全性時(shí)通過(guò)計(jì)算截面抗彎安 全系數(shù)來(lái)保證的。在初步估算預(yù)應(yīng)力力筋數(shù)量時(shí)，t 型或箱形截面，當(dāng)中 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 25 性軸位于受壓翼緣內(nèi)可按矩形截面計(jì)算，但是當(dāng)忽略實(shí)際上存在的雙筋影響 時(shí)（受拉區(qū)、受壓區(qū)均有預(yù)應(yīng)力筋）會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估 算是允許的

50、。按破壞階段估算預(yù)應(yīng)力筋的基本公式是： （2- 0xbxrn ay 25） （2- 0m) 2 ( 0 x hbxrmm apc 26） 由（18）式解得： （2- br m hhx a c 2 2 00 27） 將（19）式代入（ 17）式，整理后得： 或 （2-) 2 ( 2 00 br m hhbrn a c ay ya a c ay rf br m hhbrn/ ) 2 ( 2 00 28） 式中： 預(yù)應(yīng)力筋數(shù)目； y n 混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度； a r 預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度； y r 混凝土安全系數(shù)，通常取1.25； c 截面有效高度。 0 h 若截面承受雙向彎矩時(shí)，可視為單筋截面，分

51、別計(jì)算上、下緣所需得力 筋數(shù)量。 t 型或箱形截面，當(dāng)中性軸位于腹板內(nèi)，則應(yīng)考慮截面腹板部分受壓混凝土得工作， 相應(yīng)計(jì)算方法與公式可以參照公路橋規(guī) 。 2.預(yù)應(yīng)力束估算 我們要求橋梁在正常運(yùn)營(yíng)使用階段滿足要求，故按正常使用極限狀態(tài)的 應(yīng)力要求進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的配筋計(jì)算： 擬采用 鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積，24.15 j 2 140mmapl 強(qiáng)標(biāo)準(zhǔn)值為 1860mpa,張拉控制應(yīng)力取，mpafpk con 1395186075 . 0 75 . 0 預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制預(yù)應(yīng)力的20%估算。 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 26 a.5 截面估束 2 2 . 10 ma mys77. 0myx94. 0 4

52、27 . 4 mi 3 545 . 5 mws 3 543 . 4 mwx m a w k m a w k x x s s 445 . 0 2 . 10 543 . 4 544 . 0 2 . 10 545 . 5 正常使用狀態(tài)：，mknm36100 max mknm13100 min 假設(shè)預(yù)應(yīng)力筋的重心距截面下緣15cm mes79. 015 . 0 94. 0 應(yīng)力鋼筋的損失考慮為 0.2，則，mpaf pky 1116186075. 08 . 08 . 0 混凝土彎壓應(yīng)力限值可取為 mpafck w 5 . 17 4 . 325 . 05 . 0 因?yàn)榻孛嬷皇浅惺苷龔澗兀恍柙诮孛嫦戮壊?/p>

53、置預(yù)應(yīng)力鋼筋，以抵抗截 面所承受的正彎矩。 a)當(dāng)截面上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時(shí)截面下緣的配筋束 0 )79 . 0 445 . 0 (10111610139 445 . 0 )545 . 5 /10131000( 2 . 10 )( )/( 66 3 min sxyy xs s ekf kwma ns 取 0 根。 b)當(dāng)截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時(shí)截面下緣的配筋束 0 )79 . 0 544 . 0 (10111610139 662 . 0 )543 . 4 /1036100( 2 . 10 )( )/( 66 3 max ssyy sx x ekf kwma nx 取 0 根。 c)當(dāng)截面上緣不致壓碎

54、時(shí)截面下緣的配筋束 59.358 )79 . 0 445 . 0 (10111610139 445 . 0 ) 545 . 5 1013100 10 5 . 17( 2 . 10 )( )( 66 3 6 min sxyy x s w sy ekf k w m a ns 取 359 根。 d)當(dāng)截面下緣不致壓碎時(shí)截面下緣的配筋束 0 )79 . 0 544. 0(10111610139 544 . 0 ) 543 . 4 1036100 105 .17( 2 . 10 )( )( 66 3 6 max ssyy s x w xy ekf k w m a ns 取 0 根。 故截面的鋼筋數(shù)?。?

55、359 根（下緣 ） 。 b.23 截面估束 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 27 2 9 . 17 ma mys24 . 2 myx26. 2 4 6 . 57 mi 3 714.25mws 3 487.25mwx m a w k m a w k x x s s 424 . 1 9 . 17 487.25 437 . 1 9 . 17 714.25 正常使用狀態(tài)：，mknm 174000 max mknm 241000 min 假設(shè)預(yù)應(yīng)力筋的重心距截面上緣20cm mes04 . 2 20 . 0 24 . 2 應(yīng)力鋼筋的損失考慮為 0.2，則，mpaf pky 1116186075. 08 . 08 .

56、0 混凝土彎壓應(yīng)力限值可取為 mpafck w 5 . 17 4 . 325 . 05 . 0 因?yàn)榻孛嬷皇浅惺茇?fù)彎矩，只需在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋，以抵抗截 面所承受的負(fù)彎矩。 a)當(dāng)截面上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時(shí)截面上緣的配筋束 6 . 444 )04 . 2 424. 1 (10111610139 424 . 1 )714.25/10241000( 9 . 17 )( )/( 66 3 min sxyy xs s ekf kwma ns 取 445 根。 b)當(dāng)截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時(shí)截面上緣的配筋束 1877.3 )04 . 2 437. 1 (10111610139 437 . 1 )487.

57、25/10174000( 9 . 17 )( )/( 66 3 max ssyy sx x ekf kwma nx 取 1878 根。 c)當(dāng)截面上緣不致壓碎時(shí)截面上緣的配筋束 1274.6 )04 . 2 424. 1 (10111610139 424 . 1 ) 714.25 10241000 10 5 . 17( 9 . 17 )( )( 66 3 6 min sxyy x s w sy ekf k w m a ns 取 1275 根。 d)當(dāng)截面下緣不致壓碎時(shí)截面上緣的配筋束 0 )04, 2437. 1 (10111610139 437 . 1 ) 487.25 10174000 1

58、0 5 . 17( 9 . 17 )( )( 66 3 6 max ssyy s x w xy ekf k w m a ns 取 0 根。 故截面的鋼筋數(shù)取： 4451878 根（上緣 ） 。 c.30 截面估束 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 28 2 5 . 12 ma mys1 . 1myx25. 1 4 3 . 10 mi 3 364 . 9 mws 3 24. 8mwx m a w k m a w k x x s s 659 . 0 5 . 12 24 . 8 749 . 0 5 . 12 364 . 9 正常使用狀態(tài)：，mknm 30600 max mknm 61500 min 假設(shè)預(yù)應(yīng)力筋的重心

59、距截面上緣20cm mes9 . 020 . 0 1 . 1 應(yīng)力鋼筋的損失考慮為 0.2，則，mpaf pky 1116186075. 08 . 08 . 0 混凝土彎壓應(yīng)力限值可取為 mpafck w 5 . 17 4 . 325 . 05 . 0 因?yàn)榻孛嬷皇浅惺茇?fù)彎矩，只需在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋，以抵抗截 面所承受的負(fù)彎矩。 a)當(dāng)截面上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時(shí)截面上緣的配筋束 223.7 )9 . 0659 . 0 (10111610139 659 . 0 )364 . 9 /1061500( 5 . 12 )( )/( 66 3 min sxyy xs s ekf kwma ns 取 2

60、24 根。 b)當(dāng)截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時(shí)截面上緣的配筋束 0 )9 . 0749 . 0 (10111610139 749 . 0 )24 . 8 /1030600( 5 . 12 )( )/( 66 3 max ssyy sx x ekf kwma nx 取 0 根。 c)當(dāng)截面上緣不致壓碎時(shí)截面上緣的配筋束 9 . 819 )9 . 0659 . 0 (10111610139 659 . 0 ) 364 . 9 1061500 10 5 . 17( 5 . 12 )( )( 66 3 6 min sxyy x s w sy ekf k w m a ns 取 820 根。 d)當(dāng)截面下緣不致