[注冊結構工程師考試密押題庫與答案解析]一、二級注冊結構工程師專業(yè)部分模擬17

1、注冊結構工程師考試密押題庫與答案解析一、二級注冊結構工程師專業(yè)部分模擬17注冊結構工程師考試密押題庫與答案解析一、二級注冊結構工程師專業(yè)部分模擬17一、二級注冊結構工程師專業(yè)部分模擬17 13： 有一根三跨的鋼筋混凝土等截面連續(xù)梁，q=p+g=25kN/m(設計值)如題圖所示?；炷翉姸鹊燃墳镃30，梁縱向受力鋼筋采用HRB335鋼，縱向受力鋼筋合力點至截面近邊的距離as=35mm，梁截面bh=200mm500mm。 1. 假定當L2=6m，L2=8m，L3=5m，該梁彎矩分配系數(shù)BA及B支座的不平衡彎矩M應與下列 組數(shù)據(jù)相似。A.0.50；20.8kNmB.0.45；93.75kNmC.0.

2、385；112.5kNmD.0.625；133.3kNm答案:A2. 假定調整L1、L2、L3跨度后B支座左右兩端的分配系數(shù)分別為0.45，0.55；支座固端彎矩分別為100kNm、-150kNm。C支座左右兩端分配系數(shù)為0.4、0.6；固端彎矩為150kNm、-120kNm，試問該梁進行二次彎矩重分配，B、D支座的彎矩接近 組數(shù)據(jù)。A.MB=113.2kNm，MD=129kNmB.MB=153.12kNm，MD=151kNmC.MB=126.44kNm，MD=146.25kNmD.MB=153.12kNm，MD=129kNm答案:C彎矩分配過程如下 B支座 C支座 0.45 0.55 0.4

3、 0.6 100 22.5 3.94 126.44 -150 27.5 -8.75 4.81 -126.44 150 13.75 -17.5 146.25 -120 120 -26/25-13/13 146.25 MB=126.44kNm MD=146.25kNm 3. 假定該連續(xù)梁的B、C支座彎矩相同，即MB=MC=140.23kNm(設計值)，兩支座調幅系數(shù)均為0.7，并假定L2=8m，則BC跨中的計算配筋量As(mm2)與 項數(shù)值相近。A.804B.980C.1120D.1230答案:A支座彎矩調幅 MB=MC=0.7140=98kNm =84mmbh0=0.550465=256mm 問

4、題:4. 假設構件的截面尺寸為bh=200mm300mm，as=as=25mm，承受軸心拉力設計值N=380kN，彎矩設計值M=38kNm，混凝土強度等級為C25，縱筋采用HRB335鋼筋。假設截面為對稱配筋，則靠近軸向拉力作用點一側的縱向鋼筋的計算面積As最接近 項配筋方案。A.318B.322C.418D.222答案:B混凝土強度：C30 fcu，k=30.0 N/mm2 fc=14.33 N/mm2 ft=1.43N/mm2 鋼筋強度：fy=300 N/mm2 fy=300 N/mm2 Es=200 000N/mm2 全部縱向鋼筋的截面面積As按下式求得： NfyAs (混凝土規(guī)范式7.

5、4.1) 大、小偏心受拉構件判斷 軸向拉力作用點至截面重心的距離： 125mm，屬于小偏心受拉構件 軸向拉力作用點至近側縱向受拉鋼筋的合力點的距離： 軸向拉力作用點至遠側縱向受拉鋼筋的合力點的距離： 受拉區(qū)縱筋面積As按下列公式求得： NefyAs(h0-as) (混凝土規(guī)范式7.4.2.2) 故可選用322，則As=1140mm2 58： 某鋼筋混凝土預制疊合梁，施工時不加支撐，梁的計算跨度為6m，按簡支梁計算。疊合前梁截面為250mm450mm，疊合后為250mm650mm。預制梁的混凝土強度等級采用C30，疊合層采用C20，縱向鋼筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，第一階段計算，梁

6、承受恒荷載標準值q1G=12kN/m，施工活荷載標準值q1k=14kN/m；第二階段計算，因樓板的面層、吊頂?shù)葌鹘o該梁的靜荷載標準值為q2G=10kN/m，使用階段活荷載為q2k=22kN/m，鋼筋混凝土容重為25kN/m3。 5. 該梁第二階段時的梁端剪力(設計值)最接近 項數(shù)值。A.171.6kNB.221.3kNC.102kND.154.5kN答案:A第一階段梁端剪力標準值： 剪力設計值為： V1=1.2V1G+1.4V1q=1.236+1.442=102kN 第二階段梁端剪力標準值為： 剪力設計值： V2=1.2V1G+1.2V2G+1.4V2q=1.236+1.230+1.466=1

7、71.6kN 6. 假定疊合梁的截面尺寸滿足規(guī)范的要求，箍筋間距s=200mm，并已知截面有效高度為610mm，疊合構件的剪力設計值V=165.9kN。則疊合梁中箍筋的最小配箍面積與 項數(shù)值最為接近。A.60.5mm2B.63mm2C.53.5mm2D.46mm2答案:B由混凝土規(guī)范10.6.4條的規(guī)定，取較低的疊合層混凝土強度等級C20進行計算。其斜截面受剪承載力按下列公式計算： 當V0.7ftbh0、500H800mm構造要求： 箍筋最小直徑Dmin=6mm，箍筋最大間距smax=250mm 最小配箍面積Axv，min=(0.24ft/fyv)bs =(0.241.10/210)25020

8、0=63mm2 7. 疊合梁的第二階段跨中彎矩設計值最接近 項數(shù)值。A.257.4kNmB.153kNmC.206.5kNmD.195.6kNm答案:A第一階段梁跨中彎矩標準值為： 跨中彎矩設計值為： M1=1.2M1G+1.4M1q=1.254+1.463=153kNm 第二階段梁端剪辦標準值為： 跨中彎矩設計值為： M2=1.2M1G+1.2M2G+1.4M2q=1.254+1.245+1.499=257.4kNm 8. 假定疊合梁滿足構造要求，其中箍筋間距及配筋率均滿足混凝土規(guī)范的要求，并已知截面有效高度為610mm，配有雙肢箍8200，則疊合面的受剪承載力設計值最接近 項數(shù)值。A.25

9、6.1kNB.221.3kNC.209.5kND.285.6kN答案:A因為箍筋為雙肢箍28200，則有 由混凝土規(guī)范式10.6.5-1 =1.21.1250610+0.852100.503610 =256.1kN 由混凝土規(guī)范10.6.5條的規(guī)定，取較低的疊合層混凝土強度等級C20的抗拉強度設計值ft進行計算。 911： 有一承受非恒載為主的鋼筋混凝土框架柱，安全等級為二級，矩形截面尺寸bh=300mm500mm，對稱配筋，每側各配有320的鋼筋(鋼筋為HRB335)，混凝土強度等級為C25，縱向受拉鋼筋合力點至截面近邊的距離as=40mm，柱的計算長度為I0=4.5m。 9. 該柱在某荷載

10、效應組合下，初始偏心距ei=200mm。試問該柱在該組荷載作用下的偏心距增大系數(shù)與 項數(shù)值最為接近。A.1.13B.1.25C.1.17D.1.21答案:A1可按給出的近似公式進行計算：1=0.2+2.7ei/h=0.2+2.7=1.281，取1=1 10. 該柱在某荷載組合下，其正截面受壓承載力計算中，受壓區(qū)高度x=290mm。試問在該組合內(nèi)力下，柱的受拉主筋的應力s最接近 項數(shù)值。A.s=204N/mm2B.s=195N/mm2C.s=178N/mm2D.s=252N/mm2答案:A相對界限受壓區(qū)高度： 11. 柱正截面受壓承載力計算中，已知該柱為小偏心受壓。假定該框架柱偏心受壓時有軸向壓

11、力設計值N=500kN，柱兩端配有雙肢箍8150，箍筋等級為HPB235，計算截面的剪跨比=3，試問該柱斜截面受剪承載力設計值與 項數(shù)值最為接近。A.176.8kNB.198.8kNC.206.8kND.212.3kN答案:A箍筋面積Asv=101mm 箍筋間距s=15mm 由混凝土規(guī)范式7.5.12，偏心受壓構件的受剪承載力： 問題:12. 某承受均布荷載的簡支梁凈跨ln=3.56m，截面尺寸bh=200mm500mm，兩端支撐在240mm厚的磚墻上，承受永久均布荷載標準值gk=25kN/m，可變均布荷載標準值qk=50kN/m，混凝土強度等級為C30，箍筋為HPB235，縱筋為HRB335

12、鋼筋，箍筋為8200雙肢箍，彎起鋼筋利用梁底HRB335鋼筋彎起，彎起45，as=35mm，對該梁的支座處進行斜截面承載力計算，則計算所需的彎起鋼筋面積最接近 項數(shù)值。A.197mm2B.336mm2C.139mm2D.266mm2答案:C截面有效高度：h0=h-as=500-35=465mm 最危險截面在支座邊緣處，以該處剪力控制設計，剪力設計值： V=(1.225+1.450)3.56=178kN 驗算截面尺寸： 當hw/b4時，V0.25cfcbh0 0.25cfcbh0=0.251.0014.33200465=333 173NV=178 000N，滿足要求。 判別是否需要按計算配置腹筋

13、： 0.7ftbh0=0.71.43200460=92 092NV=178 000N，需要按計算確定腹筋。 計算彎起鋼筋 問題:13. 雙向板受力鋼筋的配置應是 。A.沿長邊方向的受力鋼筋放在沿短邊方向的受力鋼筋的內(nèi)側B.沿長邊方向的受力鋼筋放在沿短邊方向的受力鋼筋的外側C.沿短邊方向配受力鋼筋，沿長邊方向配構造鋼筋D.沿長邊方向的受力鋼筋放在內(nèi)側或外側對受力沒有影響答案:A問題:14. 有關減少混凝土的收縮裂縫的措施， 項所述正確。A.在澆注混凝土時增設鋼絲網(wǎng)B.在混凝土的配比中增加水泥用量C.在混凝土配比中采用高標號水泥D.在混凝土配比中采用彈性模量小的骨料答案:A問題:15. 下列表述中

14、 項正確。A.配置抗沖切箍筋的鋼筋混凝土樓板，其沖切破壞前有明顯預兆，呈延性破壞B.受彎構件進行疲勞驗算時，受壓區(qū)混凝土應力圖形可簡化為等效的矩形應力圖C.對于進行疲勞強度驗算的受彎構件，其主拉應力由箍筋或彎起鋼筋承受，不考慮混凝土的作用D.在吊車梁疲勞強度驗算中，荷載應取用標準值，當?shù)踯嚍橹丶壒ぷ髦茣r，對吊車的豎向荷載應考慮動力系數(shù)1.1答案:D 1621： 某工字形截面牛腿與工字形柱的翼緣焊接如題圖，牛腿翼緣板與柱用對接焊縫連接；腹板用角焊縫連接，hf=8mm。已知牛腿與柱的連接截面承受的荷載設計值：剪力V=470kN，彎矩M=235kNm。鋼材為Q235-B。手工焊，E4315型焊條，二

15、級焊縫。 16. 對接焊縫的寬度b=200mm，按強度設計值換算成角焊縫等效寬度為 mm。A.240B.258C.268.8D.276.4答案:C17. 腹板角焊縫的有效面積為 。A.18.48cm2B.24.62cm2C.36.96cm2D.42.84cm22答案:C腹板角焊縫尺寸為：lw=400-230-10=330mm 腹板角焊縫的有效面積為：Afw=20.70.833=36.96cm2 18. 如果全部焊縫的有效截面的慣性矩為35 604cm4，則焊縫強度驗算時牛腿頂面對接焊縫的彎曲拉應力為(使用本題條件) 。A.141.2N/mm2B.148.6N/mm2C.150.4N/mm2D.

16、153.8N/mm2答案:A19. 剪力全部由腹板承受，腹板角焊縫的有效面積為36.96cm2時，腹板焊縫強度驗算時的焊縫剪應力為 。A.100.4N/mm2B.114.6N/mm2C.120.8N/mm2D.127.2N/mm2答案:D20. 如果全部焊縫的有效截面的慣性矩為35 604cm4，腹板焊縫強度驗算時的垂直焊縫方向應力為 。A.100.4N/mm2B.108.9N/mm2C.125.8N/mm2D.134.2N.mm2答案:B21. 如果腹板角焊縫的和分別為114.6N/mm2、108.9N/mm2，則角焊縫的應力為 。A.145.3N/mm2B.149.8N/mm2C.155.

17、8N/mm2D.159.4N/mm2答案:A 2223： 某簡支梁采用熱軋普通工字鋼，型號I36a，跨度為5m，梁上翼緣作用有均布荷載設計值q=36kN/m(包括自重)，荷載標準值qk=27.69N/mm，跨中無側向支承。其中梁的Wx=878cm3，Ix=15 796cm4，鋼材Q235-B。 22. 梁的彎曲應力為 N/mm2。A.115B.122C.128D.133答案:B23. 剛度驗算中梁的撓度為 mm。A.6.9B.7.5C.7.8D.8.2答案:A按荷載標準值計算： 問題:24. 冷彎薄壁型鋼屋面檁條平面外布置的拉條，下述論點錯誤的是 。A.可作為側向支承點B.與Mx算無關C.可減

18、小My方向的計算跨度D.拉條直徑不得小于8mm答案:B按GBJ 1887第5.1.2條，計算Mx時，拉條可作為側向支承點，與梁的整體穩(wěn)定性計算有關。問題:25. 某重型鋼結構工作平臺，主梁以上結構自重5kN/m2，分項系數(shù)1.2，活荷載按最大的檢修材料所產(chǎn)生的荷載20kN/m2計，其分項系數(shù)1.3，主梁間距5m，跨度8m，簡支，主梁跨中彎矩設計值為 kNm。A.1124B.1280C.1360D.1668答案:A按GB 500172003第3.1.9條，計算由檢修材料作用的平臺主梁荷載時，應乘以0.85的折減系數(shù)。 簡支梁彎矩的荷載效應系數(shù)為l2。 故跨中彎矩：M=(1.25+0.851.32

19、0)582=1124kNm 問題:26. 在地震區(qū)有一采用框架一支撐結構的多層鋼結構房屋，關于其中心支撐的形式，下列 項不宜選用。A.交叉支撐B.人字支撐C.單斜桿支撐D.K形支撐答案:C問題:27. 有一用Q235鋼制作的鋼柱。作用在柱頂?shù)募泻奢d設計值F=2500kN；擬采用支承加勁肋-40030傳遞集中荷載，加勁肋上端刨平頂緊，柱腹板切槽后與加勁肋焊接，如題圖所示。取角焊縫hf=16mm，試問，焊縫長度l1(mm)與下列 項數(shù)值最為接近。 提示：考慮柱腹板沿角焊縫邊緣剪切破壞的可能性。 A.400B.500C.600D.700答案:C問題:28. 工字形組合截面的鋼吊車梁采用Q235D鋼

20、制造，腹板為-130012，支座最大剪力設計值V=1005kN，采用突緣支座，端加勁肋選用-40020(焰切邊)，當端部支座加勁肋作為軸心受壓構件進行穩(wěn)定性計算時，試問，其壓應力(N/mm2)與下列 項數(shù)值最為接近。 提示：為簡化計算，取繞對稱軸的y代替yz。 A.127.3B.115.7C.105.2D.100.3答案:DA=240+181.2=101.6cm2 問題:29. 下述對鋼管結構的構造要求，其中 項是不妥當?shù)?。A.節(jié)點處除搭接型節(jié)點外，應盡可能避免偏心，各管件軸線之間的夾角不宜小于30B.支管與主管之間連接焊縫，應沿全周連續(xù)焊接并平滑過渡，支管壁厚小于6mm時，可不切坡口C.在支

21、座節(jié)點處，應將支管插入主管內(nèi)D.主管的直徑和壁厚應分別大于支管的直徑和壁厚答案:C由規(guī)范10.2.1知：A、B、D均符合構造要求。在支座接點處，支管不得插入主管內(nèi)。 3031： 已知鋼筋混凝土過梁凈跨In=3.0m，過梁上砌體高度1.2m，墻厚190mm，墻體采用MU7.5砌塊、Mb5混合砂漿砌筑，承受樓板傳來的均布荷載設計值15kN/m。過梁伸入墻內(nèi)200mm，砌塊厚度為190mm，雙面抹20mm混合砂漿，單位面積容重為3.38kN/m2(題圖)。 30. 與該過梁下砌體局部承壓力最接近的是 項數(shù)值。A.29.1kNB.30.5kNC.40.2kND.35.3kN答案:D根據(jù)規(guī)范7.2.2條

22、第2款第2點的規(guī)定，因墻高 hw=1200mmln/2=3000/2=1500mm，應按hw=1200mm的均布自重采用。 墻體重量：q1=1.23.38=4.06kN/m 過梁自重：q2=0.190.325+0.02(0.302+0.19)171.2=2.03kN/m 樓板荷載q3=15kN/m 根據(jù)規(guī)范7.2.3條第3款的規(guī)定，驗算過梁下砌體局部承壓承載力時，可不考慮上層荷載的影響，即 31. 該過梁下的局部承壓承載力與 項數(shù)值最為接近。A.49.2kNB.50.5kNC.65kND.67.3kN答案:C砌塊砌體的抗壓強度f=1.71N/mm2 根據(jù)規(guī)范5.2.2條第2款規(guī)定未灌孔混凝土砌

23、塊砌體的局壓強度系數(shù)=1.0，根據(jù)規(guī)范5.2.4條規(guī)定，對過梁壓應力圖形完整系數(shù)=1.0 Al=1.01.01.71190200=64 980N65kN 3236： 某鋼筋混凝土挑梁(bhb=240mm300mm)，埋置于丁字形截面的墻體中，如題圖；挑梁下墻體厚均為240mm，采用MU10磚、M2.5砂漿砌筑。 樓板傳給挑梁的荷載有：梁端集中作用的恒載Fk=4.5kN；作用在挑梁挑出部分的恒載g1k=10kN/m，活載q1k=1.8kN/m，樓板壓在挑梁埋在墻內(nèi)部分的恒載為g2k=10kN/m，頂層屋面板傳給挑梁荷載，g3k=15.5kN/m，q3k=1.8kN/m，墻體自重19kN/m3。挑

24、梁挑出部分自重1.35kN/m，挑梁埋在墻內(nèi)部分自重1.8kN/m。 32. 頂層的傾覆力矩與 項數(shù)值最為接近。A.28.75kNmB.18.4kNmC.38.25kNmD.22.7kNm答案:A求x0挑梁埋在墻體的長度l1分別為3.0m和1.8m，均大于2.2hb=2.20.3=0.66m，根據(jù)規(guī)范7.4.2條的規(guī)定，挑梁計算傾覆點到墻外邊緣的距離x0=0.3hb0.13l1，即 x0=0.30.3=0.09m0.13 l1=0.131.8=0.234m 挑梁的自重和承擔的恒載的合力為15.5+1.35=16.85kN/m 挑梁所承擔的活載為1.8kN/m，恒載起控制作用。 根據(jù)建筑結構荷載

25、規(guī)范第3.2.5條第一款的規(guī)定，恒載的分項系數(shù)為1.35，根據(jù)砌體結構規(guī)范第4.1.6條(4.1.6)的規(guī)定，在驗算傾覆時，這時的分項系數(shù)取1.2 M0r=1.2(15.5+1.35)+1.41.8(1.5+0.09)2=28.74kNm 33. 頂層的抗傾覆力矩與 項數(shù)值最為接近。A.28.75kNmB.48.4kNmC.58.5kNmD.33.6kNm答案:C挑梁的抗傾覆荷載Gr為頂層挑梁自重標準和所承擔的恒載標準值g3k Gr=(1.8+15.5)(3.0-0.09)=50.3kN 根據(jù)規(guī)范4.1.6條式的規(guī)定，對起作用的分項系數(shù)取0.8，得 Mr=0.8Gr(l2-x0)=0.850.

26、3(3-0.09)=58.5kNm 34. 樓層的抗傾覆力矩與 項數(shù)值最為接近。A.58.74kNmB.48.42kNmC.68.50kNmD.63.64kNm答案:A抗傾覆力矩： Gr1為挑梁尾端上部45擴展角范圍內(nèi)的本層砌體自重； Gr2本層的樓面恒荷載標準值。 墻體自重Gr1 Gr1=(1.82.7+1.82.7-1.82)0.2419=36.94kN 應用規(guī)范式(7.4.3)Mr=0.8Gr(l2-x0)=43.44kNm 樓蓋荷載：Mr2=0.8(10+1.8)(1.8-0.09)2=13.80kNm 反傾覆力矩：Mr=Mr1+Mr2=43.44+13.80=57.24kNm 35.

27、 頂層和樓層挑梁下的支承壓力N1最接近 組數(shù)值。A.72.4kN，65kNB.72 4kN，82.2kNC.92.4kN，82.2kND.117.5kN，65kN答案:A規(guī)范7.4.4條規(guī)定挑梁下的支承壓力Ni=2Ri，Ri為挑梁的傾覆荷載設計值 頂層：R1=1.2(15.5+1.35)+1.41.8(1.5+0.09)=36.2kN 樓層：R2=1.24.5+1.2(10+1.35)+1.41.8(1.59+0.09)=32.5kN 則挑梁下的支承壓力分別為：N1=236.2=72.4kN N2=232.5=65kN 36. 該挑梁下的局部承壓承載力最接近 項數(shù)值。A.125.6kNB.10

28、7.9kNC.117.9kND.132.4kN答案:C由規(guī)范7.4.4可知，挑梁下的砌體局部受壓承載力按下式計算： NlfAl 根據(jù)規(guī)范的規(guī)定，=0.7，=1.5，Al=1.2bhb=1.2240300=86 400mm2 砌體抗壓強度設計值 f=1.3N/mm2 則局部承壓承載力：fAl=0.71.51.386 400=117 936N117.9kN 3740： 題圖所示砌體結構房屋，層高為3.4m、3.2m、3.2m，開間3.6m，墻厚為240mm，進深5.0m。鋼筋混凝土梁擱置處有墻垛130mm490mm，采用MU10普通燒結磚、M5.0砂漿。底層頂端1-1截面上作用有軸力N0=350k

29、N，梁端支承壓力N1=75kN，風荷載w=0.8kN/m2。 37. 房屋頂點水平位移與 項數(shù)值最為接近(取剪應力不均勻系數(shù)=1.2)。A.1.73mmB.2.13mmC.1.61mmD.1.5mm答案:A取中間橫墻為簡化計算取矩形截面，截面幾何特性： A=2405000=1.2106mm2 查規(guī)范表4.2.1.3得砌體的抗壓強度f=1.5N/mm2 查規(guī)范表3.2.5.1砌體的彈性模量E=1600f=16001.5=2400N/mm2 根據(jù)規(guī)范3.2.5條的規(guī)定，砌體的剪切模量可按砌體彈性模量的0.4倍采用，故 G=0.4E=960N/mm2 墻體的抗彎剛度 EI=24002.51012=6

30、.01015N/mm2 墻體的抗剪剛度 GA=9601.2102=1.15102 N/mm2 風荷載qw=0.8(3.6+3.6)=5.76kN/m=5.76N/mm。 最大水平位移： 房屋頂點水平位移 38. 窗間墻壁柱的計算翼緣寬度為 項選擇。A.3.6mB.1.8mC.2.0mD.2.2m答案:B規(guī)范4.2.8第1款規(guī)定多層房屋，當有門窗口時，可取窗間墻寬度，故本題bf=1.80m。39. 已知底層的頂端截面作用有軸向力N0=350kN，作用于壁柱形心。梁端支承壓力為75kN，梁端無墊塊時，底層頂端的彎矩與 項數(shù)值最為接近。A.12.36kNmB.11.5kNmC.16.1kNmD.18

31、.32kNm答案:B根據(jù)規(guī)范公式(5.2.4-5)梁端有效支承長度 根據(jù)規(guī)范4.2.5條件Nl到墻邊的距離為0.4a0=0.4183=73mm。 Nl離截面形心的距離 el=y2-0.4a0=226-73=153mm 作用于底層頂端的軸力 N0+Nl=350+75=425kN N0+Nl合力的作用點離截面形心的距離e 底層頂端的彎矩 M=(N0+Nl)e=4250.027=11.5kNm 40. 條件同上題，但梁端設有剛性墊塊時，則底層頂端的彎矩與 項數(shù)值最為接近。A.13.6kNmB.12.7kNmC.16.1kNmD.15.5kNm答案:A窗間墻上的上部平均壓應力 查表5.25得系數(shù) 應用

32、式(5.2.5.4)得梁端有效長度 Nl離截面形心的距離 el=y2-0.4a0=226-0.4115=180mm N0+Nl合力的偏心距 底層頂端的彎矩 M=(N0+Nl)e=4250.032=13.6kNm 問題:41. 多層砌體剛性方案房屋，在水平風荷載作用下對縱墻進行內(nèi)力分析時，下列論述不可能出現(xiàn)的是 。A.可按豎向連續(xù)梁分析內(nèi)力B.縱墻上、下端的彎矩可按兩端固定梁計算C.滿足規(guī)范的規(guī)定，則可不進行風力計算D.在一般剛性方案房屋中，必須考慮墻內(nèi)由風荷載引起的彎曲應力以及在縱墻內(nèi)產(chǎn)生的附加壓力答案:D問題:42. 磚砌體構件的承載力與變形計算時，以下概念正確的是 。 (1)磚砌體受壓構件

33、僅考慮承載能力極限狀態(tài) (2)磚砌體的變形，灰縫中砂漿的變形是主要的 (3)砌體結構受壓構件，當e0.95y時尚應按正常使用極限狀態(tài)要求進行驗算 (4)確定砌體抗拉強度時，豎向灰縫可不考慮 A.(1)(3)B.(2)(3)C.(3)(4)D.(2)(4)答案:D問題:43. 如題圖所示為一厚木屋架下弦接點，其木材順紋承壓強度設計值fc=10N/mm2，該桿軸向力設計值P=36kN，采用鋼夾板連接，螺栓連接承載力的計算系數(shù)Kv=7.5，木材斜紋承壓降低系數(shù)a=1。試問接頭所需20的最少螺栓數(shù)目為 。 A.3B.5C.4D.6答案:C應用木結構規(guī)范式(6.2.2)得每一剪切面的設計承載力 根據(jù)規(guī)范

34、第6.2.4條的規(guī)定，當木材斜紋受力時要求降低系數(shù)a。 Nv=aNv=19.468103N 螺栓數(shù) 4447： 某民用建筑為四層混合結構，底層承重墻厚240mm，每米長度承重墻傳至0.000處的標準組合時豎向中心荷載值F=192.0kN/m。地質剖面如題圖(a)所示，地基持力層的擴散角=23；基礎下部采用300mm厚的C10混凝土。其上用MU10紅磚，M5水泥砂漿砌筑，砌法如題圖(b)所示?；A和基礎土的平均重度G=20kN/m3。 44. 持力層粉土承載力與 項值接近。A.159.34kPaB.167.83kPaC.189.56kPaD.196.75kPa答案:B由規(guī)范得d=1.5 fa=f

35、ak+md(d-0.5)=160+17.41.5(0.8-0.5)=167.83kPa 45. 如果F=240kN/m，持力層承載力fa=180kPa，則基底寬度與 項值接近。A.1.15mB.1.28mC.1.39mD.1.46m答案:D46. 作用在基底處的壓應力與 項值接近。A.149.85kPaB.156.7kPaC.163.69kPaD.174.65kPa答案:C47. 如果基底處壓應力pK=163.69kPa，則作用在下臥層淤泥質粉土的應力與 項值接近。A.98.26kPaB.106.37kPaC.115.9kPaD.121.3kPa答案:A作用在基底處土的自重應力：pC=170.

36、6+18.60.2=13.9kPa 作用在下臥層淤泥質黏土上的自重應力： PCZ=13.9+1.8(18.6-10)=29.4kPa 作用在下臥層淤泥質黏土上的附加應力： pCZ+PZ=29.4+68.86=98.26kPa 4853： 某單層廣房柱，在基礎頂面作用有荷載F=300kN，M=87kNm，V=5kN，基礎梁傳來F=180kN，柱截面b2a2=400mm600mm，基礎底部面積Ib=3m1.8m，基礎變階處尺寸，長az1=1150mm，寬bz1=950mm，基礎高度H=850mm，其余尺寸見題圖?；A埋深d=1.2m，混凝土強度等級C20，ft=1.1N/mm2，HPB235鋼筋，

37、fy=210N/mm2。 48. 如果基礎承受彎矩167kNm，偏心矩與 項值接近。A.0.27mB.0.3mC.0.34mD.0.36m答案:AN0=N+G+F=300+205.41.275+180=617.7kN 49. 下臺階的沖切面積與 項值接近。A.0.659m2B.0.723m2C.0.765m2D.0.812m2答案:C下臺階周邊長度a1=1150mm，b1=950mm，h01=500mm，因為bz1+2h01=950+2500=1950mmb=1800mm，沖切破壞錐體的底面在b方向落在基礎底面以外。 故沖切驗算時，取部分基底面積： 50. 如果基底反力如題圖所示，則柱邊I-I

38、截面彎矩與 項值接近。A.121kNmB.128kNmC.134kNmD.145kNm答案:A51. 條件如題圖所示，變階處I1-I1，截面彎矩與 項值接近。A.100.6kNmB.74.8kNmC.93.6kNmD.85.4kNm答案:D52. 柱邊-截面的彎矩與 項值接近。A.35.6kNmB.47.9kNmC.54.6kNmD.59.8kNm答案:B由規(guī)范8.2.7.5得 53. 變階處1-1截面彎矩與 項值接近。A.19.1kNmB.26.4kNmC.34.5kNmD.43.8kNm答案:A問題:54. 土韻級配狀況常用不均勻系數(shù)評定。 項為級配良好的土。A.Ku5B.5Ku8C.8K

39、u10D.Ku10答案:D問題:55. 同一種土的重度、飽和度sat和有效重度三者之間的下列關系， 項正確。A.B.C.satD.sat答案:B問題:56. 公式fV=Mbyb+Md0d+McCk是根據(jù)以下 項公式導出的。 A臨界壓力 B臨界壓力 C臨界壓力，但對其中有關系數(shù)值作了調整 D臨塑壓力 答案:C問題:57. 在其他條件相同的情況下，主動土壓力Ea、靜止土壓力E0和被動土壓力Ep三者下列關系中 項正確。A.EaE0EpB.EaE0EpC.E0EaEpD.E0EaEp答案:B問題:58. 修建于裹冰區(qū)的某電視塔，其頂部豎向鋼桅桿的長度為10m，直徑為400mm，基本裹冰厚度為20mm，

40、基本風壓值為w0=0.35kN/m2，桅桿處的風振系數(shù)z=1.7，風壓高度變化系數(shù)z=2.8，重現(xiàn)期調整系數(shù)r=1.1，風載體型系數(shù)r=0.8。對承載力極限狀態(tài)，當裹冰荷載為第一可變荷載時，在荷載效應的基本組合中，則桅桿底部由風載產(chǎn)生的剪力設計值(kN)，與 項數(shù)值最為接近。A.2.26B.3.87C.9.03D.3.52答案:A查表2.0.5高聳，裹冰荷載為第一可變荷載時，cw=0.25 WK=Zszw0 =1.70.82.81.10.35=1.466kN/m2 F=wWKB=1.41.466(0.4+0.022)=0.903kN/m V=cwFH=0.250.90310=2.26kN 故選

41、A 問題:59. 在華北地區(qū)建一拉索式桅桿，其基本裹冰厚度為10mm，拉繩直徑為25mm，其最高端距地面高75m。則拉繩上端單位長度的裹冰荷載(kN/m)最接近于 項數(shù)值。A.0.0137B.0.0185C.0.0219D.0.0174答案:D查表3.3.3-1，d=20mm，a1=0.9；d=30mm，a1=0.8 d=25mm時，a1=0.85； 查表3.3.3.2，H=50m，a2=1.6；H=100m，a2=2.0 H=75m時，a2=1.8 裹冰重度=9kN/m3，b=10mm，d=25mm qL=ba1a2(d+ba1a2)10-6 =3.14100.851.8(25+100.85

42、1.8)910-6 =17 424.810-6=0.0174kN/m 故選D 問題:60. 當按承載力極限狀態(tài)設計時，在非地震區(qū)高聳結構構件的荷載效應基本組合中所用的下列系數(shù)取值，其中 項是錯誤的。A.永久荷載分項系數(shù)G，一般情況可采用1.2B.安裝檢修荷載分項系數(shù)A可采用1.4C.溫度作用荷載分項系數(shù)T可采用1.0D.塔樓樓面或平臺的活荷載組合值系數(shù)CL可采用0.7答案:B根據(jù)規(guī)范高規(guī)2.0.4高聳，安裝檢修荷載分項系數(shù)A可采用1.3 故選B 問題:61. 在下列高層建筑中進行地震作用計算時， 采用時程分析法進行補充計算。 高柔的高層建筑結構 沿豎向剛度略有變化的52m高的乙類高層建筑結構

43、設防烈度為7度，高度大于100m的丙類高層建筑結構 甲類高層建筑結構 A.、B.、C.、D.、答案:A根據(jù)規(guī)范高規(guī)3.3.4第三款，應選A 6265： 某建造于大城市市區(qū)的28層公寓，采用鋼筋混凝土剪力墻結構體系。平面為矩形，共6個開間，橫向剪力墻間距為8.lm，其中間剪力墻的計算簡圖如題圖所示。 混凝土強度等級采用C30，縱向鋼筋采用HRB335鋼，箍筋采用HPB235鋼。as=as=35mm。 62. 工程所在場地的地基土的構成如下表所示： 序號 地質柱狀圖 層底深度(m) 層厚(m) 土層剪切波速s(m/s) 1 雜填土 2.50 2.50 100 2 黏土 5.50 3.00 200

44、3 粉質黏土 9.00 3.50 160 4 稍密卵石 13.00 4.00 300 5 中密卵石 18.00 5.00 380 6 砂巖 800 若有抗震要求時，須確定其建筑場地類別。以下 項場地類別是正確的。A.B.C.D.答案:B根據(jù)震規(guī)4.1.4，取d0=18m 查表4.1.6知，場地類別應為類，故選B 63. 若已知其w0T2=2.0kNs2/m2，則該建筑物頂點處的風振系數(shù)z最接近 項數(shù)值。A.1.0B.1.3C.1.4D.1.6答案:Cw0T2=2.0kNs2/m2，H=84m，C類 查表3.2.6-1，=1.46 查表：H=80m，z=1.54；H=90m，z=1.62 H=8

45、4m時，z=1.572 L=68.1=48.6m，B=18.1m 故選C 64. 若由全國基本風壓分布圖查得該地區(qū)的基本風壓為0.35kN/m2，已知離地面高度40m處的風振系數(shù)z=1.4。則該剪力墻離地面40m處的風荷載設計值(kN/m)最接近 項數(shù)值。A.1.2B.7C.8.35D.9.9答案:Cz=1.4，z=1.13，w0=0.35kN/m2 =4.644，而L/B=2.691.5，故按附錄A計算s s1=0.80 (迎風面) F=wzszw0L =1.41.4(0.80+0.53)1.130.358.1=8.35kN 故選C 65. 在風荷載作用下，若連梁的無震作用組合的剪力值Vb=

46、155kN，則中間連梁的箍筋配置最接近 項圖示。 答案:C 由高規(guī)7.2.26，連梁全長箍筋直徑不應小于6mm，間距不大于150mm， Asv=0.396s=0.396150=59.4mm2 雙肢6，Asv=56.6mm259.4mm2 雙肢8，Asv=100.6mm259.4mm2 選用雙肢8150 故選C 6668： 某11層住宅，采用鋼框架結構，其結構質量及剛度沿高度分布基本均勻，各層層高如題圖所示。抗震設防烈度為7度。 66. 假定水平地震影響系數(shù)a1=0.22；屋面恒荷載標準值為4300kN，等效活荷載標準值為480kN，雪荷載標準值為160kN；各層樓蓋處恒荷載標準值為4100kN

47、，等效活荷載標準值為550kN。試問，結構總水平地震作用標準值FEK(kN)，與下列 項數(shù)值最為接近。 提示：按高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程(JGJ 9998)底部剪力法計算。 A.8317B.8398C.8471D.8499答案:C按高層民用建筑鋼結構技術規(guī)范4.3.4-1 FEK=aGep =0.220.80(4300+410010+1600.5+550100.5) =8471kN 67. 假定屋蓋和樓蓋處重力荷載代表值均為G，與結構總水平地震作用等效的底部剪力標準值FEK=10 000kN，基本自振周期T1=1.1s。試問，頂層總水平地震作用標準值F11EK(kN)，與下列 項數(shù)值最為接近。A.3000B.2400C.1600D