四層辦公樓建筑與結構設計

1、繼續(xù)教育學院理工類本科畢業(yè)論文設計計算書課題名稱*公司辦公樓建筑與結構設計專業(yè)土木工程班級學號學生指導教師 日期 2009年9月15日目錄摘要 3第一章設計任務及要求 51.1 設計原始資料 51.2 建筑設計任務及要求 . 51.3結構設計任務及要求 5第二章建筑設計總說明 .52.1 平面設計 2.2 剖面設計 .6第三章 結構方案設計說明 .73.1結構方案的選擇及結構布置 . :.73.2主要結構材料、截面幾何特征 . :.9第四章 結構方案設計計算 .104.1 荷載計算 .114.2 梁、柱線剛度計算 .114.3 框架側移剛度計算 .13第五章 豎向荷載內力計算 .145.1 恒

2、載內力計算145.2 活載內力計算 22第六章 水平方向內力計算 . . .296.1 風荷載作用下的框架內力計算. 296.2 地震作用下的框架內力計算 . 346.3 水平荷載作用下的框架內力計算 . 34第七章 平面框架的內力組合和配筋計算 . . .397.1 橫向平面框架的內力組合和配筋計算 . 397.2 板的內力計算和配筋 . 497.3 樓梯的內力計算和配筋.517.4 基礎的內力計算和配筋.53致謝. . .50參考文獻 . . .61摘要* * 辦公樓根據設計要求為三層混凝土框架結構 ,在設計過程中，首先要從建筑的場 地上考慮，要有合理的布局，符合規(guī)范的進出口通道，以及消防

3、規(guī)范。其次從建筑設計 角度而言，外立面的美觀是不可忽視的。內在的空間布局及建筑規(guī)范等方面的知識的也 要相結合，對商務樓所具備的功能能更透徹的去了解，要在經濟合理并合格國家的法律 規(guī)范的情況完成建筑設計。本設計主要包括建筑設計和結構設計兩部分。建筑設計，包括平面定位圖設計、平 面設計、立面設計、剖面設計。結構設計，框架結構設計主要包括：結構選型，梁、柱、 墻等構件尺寸的確定，重力荷載計算、橫向水平作用下框架結構的內力和側移計算、豎 向荷載作用下橫向框架的內力分析、內力組合、截面設計、基礎設計。其中, 基礎設計又包括基礎選型、基礎平面布置、地基計算等。在設計的過程中我嚴格按照最新規(guī)范及有關規(guī)定進行

4、設計，其中采用的計算 方法均參照有關書籍。關鍵詞 辦公樓設計 ， 框架結構 ， 結構計算第一章設計任務及要求1.1設計原始資料1.1.1工程概況：工程地點在上海市。建筑面積約4000 m2,擬建建筑物層數為四層框架結構。外墻裝修采用外墻涂料，窗戶采用平開鋁合金窗，門采用鋁合金門。房間有：辦公室、會 議室、設備間，衛(wèi)生間。1.1 . 2.設計參數：規(guī)模：總建筑面積：4000 m2左右。層數：4層。結構型式：采用鋼筋混凝土框架結構。(2) 設計要求：4層，全部為辦公用房；1.1 . 3.建筑技術條件：(1) 氣象資料：基本風壓W0=0.35 kN/m2基本雪壓S0=0.20kN/m2(2) 地質資

5、料：擬建場地地形平坦，自然地表絕對高程 3.30 m 天然地面以下0.5 m為雜填土，土質較差； 下層為粉質粘土，重度=18kN/m3地基土容許承載力為150kPa；地下水位在地表以下0.6 m，無侵蝕性；場地類別II 類場地(3) 抗震設防要求：設防烈度為7度，設計地震分組為第I組，設計地震加速度為0.151.3結構設計任務及要求：任務：根據所提供的原始資料及初步設計，要求作出全部結構方案，其中包括：結 構布置，擬定結構構件初步尺寸。根據所采用的結構方案對主要承重結構 (框架、基礎、 樓板、樓梯)進行荷載計算，內力分析及截面設計。要求：說明書書寫工整，計算部分盡可能表格化。上機與手算結合。設

6、計圖圖面整潔勻稱，設計正確，構造合理，尺寸齊全，字體端正第二章 建筑設計總說明2.1 平面設計2.1.1 平面布置：該建筑物朝南，與前面道路平行。2.1.2 柱網布置：盡量統一柱網及層高，布置靈活，空間大2.2 剖面設計221樓層層高與房間凈高： 樓層層高：3600mm房間凈高：2900mm.2.2.2 室內外高差 ：450mm2.2.3 門、窗寬度及高度： 詳見門窗表2.2.4 各種用途房間的樓、地面做法及說明化學，物理等學科的實驗教室樓、地面均采用耐腐蝕地磚；廁所采用防潮， 防滑地磚；其他均采用防滑地磚。2.2.5 屋面構造做法及說明防水層一SBS改性瀝青卷材找平層 20厚 1： 3水泥沙

7、漿保溫層 100厚焦渣屋面板 100 厚鋼筋混凝土樓板 吊頂 V 型輕鋼龍骨石膏板20 厚板底抹灰2.2.6 內外墻體及細部構造說明外墻做法：淺灰涂料一底二度面，深灰涂料勾縫墻體；5厚 1:2.5 水泥砂漿粉光；15 厚 1:3 水泥砂漿底刮糙。內墻做法： 13 厚 1:1:6 混合砂漿打底；2 厚紙筋灰罩面膩子批嵌砂平；白色內墻涂料二度。第三章結構方案設計說明3.1結構方案的選擇及結構布置3.1.1結構方案的確定本教學樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，結構平面和立面形狀簡單、規(guī)則,使各部分剛度均勻，采用對稱結構減少產生扭轉的可能性，控制結構高寬比，減少水平 荷載下的側移。3.1.2基礎類型

8、的確定選用獨立基礎3.1.3結構布置1 所選框架柱網尺寸：2. 平面尺寸:bi 4nn10.81X13.2主要結構材料、基本尺寸確定及截面幾何特征321主要結構材料的確定1. 混凝土強度等級：基礎墊層用C10; 一五層用C30b2. 墻體土 0.000以下用MU1(標準磚，M10水泥砂漿砌筑。3. 在0.05處設60厚C20細石混凝土摻防水劑配308鋼筋為防潮層。4. 0.000以上墻體采用混凝土砌塊，外墻 240厚，采用MU7.5多空磚，M7.5混合砂漿砌筑，內墻240厚,采用MU7.5加氣砼砌塊，砂漿采用 M7.55. 鋼筋等級：縱向受力鋼筋為 HRB335 (二級鋼筋)箍筋為HPB235

9、( 級鋼筋)3.2.2框架基本尺寸確定主梁:h= (1/81/12 ) L=575863取 700mmb= (1/21/4) H =350175取 350 mm取 450mm縱向聯系梁：h=(1/12-1/18) L = 450-3002取 200mmb= (1/21/4) H =225-112.5框架柱：b大于等于主梁b+50=350+50=400取b=h=400mm3.2.3 樓板材料及截面尺寸按照板短邊方向的計算跨度 l 為 2400，因為 h/l 單向板簡支 1/35, 連續(xù) 1/40, 即h/27001/351/40=6068.5,故取板厚為h=100mm材料為鋼筋混凝土。3.3 施

10、工方案的選擇及說明本工程采用框架結構，柱網布置靈活空間大，選用橫向框架承重方案。在縱向布置 聯系梁，采用橫向承重和現澆式肋形樓蓋，屋面采用平屋頂第四章 結構方案設計計算4.1 荷載計算1 屋面荷載：恒荷載標準值防水層一SBS改性瀝青卷材找平層 20厚 1： 3水泥沙漿保溫層 100厚焦渣屋面板 100 厚鋼筋混凝土樓板 吊頂 V 型輕鋼龍骨石膏板20 厚板底抹灰0.4KN/m20*10100*10100*100.17KN/m20*10-3*20=0.4 kN/m-3-3-3*10=1.0KN/m*25=2.5KN/m*20=0.4 kN/m框架橫梁重（主梁）0.35*0.7*25=6.13 k

11、N/m橫梁抹灰(0.7*2*0.02+0.35*0.02)*17=0.595 kN/m合計 6.73 kN/m合計4.87KN/m2屋面梁上均布恒荷載標準值g=4.87*3.6+6.73=24.262 kN/m屋面活荷載按上人屋面 取 2.0 kN/m屋面上均布活荷載標準值2 樓面荷載 面層-30 厚防滑地磚 樓板-100 厚鋼筋混凝土板 吊頂直接式頂棚q=2.0*3.6=7.6 kN/m0.65KN/m 25*100*100.12KN/m-32-3=2.5kN/m220厚板底抹灰樓面梁均布恒荷載標準值樓面梁均布恒荷載設計值20*10合計3.67KN/m-3*20=0.4 kN/mg=3.67

12、*3.6+6.73=19.942 kN/mg=1.2*19.942=23.93 kN/m樓面活荷載按“辦公室”取2.0 kN/m樓面梁均布活荷載標準值q=2.0*3.6=7.2 kN/m樓面梁均布活荷載設計值q=1.4*7.2=10.08 kN/m3屋面縱梁傳來作用柱頂集中荷載(1)屋面外縱梁傳來荷載縱梁自重0.2*0.45*25*3.6=8.1KN梁側抹灰0.45*3.6*0.02*20=0.648KN合計8.75KN屋面外縱梁傳來恒荷載標準值(2)屋面內縱梁傳來荷載屋面重傳至縱梁8.75KN(4.87-2.5-0.4)*0.2*3.6=1.42KN縱梁自重8.75KN合計 10.17KN屋

13、面內縱梁傳來恒荷載標準值10.17KN4柱自重底層柱自重0.4*0.4*5.1*25+0.4*4*5.1*0.5=24.5KN其余各層柱自重0.4*0.4*3.6*25+0.4*4*3.6*0.5=18KN5墻自重0.24*3.6*19=16.42KN/m4.2梁、柱線剛度計算中跨梁由于樓面板與框架梁的混凝土一起澆搗，對于中框架梁取I =21左跨梁：713i 左跨架=EI/I=3.0 1020.350.7 /6.912=8.7 104KNLmI中跨架=EI /丨=3.0父1070.2匯(0.3 丫/2.412=1.125 104KN Lm右跨梁i左跨架=El /丨=3.0漢107匯2江右0.3

14、5汽（0.7 j/6.9= 8.7 104KNmA軸D軸底層柱：714i 底柱二 EI/h=3.0 100.4/ 4.05=1.6 104KNLmA軸D軸其余各層柱：i 余柱=El/h=3.0x107 況 gx（0.4）4/3.6=1.8 104KNLm令i左跨架=1.0,則其余各桿件的相對線剛度為:4i中跨梁= 0.1291.125 108.7 104i底柱1.6 1048.7 104= 0.184i右跨梁i余柱1.8 1048.7 104= 0.207框架梁柱的相對線剛度如下圖，作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數的依據10.1291一 14.4000.20710.2070.1290.20710

15、.307g9 t-OId IOO0.20710.2070.1290.20?10.2072 C3Os0.30710.2070.1290.20710.207心i 乂0 W40.1840.1840.104s-G 一煩77/Z77、690024006900框架梁柱的相對線剛度4.3框架側移剛度計算位移計算時，各荷載均米用標準值。 側移剛度D橫向2-5層D值的計算構件名稱匸Jick12D 二 acic/(KN /m)hac -2 kA軸柱2 14.832 0.2070.7070.1355B軸柱2 (1 0.129)5.452 0.2070.7320.1403C軸柱5.450.7320.1403D軸柱4.

16、830.7070.1355 D = 0.5516橫向底層D值的計算構件名稱kiba kD 二 acicg/(KN/m)Ic2 khA軸柱5.440.1840.7310.0984B軸柱1129 =6.140.1840.7540.1015C軸柱6.140.7540.1015D軸柱5.440.7310.0984 D 二 0.3998第五章 豎向荷載內力計算5.1恒載內力計算采用分層法計算豎向荷載下的內力LZ/恒載：MABF=-ql 712 M Bf=ql2/12把除底層柱以外的其他各層柱的線剛度乘以修正系數0.9底層柱和各層梁的傳遞系數按遠端為固支取1/2，其他各柱的傳遞系數考慮為彈性支撐取1/3A

17、區(qū)格屋面板：三角形荷載等效均布荷載傳至縱梁：4.87X5/8X6.9=21.003KN/M 梯形荷載等效均布荷載傳至橫梁：4.87X0.433X3.6=7.59KN/MA區(qū)格樓面板：三角形荷載等效均布荷載傳至縱梁： 3.67X5/8X6.9=15.829KN/M 梯形荷載等效均布荷載傳至橫梁： 3.67X0.433X3.6=5.72KN/MB區(qū)格屋面板：三角形荷載等效均布荷載傳至橫梁： 4.87X5/8X3.6=10.958KN/M 梯形荷載等效均布荷載傳至縱梁： 4.87X0.741X2.4=8.662KN/MB 區(qū)格樓面板：三角形荷載等效均布荷載傳至橫梁： 3.67X5/8X3.6=8.2

18、58KN/M 梯形荷載等效均布荷載傳至縱梁： 3.67X0.741X2.4=6.526KN/M 頂層：Q 左=0右=7.59+6.73=14.32KN/MQ 中 =10.958+1.772=12.73KN/MG 左=0右=19.7+8.1+2.592+21.003X3.6/2=68.19KNG 中=8.1+21.003X3.6/2+8.662X3.6/2=61.49KN其他層：Q 左=0右=5.72+6.73+16.416=28.886KN/MQ 中=8.258+1.772=10.03KNG 左=0右=8.1+52.53+4.896+5.72X3.6/2=75.82KNG 中=8.1+52.5

19、3+5.72X3.6/2+8.258X3.6/2=85.79KNG=68.19qTl 點0=12.73C評886 q二戀陰C1=10.03q-28.B8fiq=78.68q-LC.03qW氐砸 78.68q-10.0377 690077.777772400(p61.49q-14.32說6flF班&腑q-76.68 滬觀啟冊恒荷載作用下的框架受力圖G=6B.19C=75.8277曠69001UDQ乂Kb腳工7朋乂3.MU工-0.0fe75.02=1W頂層彎距分配圖（KN/M ）下柱.1 -7.G上柱右柱09 4B柱柱下柱柱 1:心1-.T1* 扎- .3_ -中間層彎距分配圖（KN/M ）底間層

20、彎距分配圖（KN/M ）215l：GS1.32.430.3556.4泄43C.3v國J1S1開.46.22A7.8121116900240045 645-i121冊4丿26.35S 4.-11745.427.34f?.427.3ZZ30.369002U45恒載彎矩圖（KN/M19,6亂戲4益53? 613.727.?11.7 .327.427.描3JOB2B.4臨4111511.?69002400690010.空5M&.66.6.張 127.7刑364.514山911為空1 4.759.1I?1611D.11HLI11.7肚5113.51112.1 12.1恒載彎矩圖調整后（KN/MA 48

21、450 4 A5D.4A12.312.315.3Agfl.a786900100.3415.3100.4 八15.5100.66.115.328177.A 100.3*-90.9A 100.69B.9A7724006900恒載剪力圖（KNH.403-116.6-126.9-127.5乂-116610. BOO-291.3-317.9-318.5-291.37,00-466.1-509-509.6-468,1儷al./.-700,1-700.7-640,9弋45077幻ZZ6900.2400ZZ.6900zz恒載軸力圖（柱）KN5. 2活載內力計算活載：A區(qū)格屋面板三角形荷載傳至縱梁：2X5/8X

22、6.9=8.63KN/MA區(qū)格屋面板梯形荷載傳至橫梁：2X0.433X3.6=3.12KN/MB區(qū)格屋面板梯形荷載傳至縱梁：2X0.741X2.4=3.56KN/MB區(qū)格屋面板三角形荷載傳至橫梁：2X3.6X5/8=4.5KN/MQ 左=0右=3.12KN/MQ 中=4.5KN/MG 左=0右=8.63X3.6/2=15.5KNG 中=8.63X3.6/2+3.56X3.6/2=21.9KN:s-：.7q=3J2q=21.9cp4.5q=3L9q赳13、fVq=3.1?q=21.9q=4.5q=21!)q=3.12、fq=3,l?q=21.9q=4.5q=EL9 q=312、/q=3.12q=

23、21.9q=4.5q=2L9q=3.12f、一77.69002400V/6900G-15i5G-15.50=15,5G=15.5G=15.5G=15.5活荷載作用下的框架受力圖、44間2iZ1MQ5Z-0,450-U.頂層彎距分配圖（KN/M ）：.8-：.7一 0.中間層彎距分配圖（KN/M ）底間層彎距分配圖（KN/M ）7.23i旺7.24.3312.612.61.2127.2 31.1 -7L 1.1690024006900活載彎矩圖（KN/M/M0.6n aA 5.4 A1110.6 A4M0-91，L_ 10.7 A1.8L61.6A1O.910.7 爪5.U 5.4AM0.7M0

24、.7lfi.9ID. 9130.25s,應考慮風壓脈動對結構發(fā)生順風向風振影響由于H 30m貝畀z可取1.0hi =下層高度 hj =上層高度B =迎風寬度(1)框架在風荷載下的內力用 D值法進行計算。(D軸框架柱反彎點的位置層號h /mky。%y2yyh /m43.64.830.450000.451.6233.64.830.50000.51.823.64.830.50000.51.814.055.440.550000.552.23G軸框架柱反彎點的位置層號h/ mkyy1y2yayyh/ m43.65.450.450000.451.6233.65.450.50000.51.823.65.45

25、0.50000.51.814.056.140.50000.52.03(2)框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩按下式計算，計算過程如下：風荷載作用下(A軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算層Vi (KN)ZDDimDim /DVim(KN)yh(m)Mc上(KNLm)Me下(KNm)M b總(KNLm)410.40.55160.13550.2462.561.625.074.155.073210.55160.13550.2465.171.89.39.313.45230.60.55160.13550.2467.531.813.5513.5522.85139.90.39980.09840.2469.822.232

26、2.2627.2739.94風荷載作用下軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算層Vi (KN)ZDDimDim 臣 D)Vm(KN)yh(m)Me上(KNUm)M e下(KNLm)M b左(KNUm)M b右(KNLm)410.40.55160.14030.2542.641.625.224.284.620.63210.55160.14030.2545.331.89.599.5912.291.58230.60.55160.14030.2547.771.813.9913.9920.892.69139.90.39980.10150.25410.132.0325.5625.5638.785.05風載內力圖（左

27、風） 右風與其相反風荷載作用下的軸力圖（左風）右邊風數值相反6.2地震荷載作用下的框架內力計算地震荷載作用下的框架內力計算1、框架的抗震等級由于設計需求，抗震設防烈度為 7度，房屋高度小于30M可以知道該框架梁的抗 震等級為三級。2、場地和特征周期值根據工程地質報告和土的類型劃分， 可以知道該場地為二類場地，由設計地震分 組為第一組，可查得特征值Tg=0.35s。3、重力荷載代表值（取第？軸線）1 ）頂層荷載代表值G4活荷載：按上人屋面： 2.0X16.6X3.6=119.5KN 雪荷載： 0.2X16.6X3.6=12KN取大的： 119.5KN恒荷載：屋面半自重： 4.87X16.2X3.

28、6=284KN柱自重：4X18/2=36KN縱向框架梁自重： 0.2X0.45X25X3.6X4=32.4KN橫向框架梁自重： 0.7X0.35X25X6.9X2+0.3X0.2X25X2.4=88.1KN縱墻自重： 19X0.24X3.6/2X3.2X4=105.1KN橫墻自重： 19X0.24X3.6/2X6.5X2=106.7KN女兒墻自重： 19X0.24X3.6X1.2X2=32.8kN窗洞： (3.6-0.6-0.6)X0.45X1.5=1.62M 2窗洞重：1.62X0.24X19=7.4KN窗自重：0.3X1.62=0.49KNG5=S +0.5 活=284+36+32.4+8

29、8.1+105.1+106.7+32.8+0.49-7.4+0.5X119.5=678.2+59.8=738KN2) 第二、三層荷載代表值 G2、G3活荷載：2.0X16.2X3.6=116.6KN恒荷載：屋面半自重： 3.67X16.2X3.6=214KN柱自重： 4X18=72KN縱向框架梁自重： 0.2X0.45X25X3.6X4=32.4KN橫向框架梁自重： 0.7X0.35X25X6.9X2+0.3X0.2X25X2.4=88.1KN縱墻自重： 19X0.24X3.6X3.2X4=210.2KN橫墻自重： 19X0.24X3.6X6.5X2=213.4KN門洞： 0.9x2.0x4=

30、7.2M 2門洞重： 7.2X0.24X19=32.8KN窗洞： (3.6-0.6-0.6)X0.45X1.5X2=3.24M窗洞重： 3.24X0.24X19=14.8KN窗自重： 0.3X3.24=1KN門自重： 0.2X7.2=1.4KNG3,G2=214+72+32.4+88.1+210.2+213.4+1+1.4-32.8-14.8+116.6X0.5=784.9+58.3=843.2KN3) 底層荷載代表值 G1活荷載： 2.0X16.2X3.6=116.6KN恒荷載：屋面半自重： 3.67X16.2X3.6=214KN柱自重： 4X24.5=98KN縱向框架梁自重：0.2X0.4

31、5X25X3.6X4=32.4KN橫向框架梁自重：0.7X0.35X25X6.9X2+0.3X0.2X25X2.4=88.1KN縱墻自重： 19X0.24X3.6X3.2X4=210.2KN橫墻自重： 19X0.24X3.6X6.5X2=213.4KN2門洞： 0.9x2.0x4=7.2M 2門洞重： 7.2X0.24X19=32.8KN窗洞： (3.6-0.6-0.6)X0.45X1.5X2=3.24M窗洞重： 3.24X0.24X19=14.8KN窗自重： 0.3X3.24=1KN門自重： 0.2X7.2=1.4KNG1=214+98+32.4+88.1+210.2+213.4+1+1.4

32、-32.8-14.8+116.6X0.5=810.9+58.3=869.2KN4、結構自震周期T1對框架結構，采用經驗公式計算：T1=0.085n=0.085X5=0.425s5、地震影響系數a由Tg=0.35s，T仁0.425s,tgt11.4Tg，且 Tg=0.35S,故 dn=0.08T1+0.07=0.104FEK=AgEQ=0.095X0.85X(738+843.2X3+869.2)=334kn FN=dnFEK=0.104X328=34.7kn位置G(KN)H(m)GHFeK= ( 1-dn )Fi (KN頂層73819.51439129985三層843.215.913407299

33、80二層843.28.7773629962底層869.25.1443329946刀 GH=39967刀 Fi =299KN二、水平地震作用產生的框架內力1、各柱剪力值及反彎點高度表3-15水平地震作用下框架各柱剪力值及反彎點高度層 數EFhk(KN)柱 號12icDi = ayhDi匚Vi 二LDj反彎點高度y485A40.135520.90.45B40.140321.60.45C40.1403:21.60.45D40.135520.90.53165A30.135540.50.5B30.1403420.5C30.1403420.5D30.135540.50.52227A20.135555.80

34、.5B20.140357.70.5C20.140357.70.5D20.135555.80.51273A10.135567.10.55B10.140369.40.5C10.1403 :69.40.5D10.135567.10.552、水平地震作用下的框架內力圖求出各柱剪力 V和該柱反彎點高度 抽后，則該柱下端彎矩為 M=Vyi,上端彎矩為 V(hi-y)再利用節(jié)點平衡求出框架梁端彎矩，畫出左地震作用下的框架內力圖，右 地震作用下的框架內力與左地震作用下的反號。（a）彎矩圖（單位：KN- m）與梁柱剪力圖（單位：KN）乂tn nnn7.200乂-0.450軸力圖（單位：KN）6.3水平荷載作用下

35、框架的抗側移驗算一、風荷載作用下框架的側移驗算內力計算時的相對線剛度為1時的線剛度絕對值為8.70 X 106，對C30混凝土，E42值為3.00 X 10 N/mg再由相對線剛度值，可得各層各柱的實際剛度值。對一般多層框架結構，當房屋高度不超過 50m時，只考慮梁柱彎曲變形產生的框架 側移?？紤]到正常使用情形下梁柱的塑性變形，對于現澆框架可側移時，引入剛度折減 系數0.85，貝U層間相對側移AUj二、鏟 。0.85、Djii 4表3-16風荷載作用下框架的側移驗算位 置EFwk (KN )相對線剛度nEpjii = 1絕對線剛度nE Djj(KN/mmiz!F WKAUj =n0.85 ZD

36、jii=1AUjhj限制第 四 層10.40.551647.9890.2171/165891/400第層210.551647.9890.4381/8219第層30.60.551647.9890.6381/5643底層39.90.399834.7830.8311/4332頂點位移n送 ADj =3.55mm1/50701/500二、水平地震作用下的框架彈性側移驗算鋼筋混凝土框架結構應進行多遇地震作用下的抗震變形驗算，其樓層內的最大彈 性層間位移AUe應滿足AUe Beh的要求。表3-17水平地震作用下的框架彈性側移驗算位置EFhk (KN )nZDji (KN / mm)i=1刀FhkAUe =

37、n(mm)0.85 ZDjji=1AUehjBe頂層8547.9891.771/20331/550第層16547.9893.441/1047第層22747.9894.731/761底層27347.9895.691/633第七章 平面框架的內力組合和配筋計算7.1橫向平面框架的內力組合與配筋計算7.1.1框架內力組合計算一、框架內力組合1、考慮以下五種荷載組合：1）1.2恒荷載+1.4活荷載2）1.2恒荷載+1.4左風荷載（或右風荷載）3）1.2恒荷載+0.7 X （1.4活荷載+1.4左風荷載（或右風荷載）4）1.35恒荷載+0.7 X 1.4活荷載5）1.2 X （恒+0.5活）+1.3左地

38、震荷載（或右地震荷載）對于活載的處理方式：認為滿跨布置活載，支座彎矩不調整，跨中彎矩放大1.1倍 考慮梁端塑性內力重分布，對豎向荷載作用下的梁端負彎矩進行調幅，對于現澆框 架，支座調幅系數取0.85。2、框架梁的內力組合表桿件號截面位置內力 種類恒載活載左風右風左地震右地震荷載組合-一一-二-三四五AB（4 層）AM-19.2-2.65.1-5.141.4-41.4-26.7-15.9-20.6-28.529.2V48.410.6-1.41.4-11.511.572.956.167.175.749.5跨中M63.215.10.2-0.21.8-1.897.076.190.9100.187.2B

39、左M-24.9-4.6-4.64.6-37.937.9-36.3-36.3-38.9-38.1-81.9V-50.4-11.0-1.41.4-11.511.5-75.9-62.4-72.6-78.8-82.0BC（4 層）B右M-8.7-2.50.6-0.64.9-4.9-13.9-9.6-12.3-14.2-5.6V15.05.4-0.50.5-4.14.125.617.322.825.515.9跨中M-0.50.70.00.00.00.00.4-0.60.10.0-0.2C左M-8.7-2.5-0.60.6-4.94.9-13.9-11.3-13.5-14.2-18.3V-15.0-5.4

40、-0.50.5-4.14.1-25.6-18.7-23.8-25.5-26.6CD（4 層）C右M-24.9-4.64.6-4.637.9-37.9-36.3-23.4-29.9-38.116.6V50.411.0-1.41.4-11.511.575.958.569.978.852.1跨中M63.215.1-0.20.2-1.81.897.075.590.4100.182.6DM-19.2-2.6-5.15.1-41.441.4-26.7-30.1-30.6-28.5-78.4V-48.4-10.6-1.41.4-11.511.5-72.9-60.0-69.8-75.7-79.4AB（3 層）

41、AM-50.2-4.113.5-13.5106.8-106.8-66.0-41.4-51.1-71.876.1V98.910.9-3.73.7-29.729.7133.9113.5125.7144.286.6跨中M119.413.50.6-0.64.4-4.4162.2144.1157.1174.4157.1B左M-54.8-6.1-12.312.3-98.098.0-74.3-83.0-83.8-80.0-196.8V-100.3-10.7-3.73.7-29.729.7-135.3-125.5-134.5-145.9-165.4BC（3 層）B右M-10.1-2.61.6-1.612.6-12.6-15.8-9.9-13.1-16.22.7V12.05.4-1.31.3-10.510.522.012.618.421.54.0跨中M-2.90.60.00.00.00.0-2.6-3.5-2.9-3.3-3.1C左M-10.1-2.6-1.61.