火力發(fā)電廠鍋爐課程設(shè)計畢業(yè)論文

1、課 程 設(shè) 計 用 紙教師批閱目 錄第一節(jié)、設(shè)計參數(shù)及煤種-1第二節(jié)、鍋爐總體概況-3第三節(jié)、燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡的計算-5第四節(jié)、鍋爐爐膛設(shè)計和熱力設(shè)計計算-7第五節(jié)、后屏過熱器熱力計算-18第六節(jié)、對流過熱器熱力計算-23第八節(jié)、高溫再熱器設(shè)計和熱力計算-25第七節(jié)、參考文獻(xiàn)-50第九節(jié)、第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計算-28第十節(jié)、低溫再熱器熱力計算-34第十一節(jié)、旁路省煤器熱力計算-36第十二節(jié)、減溫水量校核-38第十三節(jié)、主省煤器設(shè)計和熱力計算-39第十四節(jié)、空氣預(yù)熱器熱力計算-41第十五節(jié)、熱力計算數(shù)據(jù)的修正和計算結(jié)果匯總-44第十六節(jié)、熱力計算簡要分析-4753課

2、程 設(shè) 計 用 紙教師批閱第一節(jié) 設(shè)計參數(shù)及煤種 原始資料1. 鍋爐蒸發(fā)量d1 =420t/h2. 再熱蒸汽量d2=350t/h3. 給水溫度tgs=2354. 給水壓力pgs=540mpa5. 過熱蒸汽溫度t1=5406. 過熱蒸汽壓力p1=13.7mpa7. 再熱蒸汽進(jìn)入鍋爐機(jī)組時的溫度t2=3308. 再熱蒸汽離開鍋爐機(jī)組時的溫度 t2=5409. 再熱蒸汽進(jìn)入鍋爐機(jī)組時的壓力 p2=2.5 mpa10. 再熱蒸汽離開鍋爐機(jī)組時的壓力 p2=2.3 mpa11. 周圍環(huán)境溫度tlk=2012. 燃料特性car (%)har (%)oar (%)nar (%)sar (%)aar (%)m

3、ar (%)vdaf (%)qar,net (kj/kg)dt ()st ()ft ()48.912.954.751.810.8626.6614.8827.61900012001240129013. 制粉系統(tǒng) 中間倉儲式，閉式熱風(fēng)送粉，筒式鋼球磨煤機(jī)14. 汽包工作壓力 15.2mpa煤的各元素成分之和為100%的校核car+har+oar+nar+sar+aar+mar=100%元素分析數(shù)據(jù)校核一、 干燥無灰基元素成分與收到基元素成分之間的換算因子為：kdaf=100/(100-mar-aar)= 1.7106 則干燥無灰基元素成分應(yīng)為（%）cdaf=kdaf car= 82.4324 hd

4、af=kdaf har= 5.0462 odaf=kdaf oar= 8.1252 ndaf=kdaf nar= 3.0961 sdaf=kdaf sar= 1.4711 二、干燥基灰分的計算 ad=aar100/(100-mar)= 31.3205 三、 干燥無灰基低位發(fā)熱量（實(shí)驗(yàn)值）的計算 qdaf,net=(qar,net+25mar)kdaf= 33137.1878 四、干燥無灰基低位發(fā)熱量（門杰列夫公式計算值）的計算qdaf,net=339cdaf+1030hdaf-109(odaf-sdaf)=32416.8662 qdaf,net- qdaf,net= -720.3216 誤差為

5、 3.8%因?yàn)?119.9495 800 kj/kg所以元素成分是正確的。煤種判別煤種判別由燃料特性得知20%vdaf= 20% 18840 kj/kg，所以該煤屬于煙煤。折算成分的計算 azs,ar=4190aar/ qar,net(%)= 6.08%mzs,ar=4190mar/ qar,net(%)=3.28% szs,ar=4190sar/ qar,net(%)=0.1896%因此azs,ar4%,屬于高灰分煤;第二節(jié) 鍋爐總體概況鍋爐整體布置的確定（一）、鍋爐整體的外型選形布置一、 鍋爐排煙口在下方，送、引風(fēng)機(jī)及除塵器設(shè)備均可布置在地面、鍋爐結(jié)構(gòu)和廠房較低，煙囪也可以建筑在地面上；二

6、、 在對流豎井中煙氣下行流動，便于清灰，具有自身除灰的能力；三、 各受熱面易于布置成逆流方式，以加強(qiáng)對流換熱；四、 機(jī)爐之間連接管道不長。（二）、受熱面的布置在爐膛內(nèi)壁，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要受蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影響。本鍋爐為超高壓參數(shù)，汽化吸熱較小，加熱吸熱和過熱相應(yīng)較大。為使鍋爐爐膛出口煙溫降低到要求的數(shù)值，保護(hù)水平煙道內(nèi)對流受熱面，除在水平煙道內(nèi)布置對流過熱器外，還在爐內(nèi)布置全輻射式的前屏過熱器，爐膛出口布置半輻射式的后屏過熱器。為使前前屏和后屏過熱器中的傳熱溫差不致過大，在爐頂及水平煙道的兩側(cè)墻，豎井煙道的兩側(cè)墻和后墻均布置包覆過熱器。為減小熱偏差，節(jié)省

7、金屬用量，采用二級再熱方式，其中高溫再熱器置于于對流過熱器后的煙溫較高區(qū)域，低溫再熱器設(shè)置在尾部豎井煙道中。但是，為了再熱汽溫的調(diào)節(jié)，使負(fù)荷在100%75%之間變化時，再熱器出口汽溫保持不變，在低溫再熱器旁邊（豎井煙道的前部）設(shè)置旁路省煤器，前后隔墻省煤器采用膜式水冷壁結(jié)構(gòu)。在低溫再熱器及旁路省煤器的下面設(shè)置主省煤器。根據(jù)鍋爐的參數(shù)，省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸騰式的。熱風(fēng)溫度要求較高（trk=320 ），理應(yīng)采用二級布置空氣預(yù)熱器，但在主省煤器后已布置不下二級空氣預(yù)熱器，加之回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)緊湊、材料省、維修方便，因此采用單級的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，并移至爐外布置。在主省煤器的煙道轉(zhuǎn)彎處，設(shè)置

8、落灰斗，由于轉(zhuǎn)彎處離心力的作用，顆粒較大的灰粒較大的灰粒順落灰斗下降，有利防止回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的堵灰，減輕除塵設(shè)備的負(fù)擔(dān)。鍋爐整體布置見附圖：鍋爐布置圖。 第三節(jié) 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡的計算一、燃燒產(chǎn)物的計算表3-1理論空氣量和理論煙氣容積的計算序號名 稱符號單位計算公式結(jié) 果1理論空氣量v0nm3/kg0.0889(cy+0.375sy)+0.265hy-0.0333oy4.9363 2ro2容積vro2nm3/kg0.01866(cy+0.375sy)0.9052 3n2理論容積vn02nm3/kg0.79v0+0.008ny3.9142 4h2o理論容積v0h2onm3/kg0.111h

9、y+0.0124wy+0.0161v00.5914 根據(jù)該鍋爐的燃料屬于煙煤，可選爐膛出口過量空氣系數(shù)a”=1.2，依次選取各受熱煙道的漏風(fēng)系數(shù)，列出空氣平衡表3-2.如下序號名稱符號漏風(fēng)系數(shù)過量空氣系數(shù)1爐膛入口1.2000 2爐膛出口01.2000 3對流過熱器出口0.051.2500 4高再出口0.031.2800 5低省,旁省出口0.031.3100 6主省出口0.031.3400 7空預(yù)器熱段出口0.11.4400 8空預(yù)冷段出口0.11.5400 根據(jù)上述計算，選取爐渣份額后計算得灰飛份額為0.9，計算上表得到煙氣特性表如下3項(xiàng)目名稱符號單位計算公式dzr,psm煙道進(jìn)口過量空氣系

10、數(shù)1.20001.20001.25001.28001.31001.3400煙道出口過量空氣系數(shù)1.20001.25001.28001.31001.34001.5400煙道平均過量空氣系數(shù)(+)/21.20001.22501.26501.29501.32501.4400過量空氣系數(shù)nm/kg0.98731.11071.30811.45621.60432.1720水蒸汽容積nm/kgv0h2o+0.0161(pj-1)v00.60730.60930.61250.61490.61730.6264煙氣總?cè)莘enm/kgvro2+v0n2+vh2o+(pj-1)v06.41406.53946.74016.

11、89057.04107.6178ro2氣體煙氣容積份額vro2/vy0.14110.13840.13430.13140.12860.1188水蒸汽占煙氣容積份額vh2o/vy0.09470.09320.09090.08920.08770.0822三原子氣體和水蒸汽占煙氣容積總份額rh2o+rro20.23580.23160.22520.22060.21620.2011煙氣質(zhì)量kg/kg1-0.01ay+1.306pjv08.46968.63088.88879.08219.275510.016飛灰無因次濃度kg/kgaarfhpj/(100gy),fh=0.90.03400.03410.0341

12、0.03420.03430.0345二、熱平衡及燃料消耗計算表3-5熱平衡及燃料消耗計算序號名 稱符號單位計算公式結(jié) 果1燃料帶入熱量qrkj/kg qydw190002排煙溫度。c 假定1183排煙焓hpykj/kg 查焓溫表3-313314冷空氣溫度tlk。c 給定205理論冷空氣焓h0lkkj/kg 查焓溫表3-3130.26機(jī)械不完全燃燒熱損失q4% 取用27化學(xué)不完全燃燒熱損失q3% 取用08排煙熱損失q2% q2/q1=（hpy-apyholk)*(1-q4/100)*100/qr5.839散熱損失q5% 查圖2-150.3510灰渣物理熱損失q6% ayqydw/419 忽略01

13、1保熱系數(shù)% 1-q5/1000.996512鍋爐總熱損失% q2 +q3 +q4+q5+q68.1813鍋爐熱效率% 100- q91.8114過熱蒸汽焓hgrkj/kg 查蒸汽特性表，p=13.83mpa,t=540。c343415給水焓hgskj/kg 查水特性表，p= 15.68 mpa,t=235。 c101616過熱蒸汽流量dgrkg/h 已知42000017再熱蒸汽出口焓hzrkj/kg 查蒸汽特性表，p=2.45mpa,t=540。c355118再熱蒸汽進(jìn)口焓hzrkj/kg 查蒸汽特性表，p=2.6mpa,t=330。c307819再熱蒸汽流量dzrkg/h 已知350000

14、20再熱蒸汽焓增量kj/kg hzr-hzr47321鍋爐有效利用熱qglkj/h dgr(hgr-hgs)+dzr(hzr-hzr)1181090400 22實(shí)際燃料消耗量bkg/s qgl/( h gl*qr )6770323計算燃料消耗量bjkg/h b(1-q4/100)66348.96第四節(jié) 鍋爐爐膛設(shè)計和熱力計算一、 爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計（帶前屏過熱器）表4-1爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計（帶前屏過熱器）序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值（一）爐膛尺寸的確定1爐膛容積熱強(qiáng)度qvw/m按表2-11選取2爐膛容積vlm= 22783爐膛截面熱強(qiáng)度qfw/m按表2-12選取4190667.98334爐膛截面

15、積almbqydw/(3.6qf)84.865爐膛截面寬深比a/b按/=11.2選取1.0866爐膛寬度am選取 值使/=11.29.67爐膛深度bm/8.818冷灰斗傾角按500選取509冷灰斗出口尺寸m按0.61.4選取1.210冷灰斗容積vhdm按圖3-5 a4 部分結(jié)構(gòu)尺寸計算150.1211折焰角長度lzm按/3選取2.512折焰角上傾角按=200450選取4513折焰角下傾角按=200300選取3014前屏管徑及壁厚dmm取用15前屏管內(nèi)工質(zhì)質(zhì)量流速kg/( ms)按表2-21選取100016前屏管子總流量面積am (假定減溫水量=11103kg/h)0.113617前屏每根管子面

16、積alm/4(為內(nèi)徑)18前屏總管子數(shù)n根21119前屏橫向管距s1mm按=5501500選取135020前屏片數(shù)z1片按=6.4選取621前屏單片管子數(shù)n1根按=28 選取2822前屏縱向節(jié)距s2mm按 =1.11.25選取4223前屏最小彎曲半徑rmm按 =(1.52.5) 選取7524前屏深度bqpmm241825前屏與前墻之間距離mm選取124026前后屏之間距離mm選取78027爐膛出口煙氣流速wym/s選取628爐膛出口煙氣溫度按表2-20選取111029爐膛出口流通面積achm91.5430爐膛出口高度hchm6.631前屏高度hqpm按選定632水平煙道煙氣流速wsym/s選取

17、1033水平煙道高度hsym按= 5.92 選取634折焰角高度hzym按= 0.7 選取0.835爐頂容積vldm按圖3-5 部分結(jié)構(gòu)尺寸計算531.8436爐膛主體高度hltm18.257（二）水冷壁1前后墻水冷壁回路個數(shù)z1個9.8/2.5=3.92(按每個回路加熱寬度2.5m選取)42左右側(cè)墻水冷壁回路個數(shù)z2個8.97/2.5=3.59(按每個回路加熱寬度2.5m選取)33管徑及壁厚mm按表2-13選取4管子節(jié)距smm按s/d=1.31.35選取80.55前后墻管子根數(shù)n1根按(a/s)+1=123.5選取1206左右墻管子根數(shù)n2根按(b/s)+1=113.1選取104為了保證后墻

18、水冷壁在折焰角處的剛度，便于后墻水冷壁的懸吊，其中有38根水冷壁用分叉管，即有38根上升管在折焰角處呈三叉管結(jié)構(gòu)，考慮到流動阻力的影響在38根上升叉管上方裝有直徑為10 的節(jié)流孔，使有足夠的汽水混合物流過折焰角處的上升管，以免燒壞一、 燃燒器的設(shè)計本鍋爐燃燒器根據(jù)vdaf的大小應(yīng)選擇四角切圓布置的直流燃燒器，因?yàn)槭菬熋?，所以為均等配風(fēng)，采用雙切圓的燃燒方式，這樣有利于加強(qiáng)爐內(nèi)氣流擾動，使燃料在爐內(nèi)停留的時間更長。燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計算列于表4-24-2 燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1一次風(fēng)速w1m/s按表2-16選取272二次風(fēng)速w2m/s按表2-16選取503三次風(fēng)速w3

19、m/s按表2-16選取504一次風(fēng)率r1%按表2-15選取255三次風(fēng)率r3%由制粉系統(tǒng)的設(shè)計計算確定206二次風(fēng)率r2%100- r1 - r3557一次風(fēng)溫t1由制粉系統(tǒng)的設(shè)計計算確定2008二次風(fēng)溫t2tlk-103109三次風(fēng)溫t3由制粉系統(tǒng)的設(shè)計計算確定7010燃燒器數(shù)量z個四角布置411一次風(fēng)口面積（單只）a10.15312二次風(fēng)口面積（單只）a20.16813三次風(fēng)口面積（單只）a3按表2-17選取0.14414燃燒器假象切圓直徑dlmm80015燃燒器矩形對角線長度2ljmm1305016特性比值hr/br初步選定1217特性比值2lj/br40.218燃燒器噴口寬度brmm4

20、2019一次風(fēng)噴口高度h1mm364二次風(fēng)噴口高度h2mm400三次風(fēng)噴口高度h3mm34320燃燒器高度hrmmhr/ br=13.46接近原值，不重算565221最下一排燃燒器的下邊緣距冷灰斗上沿的距離lm按l=(4-5) b選取1.722條件火炬長度l hym按圖2-29示意的計算20.52二、爐膛和前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算根據(jù)爐膛和前屏過熱器的結(jié)構(gòu)尺寸（圖和圖），計算爐膛和前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列于表4-3和表4-4中。表4-3 爐膛結(jié)構(gòu)尺寸計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1側(cè)墻面積a1根據(jù)圖3-5 4.4389.244.4a2根據(jù)圖3-5 0.5(6.47+8.97)1.4

21、4311.0a3根據(jù)圖3-5 8.9717.993161.4a4根據(jù)圖3-5 0.5(5+8.97)2.36615.8ac+232.62前墻面積aq根據(jù)圖3-5335.83后墻面積ah根據(jù)圖3-5255.84爐膛出口煙墻面積ach根據(jù)圖3-5114.25爐頂包覆面積ald根據(jù)圖3-542.666前屏面積aqp根據(jù)圖3-5 262.4189.22907燃燒器面積ar根據(jù)圖41.26 (燃燒器布置的總寬度和總高度分別為1.2m和6m)28.88前后側(cè)墻水冷壁角系數(shù)x按膜式水冷壁選取1.09爐頂角系數(shù)xld查附錄三圖i(a)4,0.9710前屏角系數(shù)xqp查附錄三圖i(a)5, 0.9911爐膛出口

22、煙窗處角系數(shù)xch選取1.012整個爐膛的平均角系數(shù)0.99713前屏區(qū)的側(cè)墻面積apq,c根據(jù)圖3-5 29.22.41848.4814前屏區(qū)的爐頂面積apq.ld根據(jù)圖3-5 2.4189.823.3715前屏區(qū)的爐墻面積apq+71.7516爐膛自由容積的水冷壁面積azy111317爐膛容積v1ma223318前屏占據(jù)容積vpm根據(jù)圖3-5 2.4189.29.8232.719爐膛的自由容積vzym2000.320前屏區(qū)與爐膛的水平分割面積af,sh根據(jù)圖3-5 2.4189.823.2721前屏區(qū)與爐膛的垂直分割面積af,ch根據(jù)圖3-5 9.29.8219222自由容積的輻射層有效厚

23、度szym6.4723前屏間容積的輻射層有效厚度spqm1.4524爐膛的輻射層有效厚度sm6.64625燃燒器中心線的高度hrm根據(jù)圖3-56.80226爐膛高度h1m根據(jù)圖3-526.77627燃燒器相對高度hr/h10.2528火焰中心相對高度xl,按附錄二表查得等于00.25表4-4前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算序號名稱符號單位計算公式及數(shù)據(jù)來源數(shù)值1管徑及壁厚d由結(jié)構(gòu)設(shè)計知38*4.52單片管子根數(shù)n1根由結(jié)構(gòu)設(shè)計知283前屏片數(shù)z1片由結(jié)構(gòu)設(shè)計知64蒸汽流通截面積a0.1115蒸汽質(zhì)量流速/(.s)10246前屏蒸汽平均比容vpjm/kg查蒸汽特性p=14.55mpa,t=3720.014

24、7蒸汽流速wm/spwvpj14.348前屏輻射受熱面積aqpm2287.99表4-5爐膛熱力計算（帶前屏過熱器）序號名 稱符號單位計算公式結(jié) 果1熱空氣溫度trk。c給定3202理論熱空氣焓h.rkkj/kg查焓溫表3-32125.113爐膛漏風(fēng)系數(shù)al由空氣平衡表3-1知0.054制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)alf選用0.065冷空氣溫度tlk。c給定206理論冷空氣焓horkkj/kg查焓溫表3-31307空預(yù)器出口過量空氣系數(shù)kyal-(al+azf)1.098空氣帶入爐內(nèi)熱量qkkj/kgkyhork+(al+alf)holk2330.691kg燃料帶入爐內(nèi)的熱量qlkj/kg18289*(10

25、0-q3-q4-q6)/(100-q4)+qk21330.6910理論燃燒溫度a。c根據(jù)ql查焓溫表3-31998.311爐膛出口煙溫l。c假定111012爐膛出口煙焓hlkj/kg查焓溫表3-31138713煙氣的平均熱容量vcpjkj/(kg.c)(ql-hl)/(a-l)11.1914水蒸汽容積份額rh2o查煙氣特性表3-20.094715三原子氣體容積份額rn查煙氣特性表3-20.235816三原子氣體分壓力pnmpaprn,p=0.0980.023117pn與s的乘積pnsm.mpapn*6.6460.153618三原子氣體輻射減弱系數(shù)ky1/(m.mpa)10(0.78+1.6rh

26、2o/sqrt(10pn*6.646)-0.1)*(1-0.37t1/1000)3.1819灰粒子輻射減弱系數(shù)kh1/(m.mpa)55900/(tl2dh2)1./381.4520焦碳粒子輻射減弱系數(shù)kj1/(m.mpa)取用1021無因次量x1按參考文獻(xiàn)1選取0.522無因次量x2按參考文獻(xiàn)1選取0.123半發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)k1/(m.mpa)kyrn+khuh+kfx1x24.24乘積kpskp*6.6462.6125爐膛火焰有效黑度ahy1-e-kp*6.6460.9226乘積pnszym.mpapn*6.470.1427自由容積內(nèi)三原子氣體輻射減弱系數(shù)ky1/(m.mpa)10(

27、0.78+1.6rh2o)/sqrt(10pn*6.47)-0.1)(1-0.37t1/1000)3.2328乘積kpszy(kyrn+khuh+kfx1x2)*0.098*6.472.5429自由容積的火焰有效黑度azy1-e-k*0.098*6.470.9230乘積pnspqm.mpapn*1.450.033531屏間容積內(nèi)三原子氣體輻射減弱系數(shù)ky1/(m.mpa)10(0.78+1.6rh2o/sqrt(10pn*1.45)-0.1)(1-0.37t1/1000)7.36932溫度kpspq(kyrn+khuh+kfx1x2)*0.098*1.450.733屏間容積的火焰有效黑度apr

28、1-exp(-k*0.098*1.45)0.509134屏寬a與sxy比值a/szy2.424/6.470.374735屏寬a與屏節(jié)距之比2.424/1.351.79136屏的修正系數(shù)cp查附錄三圖v（b）0.9537屏區(qū)的修正系數(shù)cpq查附錄三圖v（b）0.8638系數(shù)查附錄三圖v（a）0.939屏的輻射系數(shù)查附錄三圖v（c）0.1640屏區(qū)的輻射系數(shù)查附錄三圖v（d）0.0841屏的黑度apapr+pcpazy0.64942屏區(qū)的黑度apqapr+pqcpqazy0.572543屏的暴光不均勻系數(shù)zpap/azy0.744屏區(qū)水冷壁的暴光不均勻系數(shù)zpqapq/azy0.621145計及暴

29、光不均勻的屏的面積aqpm2290.9*zp*0.997204.25946計及暴光不均勻的屏區(qū)面積apqm271.75*zpq*0.99744.4247爐墻總面積alqm21113+aqp+apq1361.6848前后側(cè)墻水冷壁的沾污系數(shù)查附錄二表lv0.4549屏的沾污系數(shù)p查附錄二表lv0.3550爐頂包覆管沾污系數(shù)ld查附錄二表lv0.4551爐膛出口屏的沾污系數(shù)ch(查附錄三圖六,=0.98)0.44152前后側(cè)墻水冷壁的熱有效系數(shù)0.4553爐頂包覆管的熱有效系數(shù)ldldld0.436554屏的熱有效系數(shù)ppqp0.346555爐膛出口處的屏的熱有效系數(shù)chchch0.44156平均

30、熱有效系數(shù)pjaq+ah+2*(ac-0.5ar-0.5apq,c)+ld(ald-apq,ld)+paqp+apq,czpq+ldapq,ldzpq/alq0.396457爐膛黑度alahy/(ahy+(1-ahy)pj)0.969858與爐內(nèi)最高溫度位置有關(guān)的系數(shù)mb-cx1 ,b,c 查附錄二表5b=0.56,c=0.50.4459爐膛出口煙溫l。c(a+273)/m3.6opgalqlta3/(bjvcpj)0.6+1-2731143.7560爐膛出口煙焓hlkj/kg查焓溫表3-311778.7761爐膛吸熱量qfkj/kg（ql-h“l(fā)）9518.4862爐膛容積熱強(qiáng)度qvw/m3

31、bqydw/(3.6vl)160018.663爐膛截面熱強(qiáng)度qfw/m2bqydw/(3.6al)421071864爐內(nèi)平均輻射熱強(qiáng)度qpglbjqfl/(3.600alq)128831.465爐頂輻射吸熱分布系數(shù)ldw/m2查附錄三圖vii0.6566爐頂輻射熱強(qiáng)度qldm2ldqpjl83740.4467爐頂輻射受熱面積aldw(ald-apq,ld)xld+apq,ldxzpq33.2668爐頂吸熱量qldwaldqld2785271kj/kg3.6aldqld/bj151.124869前屏輻射吸熱分布系數(shù)qp查附錄三圖vii0.8470前屏輻射吸熱量qqpw/m2qpqpjl10821

32、8.4171前屏吸熱量qqpaqpqqp22104649.65kj/kg3.6aqpqqp/bj1199.3672后屏副射吸熱分布系數(shù)hhp查附錄三圖vii0.8273后屏輻射熱強(qiáng)度qhpbhhpqpjl103528.9574后屏吸熱量qhpqhpahp(ahp=azk=114.2)11823006.38kj/kg3.6qhpahp/bj641.4975附加過熱器總吸熱量kj/kg945.76一級減溫水量djw1ldld600077二級減溫水量djw2pqp500078附加過熱器焓增量kj/kgchch15379飽和蒸汽焓hbqkj/kg2597.380包覆出口蒸汽焓hbfkj/kgahy/(

33、ahy+(2-ahy)pj)2750.681包覆出口蒸汽溫度tbf。cp=14.7mpa366.8382前屏焓增量kj/kg194.5683前屏出口蒸汽焓hqpkj/kg查焓溫表3-42945.1684前屏出口蒸汽溫度tqp。cp=14.41mpa397.1185爐膛出口煙溫校核。c|l(假定)-l(計算)|10033.75第五節(jié) 后屏過熱器熱力計算一， 后屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算按照后屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸圖5-1計算尺寸列于表5-1表5-1后屏過熱器尺寸計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1管徑及壁厚d選用38*52屏片數(shù)zl片143單片管子根數(shù)nl根124屏的深度cm2.325屏的平均高度h

34、pjm據(jù)圖 3-7 ，（10+8.3）0.59.156橫向節(jié)距sl6307比值sl/d16.588縱向平均節(jié)距據(jù)圖3-7 ，2320/4551.569比值1.3610屏的角系數(shù)xhp查參考資料1附錄三圖i(a)之50.8411屏區(qū)接受爐膛熱輻射面積=114.212屏的對流受熱面積ap據(jù)圖3-7，214100.91+（10+8.3）（2.32-0.91）61613屏的計算對流受熱面積51714屏區(qū)爐頂受熱面積ald據(jù)圖3-7 ，9.62.3221.615屏區(qū)兩側(cè)水冷壁受熱面積據(jù)圖3-7 ，2100.912（10+8.3）0.52.32-0.914416屏區(qū)附加受熱面積apfj+65.617屏接受

35、爐膛熱輻射面積101.3518爐頂附加受熱面輻射面積4.2319水冷壁附加受熱面輻射面積8.6220煙氣進(jìn)屏流通截面積ap據(jù)圖3-7，（10+1.9）（9.6-140.038-0.06）10721煙氣出屏流通截面積ap據(jù)圖3-7，8.3（9.6-140.038-0.06）74.722煙氣平均流通截面積apj8823蒸汽流通截面積a0.10324蒸汽質(zhì)量流速pw112025煙氣輻射層有效厚度sm0.846表5-2后屏過熱器熱力計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù) 值1煙氣進(jìn)屏溫度p0cp=l1143.757642煙氣進(jìn)屏焓hpkj/kghp=hl11778.77683煙氣出屏溫度p0c假定1

36、0204煙氣出屏焓hpkj/kg查焓溫表3-310350.76595煙氣平均溫度pj0c0.5*(p+p)1081.87882爐頂附加受熱面吸熱量qldpfj假設(shè)56水冷壁附加受熱面吸熱量qslbpfj假設(shè)1206屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量qdpfjkj/kgguqldpfj=51 qslbpfj=1041767屏的對流吸熱量qdpkj/kg(hp-hp)*-qdpfj1247.012818屏入口吸收的爐膛輻射熱量qfpkj/kgqhp=qfp641.4993899三原子氣體輻射減弱系數(shù)ky1/(m.mpa)10*(0.78+1.6*rh2o)/(10*spn)0.5-0.1)*(1-0.37*

37、(273+tpj)/1000)10.007050710乘積rnky1/(m.mpa)rnky2.3598925711灰粒的輻射減弱系數(shù)kh1/(m.mpa)55900/(tpj)2*132)(1/3)82.575130812飛灰濃度k查煙汽特性表3-20.03413乘積khk1/(m.mpa)khk2.8075544514煙氣流的輻射減弱系數(shù)k1/(m.mpa)khk+rnky5.1674470215乘積kpskps0.428422716屏區(qū)的煙氣黑度1-exp(-kps)0.3484640517屏進(jìn)口對出口的角系數(shù)psqrt(c/s1)2+1)-c/s10.1333610618修正系數(shù)r按煤

38、種選取，根據(jù)參考文獻(xiàn)10.519屏出口面積afpm2等于對流過熱汽進(jìn)口面積及圖3-876.820爐膛及屏間煙氣對屏后受熱面的輻射熱量qfpkj/kgqfp*(1-)*p/0.84+0.0000000000567*afp*(tpj)4*r/bj/3600)205.077702321屏區(qū)吸收爐膛熱輻射熱量qfpqkj/kgqfp-qfp436.42168722屏區(qū)爐頂附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量qfldpfjkj/kgqfpq*4.23/(4.23+8.62+101.35)16.165181623屏區(qū)水冷壁附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量qfslbpfjkj/kgqfpq*8.62/(4.23+8.6

39、2+101.35)32.941812124屏所吸收的爐膛輻射熱qfpkj/kgqfpq-qfldpfj-qfslbpfj387.31469325屏所吸收的總熱量qpkj/kgqfp+qdp1634.327526蒸汽進(jìn)屏焓hpkj/kg(d-djw1-djw2)*hqp+djw1*hqp)/(420-djw2)2917.2746927蒸汽進(jìn)屏溫度tp0c查蒸汽特性表 p=14.41mpa383.7828蒸汽出屏焓hpkj/kghp+qp*bj/(d-djw2)3178.5661229蒸汽出屏溫度tp0c查蒸汽特性表 p=14mpa452.5630屏內(nèi)蒸汽平均溫度tpj0c0.5*(tp+tp)4

40、18.1731屏內(nèi)蒸汽平均比容vpjm3/kg查蒸汽特性表p=14.21mpa,t=421.22c0.0181632屏內(nèi)蒸汽平均流速wm/s(d-djw)*vpj/(3600*a)20.324703333壁管對蒸汽的放熱系數(shù)2w/(m2.c)查附錄三圖350034屏間煙氣平均流速wym/sbj*6.3*(pj+273)/(273*3600*88)6.6668037935煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)dw/(m2.c)查附錄二圖4536灰污系數(shù)m2.c/w查附錄0.00737壁管灰污層溫度thb0ctpj+(+1/2)*bj*qp/(3.6*517)842.645235938輻射放熱系數(shù)fw/(m2.c)查附錄三圖得a0,af=aa0141.5539利用系數(shù)查附錄三圖0.8540煙氣對管壁的放熱系數(shù)1w/(m2.c)*(d*3.14159*38/(2*51.56*0.84)+f)173.03353341對流傳熱系數(shù)kw/(m2.c)1/(1+(1+qfp/qd_p)*(+1/2)*1)65.240764342較大溫差td0cp-tp759.97764443較小溫差tx0cp-tp567.4444平均溫差t0ctd/tx=1.451.7，t(td-tx)/2663.70882245屏對流傳熱量qcrpkj/kg3.6*k*t*524