住宅樓卸料平臺施工方案#天津#腳手架計算書

1、目目 錄錄1 編制說明及編制依據(jù)編制說明及編制依據(jù).31.1 編制說明.31.2編制依據(jù).32 工程概況工程概況.33 施工組織施工組織.44 施工方法和工藝措施施工方法和工藝措施.44.1 施工部署施工部署.44.2 腳手架搭設腳手架搭設.54.3 地基處理地基處理.64.4 腳手架及卸料平臺設計腳手架及卸料平臺設計.64.5 腳手架搭設的一般要求腳手架搭設的一般要求.84.5.1 腳手架搭設順序.84.5.2 立桿墊板.84.5.3 掃地桿.94.5.4 立桿接長.94.5.5 桿件位置.94.5.6 橫向水平桿.104.5.7 腳手板.104.5.8 剪刀撐.104.5.9 作業(yè)層的欄桿

2、和擋腳板設置.114.5.10 斜道搭設.114.5.11 連墻件.114.5.12 門洞處外架搭設.124.6 腳手架的拆除.144.6.1 準備工作.144.6.2 作業(yè)程序.145 施工質量保證措施施工質量保證措施.146 施工施工 hse 保證措施保證措施.167 7 雙排外腳手架計算書雙排外腳手架計算書.207.1 雙排落地式扣件鋼管腳手架計算書（按 15m高計算）.207.2 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書.277.3 懸挑卸料平臺計算書.381 編制說明及編制依據(jù)編制說明及編制依據(jù)1.1 編制說明為保證本項目施工過程中腳手架搭設、使用、拆除符合有關規(guī)范要求，編制本方案，作為腳手架工程

3、施工的原則性指導文件。1.2 編制依據(jù) 建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范(jgj80-91)建筑施工安全檢查標準(jgj59-99)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(jgj130-2001)施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范 （jgj 46）建筑施工手冊縮印本第四版新塘組團（一期）還遷住宅 a 區(qū)工程項目施工圖紙pkpm 施工安全設施計算軟件現(xiàn)場環(huán)境和條件。2 工程概況工程概況本工程由天津濱海金塘建設發(fā)展有限公司開發(fā)的新塘組團（一期）還遷住宅 a 區(qū)工程項目，是多層及高層建筑群的特大工程項目。本工程施工范圍包括：樁基工程、基礎工程、地下車庫、主體結構及建筑工程、室內外給排水、暖通、電氣安裝工程以及結

4、構內的預留和預埋等。基地位于天津塘沽區(qū)騰飛大道南側。本項目用地面積約 58985.0m2，形狀近似長方形，場地內部地勢平坦，室外0.000 相當于大沽高程 3.050m（2003 年）。該地區(qū)屬溫帶大陸季風性氣候，四季變化明顯，平均氣溫 12 度。主導風向為西南風，年平均風速 4.5m/s。本項目地上部分有 2 棟 8 層住宅（2#、4#） ，12 棟 11 層住宅（1#、3#、5#、6#、7#、13#、14#、15#、16#、17#、18#、19#） ，5 棟 17 層住宅（8#、9#、10#、11#、12#）以及相應多層配套服務建筑（包括店鋪，文化活動站，物業(yè)管理用房，社區(qū)服務站，居委會街

5、道辦，社區(qū)警務室，煤氣服務站，熱力站，非安置住宅） 。地下部分為一層停車庫（地下車庫層高為 4.2m） ，其中高層住宅地下均設一層地下室（地下室層高為 3.6m） ?？偨ㄖ娣e為138233.99m2，地上建筑面積為 101194.79m2；地下建筑面積 37039.2 m2。建筑高度 8 層住宅為 24.25m,11 層住宅建筑高度為 33.6m，17 層住宅建筑高度為51m。住宅樓層高為 2.9m，剪力墻結構。3 施工組織施工組織本工程施工組織采用一級管理模式，項目經理部的管理體系設置高效、務實的項目管理機構。工程項目管理組織機構設五部一室(工程部、安全部、經營部、物資部、財務部、綜合辦公

6、室)，加強合同、技術、質量、安全等方面的管理，明確和加強對業(yè)主的對口管理，為工程的順利進展、預測預控方面超前準備、超前工作。項目經理部施工管理組織機構及管理職能進行分工。工程項目經理部將按照公司要求，貫徹gb/t190012000標準的質量體系，保持項目質量體系的正常運轉。4 施工方法和工藝措施施工方法和工藝措施4.1 施工部署施工部署 4.1.1 施工方案選擇（1）根據(jù)建筑幾何特征及現(xiàn)場的環(huán)境和條件，室外搭設雙排腳手架如下表所示：序號樓號落地式層數(shù)懸挑式層數(shù)備注11#、3#、5#、6#、7#、13#、14#、15#、16#、17#、18#、19#15 層611 層11 層樓22#、4#12

7、層38 層8 層樓38#、9#、10#、11#、12#15 層611 層、1217 層17 層（2）為方便周轉料具的垂直運輸，在各層搭設懸掛式卸料平臺。（3）為保證施工安全，每三層掛大眼平網一道。4.1.2 質量標準嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(jgj130-2001)進行驗收。4.1.3 材料計劃 鋼管扣件材料計劃表4.1.4 勞動力計劃勞動力計劃表4.2 腳手架搭設腳手架搭設4.2.1 材料要求材料要求（1）鋼管）鋼管鋼管采用 482.9 焊管，材質 q235-a 級，鋼管的長度不得超過6500mm。鋼管上嚴禁打孔。鋼管質量檢驗應按下表進行：序號檢查項目驗收要求備注1產品質

8、量合格證必須具備新管序號材料名稱型號規(guī)格單位數(shù)量1鋼管482.9m2168332直角扣件-個1380003回轉扣件-個300004對接扣件-個300005木腳手板50*30060006工字鋼18 號9m/根10567槽鋼16a9m/根1508圓鋼20m6009平網大眼網700010鋼絲繩619+1 1400mpa18.5mmm3000序號工種數(shù)量(人)工作內容1架子工300各類腳手架搭拆與維護、鋪腳手板、掛安全網、配合支模等2普工100配合架子工作業(yè)2鋼管材質證明書3表面質量表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。舊管4外壁，壁厚0.5mm，0.5mm，舊管5端面應平整，端面切斜的

9、偏差1.7mm舊管（2）扣件）扣件新扣件的生產許可證、測試報告和產品質量合格證資料應齊全。舊扣件應檢查其外觀，對有裂縫、變形的禁止使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。在螺栓擰緊扭力達 65nm 時，不得發(fā)生破壞。（3）腳手板）腳手板 腳手板采用木板，木板用杉木或松木制作，其寬度200mm，厚度50mm，兩端用直徑 4mm 的鍍鋅鋼絲箍兩道。禁止使用腐朽的木板。4.3 地基處理地基處理4.3.1 回填土地庫外樓座外腳手架地基大多落在新回填土上?；靥钔涟丛O計及規(guī)范要求進行分層夯填，分層厚度250mm，回填土的密實系數(shù)應不小于 0.95。搭設前應將場地平整。如果回填密實系數(shù)達不到要求，采用 300mm 寬

10、，200mm 高c20 混凝土做為外腳手架基礎。地庫內樓座外腳手架地基落在地庫頂板上，要求地庫頂板混凝土強度達到設計要求 c40 強度。并在腳手架立桿搭設位置，在地庫內相應位置搭設腳手架，使地庫上下立桿在同一位置。4.3.2 基礎持力層基礎施工階段，腳手架可落在基礎持力層上。基坑應做好排水措施，防止因水長期浸泡造成地基軟化，從而影響腳手架的安全。4.4 腳手架及卸料平臺設計腳手架及卸料平臺設計4.4.1 落地式雙排腳手架：落地式雙排腳手架按五層（15m）進行計算。 （1） 腳手架鋼管搭設參數(shù)：橫向間距或排距 1.05 米；步距 1.5 米；立桿縱距 1.5 米；內排架距離墻體長度 0.3 米。

11、 （2）連墻件布置：2 步 2 跨，雙扣件連接。當搭設連墻件不具備條件時，應每隔 2 跨搭設拋撐，以滿足施工安全的要求。 （3）地基參數(shù)：按回填土進行計算，地基承載力標準值 135kpa；腳手架下墊 200*50 腳手板，地面擴展面積 1.2*0.2=0.3 平方米，地基承載力降低系數(shù)（回填土）0.4。 （4）風荷載參數(shù)：本地區(qū)基本風壓 0.55kpa；密目式安全立網選用每目空隙面積 ao=1.3mm2，2300 目/100cm2，封閉式腳手架背靠全封閉式的墻，風荷載體型系數(shù)為 0.896；風荷載高度變化系數(shù)按 a 類（近海） ，15 米架體取1.52。 （5）靜荷載參數(shù)：木腳手板自重標準值

12、0.35kpa；欄桿木檔腳板標準值0.14kn/m；安全設施與安全網 0.005kpa；在作業(yè)層滿鋪腳手板，搭設 2 層護欄及踢腳板。 （6）活荷載參數(shù)：3kpa。4.4.2 型鋼懸挑式扣件鋼管腳手架：型鋼懸挑式扣件鋼管雙排腳手架按六層（18m）進行計算。（1）腳手架鋼管搭設參數(shù)：橫向間距或排距 1.05 米；步距 1.5 米；立桿縱距 1.5 米；內排架距離墻體長度 0.3 米。連墻件布置：2 步 2 跨，雙扣件連接。 （2）水平支撐梁：主梁為 18 號工字鋼，間距為 1.5 米，懸挑長度 1.5 米，錨固長度為 3 米；水平支撐梁與樓板連接采用三道 20 的“”形鋼筋連接?！啊毙武摻钕裸^預

13、埋到頂板下層鋼筋下側。在距錨入段工字鋼端部及距樓座外邊線各不小于 300mm 處和在錨入段中間位置，均設“”形筋。 （3）水平支撐選擇 619+1 鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度 1400mpa，直徑 18.5mm，間距 3 米。鋼絲繩每個接頭用 3 個繩卡進行固定。 （4）風荷載參數(shù)：本地區(qū)基本風壓 0.55kpa；密目式安全立網選用每目空隙面積 ao=1.3mm2，2300 目/100cm2，封閉式腳手架背靠全封閉式的墻，風荷載體型系數(shù)為 0.872；風荷載高度變化系數(shù)按 a 類（近海） ，15 米高度架體取 2.12。 （5）靜荷載參數(shù)：木腳手板自重標準值 0.35kpa；欄桿木檔腳板標準值

14、0.14kn/m；安全設施與安全網 0.005kpa；在作業(yè)層滿鋪腳手板，搭設 2 層護欄及踢腳板。（6）活荷載參數(shù)：3kpa。4.4.3懸挑式卸料平臺的計算參數(shù)：懸挑式卸料平臺的計算參數(shù)照連續(xù)梁的計算進行。荷載參數(shù)：木腳手板材料0.35kn/，欄桿及擋板為五層膠合板0.3kn/。容許承載力均布荷載2.00kn/m2，最大堆放材料荷載10.00kn。卸料平臺參數(shù)：主鋼梁懸挑長度3m，錨固長度3m，計算寬度3m，鉸支連接。水平支撐梁：次梁采用16a號槽鋼口水平，間距為1m；主梁采用18號工字鋼。鋼絲繩：鋼絲繩規(guī)格為6*19，公稱抗拉強度1400mpa，內側鋼絲繩與墻的距離為2m，內外側鋼絲繩之間

15、距離0.8m，上部拉繩點與墻支點的距離為5.8m，預埋螺栓為三道20鋼筋，布置方式同4.4.2條中要求。布置鋼絲繩吊環(huán)直徑最小為16，吊環(huán)應用a3鋼制作。4.5 腳手架搭設的一般要求腳手架搭設的一般要求4.5.1 腳手架搭設順序（1）落地式腳手架搭設順序：材料準備及檢查 地基處理 定位放線 豎立桿 掃地桿(先縱后橫，橫在縱上) 第一步縱桿第一步橫桿 第 x 步縱桿第 x 步橫桿(先縱后橫，橫在縱上) 按設計設置連墻件、剪刀撐。（2）型鋼懸挑式腳手架搭設順序：固定螺栓埋設 工字鋼安裝 槽鋼焊接 多層板鋪設及踢腳板安裝 豎立桿 掃地桿(先縱后橫，橫在縱上) 第一步縱桿第一步橫桿 第 x 步縱桿第

16、x 步橫桿(先縱后橫，橫在縱上) 按設計設置連墻件、剪刀撐。 （3）卸料平臺搭設順序：卸料平臺組裝 機械吊裝 預埋螺栓緊固 斜拉鋼絲繩緊固 機械吊鉤松繩 腳手板、擋腳板及欄桿安裝。4.5.2 立桿墊板立桿下的墊板應連續(xù)支撐不少于 2 根，墊板寬度30cm，厚度50mm，墊板的墊設方向一致。在落地式腳手架立桿底部設厚度不小于 5mm，直徑不小于70mm 鋼墊。另外，在鋼墊中部、懸挑式腳手架立桿位置處、卸料平臺立桿位置處均焊直徑不小于螺紋 25，長度不小于 100mm 的鋼筋，焊縫高度不小于 6mm。以穩(wěn)定腳手架立桿位置。4.5.3 掃地桿腳手架設置縱、橫掃地桿?？v向掃地桿采用直角扣件固定在距墊板

17、上皮200mm 處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿上方的立桿上。4.5.4 立桿接長立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步采用對接扣件連接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于 500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的 1/3。鋼管搭接時，搭接長度不應小于 1m，采用不少于 2 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。（a）接頭不在同步內（立面） ；（b）接頭不在同跨內（平面）1立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿縱向水平桿對接接頭布置縱向水平桿對接接頭布置4.

18、5.5 桿件位置縱向水平桿設置在立桿內側，橫向水平桿的下部，與立桿用直角扣件固定，其長度3 跨。4.5.6 橫向水平桿主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于 150mm。作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，宜根據(jù)支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的 1/2。在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度不應大于0.4 倍立桿橫距，且不應大于 500mm；當使用木腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。4.5.7 腳手板 作業(yè)層腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)。腳手板采用木腳手板；腳手板設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小

19、于 2m 時，可采用兩根橫向水平桿支撐，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板的鋪設可對接平鋪，亦可搭接鋪設；腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取 130-150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于 300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于 200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于 100mm。具體要求見下圖：腳手板對接、搭接構造圖 130150 100 300 2004.5.8 剪刀撐剪刀撐的寬度6m，且4 跨，剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)見下表。在雙排腳手架外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐；剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之

20、相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于 150mm。剪刀撐斜桿的接長采用搭接；搭接長度不應小于 1 米。搭接要求按本方案 4.5.4 條規(guī)定。4.5.9 作業(yè)層的欄桿和擋腳板設置 欄桿與擋腳板構造1 2 1200 3 180 4剪刀撐斜桿與地面的傾角 455060剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)765 4(注：1-上欄桿；2-中欄桿；3-擋腳板；4-外立桿)4.5.10 斜道搭設（1）斜道搭設采用之字型斜道，斜道宜附著外腳手架或建筑物設置；（2） 運料斜道寬度不宜小于 1.5m，坡度宜采用 16，人行斜道寬度不宜小于 1m，坡度宜采用 13；（3） 拐彎處應設置平臺，其

21、寬度不應小于斜道寬度；（4） 斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板。欄桿高度應為 1.2m，擋腳板高度不應小于 180mm；（5） 運料斜道兩側、平臺外圍和端部均應按 2 步 2 跨設置連墻件；每兩步應加設水平斜桿；連續(xù)設置剪刀撐和橫向斜撐。（6） 腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不應大于 500mm；腳手板順鋪時，接頭宜采用搭接；下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱外宜采用三角木填順；（7）人行斜道和運料斜道的腳手板上應每隔 250300mm 設置一根防滑木條，木條厚度宜為 2030mm。4.5.11 連墻件（1）連墻件數(shù)量的設置除應滿足計算要求外，尚應符合下

22、表的規(guī)定。連墻件布置最大間距連墻件布置最大間距注：h步距；la縱距。（2） 連墻件的布置應符合下列規(guī)定：宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不應大于 300mm；應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；宜優(yōu)先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m（2 步） 。 （3）必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，并采用雙扣件連接，避免滑移。 （4）連墻件的構造應符合下列規(guī)定：連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接

23、；本方案連墻件采用鋼管和扣件，連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在 4560之間；連接點中心至主節(jié)點的距離不應大于 300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。架高超過 40m 且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用的連墻措施。4.5.12 門洞處外架搭設（1）單、雙排腳手架門洞宜采用上升斜桿、平行弦桿桁架結構型式（如下圖） ，斜桿與地面的傾角 應在 4560之間。門洞桁架的型式宜按下列要求確定：（a） 當步距（h）小于縱距（la）時，應采用 a 型；（b） 當步距（h）大于縱距（la）時，應采用 b

24、型，并應符合：h=1.8m時，縱距不應大于 1.5mm；h=2.0m 時，縱距不應大于 1.2mm。 （2）單、雙排腳手架門洞桁架的構造應符合下列規(guī)定：單排腳手架門洞處，應在平面桁架（下圖中 abcd）的每一節(jié)間設置一根斜腹桿；雙排腳手架門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其余 5 個平面內的圖示節(jié)間設置一根斜腹桿（下圖中 11、22、33 剖面） ；（3） 斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出墻上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于 150mm。當斜腹桿在 1 跨內跨越 2 個步距（下圖 a 型）時，宜在相交的縱向水平桿處，增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上； （

25、a）挑空一根立桿（a 型） ；（b）挑空二根立桿（a 型） ；（c）挑空一根立桿（b 型） ；（d）挑空二根立桿（b 型） ；1防滑扣件；2增設的橫向水平桿；3副立桿；4主立桿門洞處上升斜桿、平行弦桿桁架門洞處上升斜桿、平行弦桿桁架（4） 斜腹桿宜采用通長桿件，當必須接長使用時，宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，搭接構造應符合本方案 4.5.4 條的規(guī)定。（5）門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口 12步。（6）門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，該扣件宜緊靠主節(jié)點處的扣件。4.6 腳手架的拆除4.6.1 準備工作拆除前全面檢查腳手架的構造是否符合要求，

26、清除腳手架上的雜物及地面障礙。組織好人員做好交底工作，做好地面圍欄及警戒標志，并設專人看護，嚴禁無關人員入內。4.6.2 作業(yè)程序（1）由上至下逐層進行，禁止上下同時作業(yè)。（2）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，禁止先將邊墻件整層或數(shù)層拆除后再拆除腳手架；分段拆除高差不應大于 2 步，如高差大于 2 步，應增設連墻件加固。（3）各層桿件拆除順序：橫向水平桿-縱向水平桿-連墻件-立桿。（4）各種拆除下來的構配件禁止拋擲至地面，運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養(yǎng)，并按品種、規(guī)格碼堆存放。5 施工質量保證措施施工質量保證措施5.1 質量方針：科學管理，質量第一，信守合同，顧客滿意。 質量目標：各項工作

27、一次做好，結構安全，質量達標。 5.2 質量管理措施 5.2.1 單項工程開工前編制工程質量控制點和檢驗大綱。5.2.2 認真及時做好“三檢一評”工作。 “三檢”指自檢、互檢、專質檢；“一評”指質量等級評定，分部分項工程的質量評定由項目部組織，做到與施工進度同步。5.2.3 加強質量信息反饋，及時做好改進和確保質量措施的決策，建立系統(tǒng)的質量保證體系。5.2.4 加強質量檢查，嚴格執(zhí)行質量獎罰制度。5.2.5 建立巡檢制度：每個施工隊由質量檢查員組織一日一巡檢，項目部質量經理組織一周一巡檢，項目經理或項目總工組織每兩周一次施工之間的質量聯(lián)合檢查和質量評比，對施工隊出現(xiàn)的質量問題及時總結處理，狠抓

28、質量通病，突出抓工作中隨意性。5.3 質量控制措施5.3.1 施工組織設計審批制度施工組織設計、施工方案必需各級審批并按審批意見進行修改完善，并經監(jiān)理和業(yè)主現(xiàn)場代表同意后方可施工。5.3.2 技術復核、隱蔽工程驗收制度技術復核一般在施工作業(yè)措施中編制技術復核計劃，明確復核內容、部位、復核人員及復核辦法。5.4構配件允許偏差構配件的允許偏差構配件的允許偏差6 施工施工 hse 保證措施保證措施6.16.1 腳手架安全管理腳手架安全管理（1）腳手架搭設人員必須是經過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則 （gb 5036）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。（2）

29、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。（3）腳手架的構配件質量與搭設質量，應按本方案的規(guī)定進行檢查驗收，合格后方準使用。（4）作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。（5）當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業(yè)。雨、雪后上架作業(yè)應有防滑措施，并應掃除積雪。 （6）腳手架的安全檢查與維護，應按本規(guī)范第 8.2.28.2.5 條的規(guī)定進行。安全網應按有關規(guī)定搭設或拆除。 （7）在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；連墻件。 （8）不得

30、在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。 (9)臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。(10)在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。(11)工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現(xiàn)行行業(yè)標準施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范 （jgj 46）的有關規(guī)定執(zhí)行。在腳手架底部每隔 60 米進行避雷接地。電阻不大于 4 歐姆。(12)搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。6.2 懸挑式卸料平臺安全措施：1)懸挑式鋼平臺應按相應的規(guī)范進行設計，其結構構造應能防止左右晃動，應編制施工方案。2)懸挑式鋼

31、平臺的擱支點與上部拉接點必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設施上。3)斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設二道，每一道均作單道受力計算。4)應設置 4 個經過驗算的吊環(huán)，吊運平臺時應使用卡環(huán)，不得在使吊鉤直接鉤掛吊環(huán)，吊環(huán)應用 a3 鋼制作。5)鋼平臺安裝時，鋼絲繩應使用專用的掛鉤掛牢，采取其他方式時卡頭的卡子不得少于 3 個。建筑物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊層，鋼平臺外口應略高于內口。6)鋼平臺左右兩側必須裝置固定的保護欄桿，高 1500mm。7)鋼平臺吊裝，需待橫梁接好鋼絲繩調整完畢，經過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。8)鋼平臺使用時，應有專人進行檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應

32、及時調換，焊縫脫焊應及時修復。9)操作平臺上應顯著地標明容許荷載值，操作人員和材料的總量嚴禁超過設計的容許荷載，應配備專人加以監(jiān)督。6.3 腳手架的檢查腳手架的檢查（1） 腳手架檢查與驗收腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：基礎完工后及腳手架搭設前；作業(yè)層上施加荷載前；每搭設完 1013m 高度后；達到設計高度后；遇有六級大風與大雨后；寒冷地區(qū)開凍后；停用超過一個月。（2）進行腳手架檢查、驗收時應根據(jù)下列技術文件：施工組織設計及變更文件；技術交底文件。 （3） 腳手架使用中，應定期檢查下列項目：桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；地基是否積水，底座是否松動，

33、立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動；高度在 24m 以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合本方案下表的規(guī)定；安全防護措施是否符合要求；是否超載。腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法注：圖中 1立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿；4剪刀撐。（4）安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力板手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數(shù)目與質量判定標準，應按下表的規(guī)定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。扣件擰緊抽樣檢查數(shù)目及質量判定標準扣件擰緊抽樣檢查數(shù)目及質量判定標準7 雙排外腳手架計算書7.1雙排落地式扣件鋼管腳手架計算書（按15m高計算）鋼管

34、腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范jgj130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為15.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為482.9，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距3.60米。施工均布荷載為3.0kn/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設2層。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 p1=0.036kn/m腳手板的荷載標準值

35、p2=0.3501.200/1=0.420kn/m活荷載標準值 q=3.0001.200/1=3.600kn/m荷載的計算值 q=1.20.036+1.20.420+1.43.600=5.587kn/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:m=5.5871.0502/8=0.770kn.m=0.770106/4372.0=176.099n/mm2小橫桿的計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值q=0.036+0.420+3.600=4.056kn/m簡支梁均布荷載作用

36、下的最大撓度v=5.04.0561050.04/(3842.06105104930.0)=2.969mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，但沒有小橫桿直接作用在大橫桿的上面，無需計算。三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc其中 rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kn；r 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 p1=0.0361.200=0.043kn腳手板的荷載標準值 p2=0.3501.0501.2

37、00/2=0.220kn活荷載標準值 q=3.0001.0501.200/2=1.890kn荷載的計算值 r=1.20.043+1.20.220+1.41.890=2.962kn單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求當直角扣件的擰緊力矩達40-65n.m時,試驗表明:單扣件在12kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kn；雙扣件在20kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kn。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kn/m)；本例為0.1070ng1 = 0.10715.000=1.605kn

38、(2)腳手板的自重標準值(kn/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35ng2 = 0.35021.200(1.050+0.300)/2=0.567kn (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kn/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14ng3 = 0.1401.2002/2=0.168kn (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kn/m2)；0.005ng4 = 0.0051.20015.000=0.090kn經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 2.430kn?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計

39、算得到，活荷載標準值 nq = 3.00021.2001.050/2=3.780kn風荷載標準值應按照以下公式計算其中 w0 基本風壓(kn/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(gb50009-2001)附錄表d.4的規(guī)定采用：w0 = 0.550uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(gb50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：uz = 1.520us 風荷載體型系數(shù)：us = 0.869經計算得到，風荷載標準值wk = 0.70.5501.5200.869 = 0.509kn/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng + 0.851.4nq經過計算得

40、到，底部立桿的最大軸向壓力n=1.22.430+0.851.43.780=7.414kn不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng + 1.4nq經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力n=1.22.430+1.43.780=8.207kn風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw計算公式 mw = 0.851.4wklah2/10其中 wk 風荷載標準值(kn/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 mw=0.851.40.5091.2001.5001.500/10=0.163kn.m五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)

41、定性計算 其中 n 立桿的軸心壓力設計值，n=8.207kn；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數(shù)，取1.155；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m；a 立桿凈截面面積，a=4.107cm2；w 立桿凈截面模量(抵抗矩),w=4.372cm3； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； 鋼管立桿受壓強度計算值 (n/mm2)；經計算得到 =8207/(0.27411)=74.505n/mm2； f 鋼管立桿抗壓

42、強度設計值，f=205.00n/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 n 立桿的軸心壓力設計值，n=7.414kn；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數(shù)，取1.155；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m；a 立桿凈截面面積，a=4.107cm2；w 立桿凈截面模量(抵抗矩),w=4.372cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結

43、果查表得到0.268；mw 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，mw=0.163kn.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (n/mm2)；經計算得到 =7414/(0.27411)+163000/4372=104.672n/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00n/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 nl = 12.689kn大于扣件的抗滑力8.0kn，不滿足要求 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kn/m2)，p

44、 = n/a；p = 18.24n 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kn)；n = 8.21a 基礎底面面積 (m2)；a = 0.45fg 地基承載力設計值 (kn/m2)；fg = 112.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數(shù)；kc = 0.40fgk 地基承載力標準值；fgk = 280.00地基承載力的計算滿足要求!7.2懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米

45、，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為482.9，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.00米，水平間距3.00米。施工均布荷載為3.0kn/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設2層。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度3.00米。懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.35m。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 p1=0.036kn/m腳手板的荷載標準值 p2=0.35

46、01.500/2=0.262kn/m活荷載標準值 q=3.0001.500/2=2.250kn/m荷載的計算值 q=1.20.036+1.20.262+1.42.250=3.508kn/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:m=3.5081.0502/8=0.483kn.m=0.483106/4372.0=110.565n/mm2小橫桿的計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0.036+0.262+2.250=2.548kn/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度v

47、=5.02.5481050.04/(3842.06105104930.0)=1.866mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 p1=0.0361.050=0.037kn腳手板的荷載標準值 p2=0.3501.0501.500/2=0.276kn活荷載標準值 q=3.0001.0501.500/2=2.362kn荷載的計算值 p=(1.20.037+1.20.276+1.42.362)

48、/2=1.841kn 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: m=0.08(1.20.036)1.5002+0.1751.8411.500=0.491kn.m=0.491106/4372.0=112.319n/mm2大橫桿的計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度v1=0.6770.0361500.004/

49、(1002.060105104930.000)=0.06mm集中荷載標準值p=0.037+0.276+2.362=2.675kn集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度v1=1.1462675.4001500.003/(1002.060105104930.000)=4.79mm最大撓度和 v=v1+v2=4.843mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc其中 rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kn；r 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿

50、的自重標準值 p1=0.0361.500=0.053kn腳手板的荷載標準值 p2=0.3501.0501.500/2=0.276kn活荷載標準值 q=3.0001.0501.500/2=2.362kn荷載的計算值 r=1.20.053+1.20.276+1.42.362=3.702kn單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65n.m時,試驗表明:單扣件在12kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kn；雙扣件在20kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kn；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米

51、立桿承受的結構自重標準值(kn/m)；本例為0.1155ng1 = 0.11618.000=2.079kn (2)腳手板的自重標準值(kn/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 ng2 = 0.35021.500(1.050+0.300)/2=0.709kn (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kn/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14ng3 = 0.1401.5002/2=0.210kn (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kn/m2)；0.005ng4 = 0.0051.50018.000=0.135kn經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4

52、= 3.133kn。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 nq = 3.00021.5001.050/2=4.725kn風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 w0 基本風壓(kn/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(gb50009-2001)附錄表d.4的規(guī)定采用：w0 = 0.550uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(gb50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：uz = 2.120us 風荷載體型系數(shù)：us = 0.870經計算得到，風荷載標準值wk = 0.70.5502.1200.870 = 0.7

53、10kn/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng + 0.851.4nq經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力n=1.23.133+0.851.44.725=9.382kn不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng + 1.4nq經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力n=1.23.133+1.44.725=10.374kn風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw計算公式 mw = 0.851.4wklah2/10其中 wk 風荷載標準值(kn/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 mw=0.851.

54、40.7101.5001.5001.500/10=0.285kn.m五、立桿的穩(wěn)定性計算卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 n 立桿的軸心壓力設計值，n=10.374kn；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數(shù)，取1.155；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m；a 立桿凈截面面積，a=4.107cm2；w 立桿凈截面模量(抵抗矩),w=4.372cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓

55、立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； 鋼管立桿受壓強度計算值 (n/mm2)；經計算得到 =10374/(0.27411)=94.176n/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00n/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 n 立桿的軸心壓力設計值，n=9.382kn；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數(shù)，取1.155；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.

56、599m；a 立桿凈截面面積，a=4.107cm2；w 立桿凈截面模量(抵抗矩),w=4.372cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268；mw 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，mw=0.285kn.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (n/mm2)；經計算得到 =9382/(0.27411)+285000/4372=150.400n/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00n/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 nl，連墻件的設計計算滿足要求連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 nl = 13.947

57、kn大于扣件的抗滑力8.0kn，采用雙扣件以滿足要求 連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載n的作用，里端b為與樓板的錨固點，a為墻支點。本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1350mm，水平支撐梁的截面慣性矩i = 1130.00cm4，截面抵抗矩w = 141.00cm3，截面積a = 26.10cm2。受腳手架集中荷載 p=10.37kn水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017.8510=0. 5kn/2m 懸挑腳手架示意圖 1501350300010.3

58、7kn10.37kn 0.25kn/mab 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續(xù)梁的計算得到 0.000.041.821.578.81 8.880.660.08 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kn) 1.7780.875 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kn.m) 0.1050.115 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為r1=12.236kn,r2=9.542kn,r3=0.077kn最大彎矩 mmax=1.778kn.m抗彎計算強度 f=m/1.05w+n/a=1.778106/(1.05141000.0)+5.6961000/2610.0=14.191n/mm2水平支撐梁的抗彎

59、計算強度小于215.0n/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結構設計規(guī)范(gb50017-2003)附錄b得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規(guī)范(gb50017-2003)附錄b其值b=1.07-0.282/b=0.929經過計算得到強度 =1.78106/(0.929141000.00)=13.57n/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!九、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力rah和拉鋼繩的軸力rui按照下面計算 其中ruicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐

60、力 rci=ruisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為ru1=13.497kn十、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力ru我們均取最大值進行計算，為ru=13.497kn 拉繩的強度計算：拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中fg 鋼絲繩的容許拉力(kn)；fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kn)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；k 鋼絲繩使用安全系數(shù)，取10.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于10.00013.497/0.850=158.788kn。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1