QTZ80塔吊基礎(chǔ)施工方案

1、目錄、工程概況 2二、編制依據(jù)2三、QTZ80（ZJ6010）塔式起重機技術(shù)性能表3四、塔吊基礎(chǔ)布置4五、抗臺風(fēng)要求4六、基礎(chǔ)承臺及樁基的設(shè)計驗算 5（一）塔機屬性 5（二）塔機荷載5（三）樁頂作用效應(yīng)計算 8（四）樁承載力驗算9（五）承臺計算12（六）配筋示意圖 14七、施工人員組織15八、施工機具、材料準備 16九、塔吊基礎(chǔ)施工 17十、安全環(huán)保措施 18附：塔吊現(xiàn)場布置圖Word專業(yè)資料QTZ80 (ZJ6010)型塔吊基礎(chǔ)施工方案一、工程概況1、工程名稱：三門核電項目場外應(yīng)急指揮實驗室2、建設(shè)單位：三門核電有限公司3、勘察單位：鄭州中核巖土工程有限公司4、設(shè)計單位：上海核工程研究設(shè)計院

2、5、監(jiān)理單位：北京四達貝克斯工程監(jiān)理有限公司6、施工單位：華億生態(tài)建設(shè)有限公司7、建筑高度：16.5m o本工程共設(shè)置1臺塔吊。主要技術(shù)指標如下：1、塔吊功率：31.7KW ;2、塔吊臂長：55m ;3、塔吊自重：32.2t ;4、塔吊最大起重量：6t;最大幅度：57m ;5、 塔吊標準節(jié)尺寸：1.6m X1.6m X3.0m ;6、塔吊平衡配重：12.26t ;7、塔吊最大獨立高度：40.5m8、塔吊安裝高度：約30m o本案塔吊基礎(chǔ)尺寸為 5000 X5000 X1000，基礎(chǔ)埋深1.0m，基礎(chǔ)上標高為 -0.5m，基礎(chǔ)混凝土等級為C35。采用4根直徑為800混凝土灌注樁基礎(chǔ)作為塔 吊及其

3、承臺基礎(chǔ)的承重構(gòu)件，灌注樁的混凝土強度為 C35 o二、編制依據(jù)1、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程 JGJ/T187-20092、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20103、建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-20084、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 GB50007-20115、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20016、建筑施工安全檢查標準 JGJ59-2011、QTZ80(ZJ6010) 塔式起重機技術(shù)性能表塔機工作級別A4塔機利用等級U4塔機載荷狀態(tài)Q2機構(gòu)工作級別起升機構(gòu)M5回轉(zhuǎn)機構(gòu)M4牽引機構(gòu)M3起升高度m倍率獨立式附著式a=240.5121.5a=440.560最人起重重量 t6工作幅度m最小

4、幅度2.5最大幅度57起升機構(gòu)倍率24起重量t1.533366速度m/mi n80408.540204.3電機功率KW24/24/5.4回轉(zhuǎn)機構(gòu)回轉(zhuǎn)速度r/mi n0.6電機功率KW2 X2.2牽引機構(gòu)牽引速度m/min40/20電機功率KW3322頂升機構(gòu)頂升速度m/min0.6電機功率KW5.5工作壓力MPa20總功率KW31.7 （不含頂升機構(gòu)電機）平衡重重量起重臂長m575552504745重量t13.0612.2612.0411.2411.0210.22工作溫度-2040 C設(shè)計風(fēng)壓Pa頂升工況工作工況非工作工況最高處100最高處250020m80020100 m1100大于100m

5、1300四、塔吊基礎(chǔ)布置1、本案1#塔吊擬布置在1#樓西側(cè)20米，2#樓北側(cè)10米;2、塔吊基礎(chǔ)樁位位置:(1 )、x=43780.403，y=69056.555 ；(2 )、x=43782.198，y=69053.667 ；(3 )、x=43779.309，y=69051.872 ；(4 )、x=43777.514，y=69054.760。3、具體詳見塔吊現(xiàn)場布置圖五、抗臺風(fēng)要求三門縣是一個臺風(fēng)比較頻繁的縣城，所以在塔吊施工中要考慮臺風(fēng)的影響,本方案考慮臺風(fēng)等級為15級。風(fēng)俗41.5-50.9米/秒為風(fēng)力14-15級強臺風(fēng)，故取風(fēng)速 V=50.9m/s。根據(jù)伯努利方程得出的風(fēng)-壓關(guān)系，風(fēng)的動

6、壓為:Wp=0.5 X p Xv2(1)公式中Wp為風(fēng)壓（KN/m 2），p為空氣密度（Kg/m 3 ），V為風(fēng)速（m/s ）。由于空氣密度（p）和重度（r）的關(guān)系為r= pXg，因此有p=r/g。在公式（1）中使用這個關(guān)系，得到Wp=0.5 Xr Xv2 /g(2)公式（2）為標準風(fēng)壓公式。在標準狀態(tài)下（氣壓為 1013hPa，溫度為15 C）,空氣重度r=0.01225KN/m3。緯度為300處的重力加速度 g=9.8m/s 。根據(jù)公式15級臺風(fēng)換算成基本分壓值是:Wp=0.5 Xr Xv2 /g =0.5 X0.01225 X50.9 2/9.8=1.62六、基礎(chǔ)承臺及樁基的設(shè)計驗（一）

7、、塔機屬性塔機型號QTZ80 (浙江建機)塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度Ho(m)40.5塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)40.5塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度 B(m)2.3(二) 、塔機荷載sfiiwn塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標準值塔身自重Go(kN)340.34起重臂自重 G1 (kN)60起重臂重心至塔身中心距離RG1 (m)22小車和吊鉤自重 G2(kN)3.8小車最小工作幅度 RG2 (m)0最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應(yīng)的最大距離RQmax (m)11.5最小起重荷載Qmin (kN)10最大吊物幅度RQmin (m)55最大起重力矩M2(kN

8、m)Max60 X11.5 , 10 X55 = 690平衡臂自重 G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)7平衡塊自重G4(kN)120平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.82、風(fēng)荷載標準值3k(kN/m 2)塔身前后片桁架的平均充實率 00.35風(fēng)荷載標準值3k(kN/m 2)工作狀態(tài)0.5非工作狀態(tài)1.623、風(fēng)荷載標準值sk (KN/m 2)工程所在地浙江三門項目一期工程后備應(yīng)急指揮中心、后備環(huán)境實驗室、監(jiān)督性監(jiān)測流岀物實驗室場地內(nèi)基本分壓 3 0 (KN/m 2)工作狀態(tài)0.5非工作狀態(tài)1.62塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度A類(近海海面和海島、

9、海岸、湖岸及沙漠地區(qū))風(fēng)振系數(shù)儀工作狀態(tài)1.519非工作狀態(tài)1.625風(fēng)壓等效高度變化系數(shù) gz1.558風(fēng)荷載體型系數(shù) gs工作狀態(tài)1.95非工作狀態(tài)1.95風(fēng)向系數(shù)a1.2塔身前后片桁架的平均充實率a00.35風(fēng)荷載標準值 3 k (KN/m 2)工作狀態(tài)0.8 X 1.2 X 1.519 X 1.95 X 1.558 X 0.5=2.215非工作狀態(tài)0.8 X 1.2 X 1.625 X 1.95 X 1.558 X 1.62=7.6784、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)340.34+60+3.8+19.8+120= 543.94起重荷載標準值Fqk(kN)

10、60豎向荷載標準值Fk(kN)543.94+60 = 603.94水平荷載標準值Fvk(kN)0.5 X0.35 X2.3 X40.5 = 16.301傾覆力矩標準值Mk(kN m)60 X22+3.8 X11.5-19.8 X7-120 X11.8+0.9 X(690+0.5 X16.301 X40.5)= 727.186非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1 = 543.94水平荷載標準值Fvk(kN)1.62 X0.35 X2.3 X40.5 = 52.816傾覆力矩標準值Mk(kN m)60 X22+3.8 X0-19.8 X7-120 X11.8+0.5 X52.816 X40.

11、5 = 834.9245、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.2F k1 = 1.2 X543.94 = 652.728起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.4FQk = 1.4 X60 = 84豎向荷載設(shè)計值F(kN)652.728+84 = 736.728水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 X16.301 = 22.821傾覆力矩設(shè)計值M(kN m)1.2 X(60 X22+3.8 X11.5-19.8 X7-120 X11.8)+1.4 X0.9 X(690+0.5 X16.301 X40.5) = 1056.24非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F(kN)1.2

12、Fk = 1.2 X543.94 = 652.728水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 X52.816 = 73.942傾覆力矩設(shè)計值M(kN m)1.2 X(60 X22+3.8 X0-19.8 X7-120 X11.8)+1.4 X0.5 X52.816 X40.5 = 1215.814(三) 樁頂作用效應(yīng)計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距 al(m)3.4承臺寬向樁心距 ab(m)3.4樁直徑d(m)0.8樁間側(cè)阻力折減系數(shù)屮0.8承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重 YXkN/m 3)25承臺上部覆土厚度 h(m)

13、0承臺上部覆土的重度 Y(kN/m 3)19承臺混凝土保護層厚度 5(mm)50配置暗梁否承臺底標高(m)-1.5承臺及其上土的自重荷載標準值:Gk=bl(h Y+h Y=5 X5 X(1 X25+0 xl9)=625kN承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.2G k=1.2 X625=750kN樁對角線距離：L=(a b2+a i2)5=(3.4 2+3.4 2)0-5=4.808m1、荷載效應(yīng)標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(F k+G k)/n=(543.94+625)/4=292.235kN荷載效應(yīng)標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax =(F k+G k)/n+(M k+F Vkh)/

14、LX1)/4.808=476.861kN=(543.94+625)/4+(834.924+52.816Q kmin =(F k+G k)/n-(M k+F Vkh)/L=(543.94+625)/4-(834.924+52.8162、荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下：Q max =(F+G)/n+(M+F vh)/L=(652.728+750)/4+(1215.814+73.942Qmin =(F+G)/n-(M+F vh)/L=(652.728+750)/4-(1215.814+73.942X1)/4.808=107.609kNX1)/4.808=618.916kNX1)/4

15、.808=82.448kN(四) 、樁承載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強度等級C20樁基成樁工藝系數(shù)tc0.81樁混凝土自重 仔(kN/m 3)25樁混凝土保護層厚度 6(mm)35樁底標高(m)-24.11樁有效長度lt(m)22.61樁配筋自定義樁身承載力設(shè)計值是樁身承載力設(shè)計值8223.433樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm 2)200000法向預(yù)應(yīng)力等于零時鋼筋的合力N p0 (kN)100最大裂縫寬度3lim(mm)0.2普通鋼筋相對粘結(jié)特性系數(shù) V1預(yù)應(yīng)力鋼筋相對粘結(jié)特性系數(shù)V0.8地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)4自然地面標高(m)0是否考慮承臺效應(yīng)是承臺效應(yīng)系數(shù)nc0.26土

16、名稱土層厚度li(m)側(cè)阻力特征值q sia(kPa)端阻力特征值q pa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)素填土95000.590淤泥12.831500.570圓砂6.1710000.5280粉土11.974000.5180礫砂26.712028000.5400軟弱下臥層硬持力層厚度t(m)6地基壓力擴散角9()30修正后的地基承載力特征值fa(kPa)1909.94地基承載力特征值fak(kPa)280下臥層頂?shù)牡鼗休d力修正系數(shù)nd3下臥層頂?shù)牡鼗休d力修正系數(shù)“b2下臥層頂以下的土的重度YkN/m )20下臥層頂以上土的加權(quán)平均重度Ym181、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長

17、：u= nd=3.14 X0.8=2.513m樁端面積：Ap=冗d2/4=3.14 X0.82/4=0.503m 2承載力計算深度：mi n( b/2,5)=mi n(5/2,5)=2.5mfak=(2.5 X90)/2.5=225/2.5=90kPa承臺底凈面積：Ac=(bl-nA p)/n=(5 X5-4 X0.503)/4=5.747m 2復(fù)合樁基豎向承載力特征值：Ra= Ipu 苗sia h+q pa Ap+ ncfakAc=0.8 X2.513 X(7.5 X50+12.83 X15+2.28 X100)+0 X0.503+0.26 X90 X5.747=1733.835kNQ k=

18、292.235kN WRa=1733.835kNQkmax=476.861kN 0.2%滿足要求！5、裂縫控制計算Qkmin =107.609kN 0不需要進行裂縫控制計算！6、軟弱下臥層驗算(1) 、修正后地基承載力特征值 fa=f ak+ nbYab+d-3)+ nd 呦(lt+t-0.5)=280+2 X20 x(3.4+0.8-3)+3 X18 x(22.61+6-0.5)=1845.94kPa(2) 、作用于軟弱下臥層頂面的附加應(yīng)力oz=(F k+G k)-3/2(a i+ a b+2d) ：3qsikli/(a i+d+2t tan 0)(ab+d+2t tan 0)=(543.9

19、4+625)-3/2 X(3.4+3.4+2 X0.8) X795.45/(3.4+0.8+2 X6Xtan30 X(3.4+0.8+2 X6Xtan30 )=-71.495kPa因為附加應(yīng)力小于0kPa，故取附加應(yīng)力為0kPa(3) 、軟弱下臥層驗算oz+ Ym (lt+t)=0+18 X(22.61+6)=514.98kPafa=1845.94kPa滿足要求！(五) 承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 20160承臺底部短向配筋HRB400 20160承臺頂部長向配筋HRB400 20160承臺頂部短向配筋HRB400 201601、荷載計算承臺有效高度：h0=1000-50-2

20、0/2=940mmM=(Q max+Q min)L/2=(618.916+(82.448)X4.808/2=1686.193kNmX 方向：Mx=Ma b/L=1686.193 X3.4/4.808=1192.319kN mY 方向：M y=Ma i/L=1686.193 X3.4/4.808=1192.319kNm2、受剪切計算V=F/n+M/L=652.728/4 + 1215.814/4.808=416.038kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：址=(800/940) 1/4 =0.96塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：aib=(ab-B-d)/2=(3.4-2.3-0.8)/2=0.15m

21、aii=(a l-B-d)/2=(3.4-2.3-0.8)/2=0.15m剪跨比：?b=a 1b/h 0=150/940=0.16，取 h=0.25 ;入=a 1l/h 0=150/940=0.16 ，取入=0.25 ;承臺剪切系數(shù)：ab=1.75/(加+1)=1.75/(0.25+1)=1.4al=1.75/(刀+1)=1.75/(0.25+1)=1.4Bhs abftbh 0=0.96 X1.4 X1.57 X103 X5 X0.94=9922.385kNBhs aiftlh0=0.96 X1.4 X1.57 X103X5X0.94=9922.385kNV=416.038kN Wmin(沐

22、 abftbh 0,沐 aftlh 0)=9922.385kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h 0=2.3+2 X0.94=4.18mab=3.4m B+2h 0=4.18m , al=3.4m A1 =9401mm 2滿足要求！(2) 、承臺底面短向配筋面積aS2= M x/( a2fcbh02)=1192.319 X106/(1.03 X16.7 X5000 X9402)=0.016Z=1-(1-2 as2)5=1-(1-2 X0.016) 5=0.016Y2=1- Z/2=1-0.016/2=0.992As2=M x/( Y2hofy1)=1192.319 X10

23、6/(0.992 X940 X360)=3552mm 2最小配筋率：p=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45 X1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,plh)=max(9674,0.002 X5000 X940)=9401mm 2承臺底短向?qū)嶋H配筋：As2=10132mm 2 A2=9401mm 2滿足要求！(3) 、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向?qū)嶋H配筋：As3=10132mm 20.5As1=0.5 X10132=5066mm2滿足要求!(4) 、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向?qū)嶋H配筋： As4=10132m

24、m 2 X).5As2=0.5 xi0132=5066mm 2滿足要求!(5) 、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向 10500(六) 、配筋示意圖螺旋箍筋82()012 0 20樁配筋圖七、施工人員組織由于塔吊屬于大型施工機械設(shè)備，它的安全性至關(guān)重要，因此塔吊基礎(chǔ)的施 工應(yīng)列入項目經(jīng)理部的主要施工質(zhì)量控制對象中；由項目經(jīng)理牽頭，技術(shù)負責(zé)人 把關(guān)，各部門各司其職，管理好塔吊基礎(chǔ)的施工質(zhì)量與安全。具體施工組織機構(gòu) 如下表所示：姓名職務(wù)職責(zé)備注黃民浩項目經(jīng)理塔吊基礎(chǔ)施工質(zhì)量與安全總負責(zé)鮑孝省生產(chǎn)經(jīng)理塔吊基礎(chǔ)施工現(xiàn)場施工現(xiàn)場安全主要負責(zé)人組織與安排林金貴技術(shù)負責(zé)人負責(zé)施工方案的編制與施工技術(shù)

25、的審核參與塔吊基礎(chǔ)的定位放線 及其驗線等工作， 同時兼顧安全工作。王兆保施工員塔吊基礎(chǔ)的現(xiàn)場施工技術(shù)交底與現(xiàn)場指導(dǎo)及安全監(jiān)督章軍民安全員現(xiàn)場安全監(jiān)督檢杳任瑋資料員試塊制作、鋼筋取樣、資料報驗等鄭成良土建工長砼的澆筑現(xiàn)場負責(zé)，及塔吊預(yù)埋腳柱安裝兼管安全，特別是用電安全舒建法木工工長基礎(chǔ)模板支模現(xiàn)場負責(zé)兼管安全王超群鋼筋工長基礎(chǔ)鋼筋綁扎現(xiàn)場負責(zé)兼管安全塔吊基礎(chǔ)施工人員:工種人數(shù)工作內(nèi)容砼工1砼振搗及表面收理木工4配模及安裝鋼筋工3鋼筋綁扎電焊工1預(yù)埋腳柱安裝電工1現(xiàn)場施工用電送電普工3零星工作八、施工機具、材料準備塔吊基礎(chǔ)施工需要配備以下施工機具及測量儀器1、反鏟式挖掘機一臺2、振動棒一只3、交流

26、電焊機一臺4、鋼筋切斷機一臺5、鋼筋彎曲機一臺6、活絡(luò)板手12 2把、18 4把7、鐵鍬4把8、經(jīng)緯儀一臺9、水準儀一臺10、安全帽每人一只、手套30副，工具包2只塔吊基礎(chǔ)施工所需主要材料：1、鋼筋：直徑20mm、12mm、8mm 三級鋼2、膠合板：規(guī)格915 X1830 X15 , 25張3、方木：規(guī)格 50 X100 X6000 , 30 根4、鋼管：規(guī)格38，若干5、螺桿：規(guī)格12，若干6、鋼板：2mm 厚，1 m27、基礎(chǔ)砼：強度等級 C35,25 m3 ;強度等級C15，2.5 m3九、塔吊基礎(chǔ)施工1 ）塔吊基礎(chǔ)施工工藝流程樁基打樁-竽吊基坑土方開挖-墊云澆筑基5放線（墨線）驗線-底

27、層勺筋網(wǎng)綁扎-塔苔吊預(yù)埋腳柱安裝固定一上丿云鋼筋網(wǎng)綁扎-塔:吊基礎(chǔ)模板支模塔吊礎(chǔ)鋼筋模板驗收亠塔吊基礎(chǔ)砼澆筑-砼養(yǎng)護2）塔吊基礎(chǔ)施工工藝樁基打樁：本方案中采用混凝土灌注樁，在工程樁打樁完成后，順便把塔吊用 樁打樁完成。（1 ）塔吊基礎(chǔ)基坑開挖：采用一臺反鏟式挖掘機進行基坑開挖，現(xiàn)場架設(shè)一臺 SCD200型水準儀進行基底標高控制。同時按照 1 : 1的放坡系數(shù)進行放坡開挖。 機械開挖基坑應(yīng)比設(shè)計標高高出 20 cm30 cm,剩余土方采用人工開挖。人工開 挖的平整度為土 50。(2) 墊層砼澆筑：在基坑開挖完成后，立刻將控制墊層厚度及標高的小木樁打設(shè)完成，每平方米范圍內(nèi)應(yīng)至少有一個小木樁；隨后在

28、基坑邊四周用50 X100的木方圍起來；進行墊層砼澆筑，初凝后進行壓光處理。(3) 基礎(chǔ)放線(墨線)：在墊層砼達到30%以上的強度即可進行基礎(chǔ)放線。首先 利用經(jīng)緯儀將基礎(chǔ)定位軸線投測到墊層上，彈墨線示之；然后按照基礎(chǔ)的設(shè)計尺 寸將基礎(chǔ)邊線測出，彈墨線示之；最后通知技術(shù)負責(zé)人進行驗線。(4) 底層鋼筋網(wǎng)綁扎：將塔吊基礎(chǔ)底部受力主筋安裝相應(yīng)的間距要求綁扎到位， 要求采用滿扎，同時在塔吊預(yù)埋腳柱區(qū)域內(nèi)鋼筋網(wǎng)應(yīng)采用點焊加固，最后放置底 層鋼筋網(wǎng)墊塊。(5) 塔吊預(yù)埋腳柱安裝、固定：由于本案塔吊基礎(chǔ)高 1350，比塔吊預(yù)埋腳柱高， 為保證腳柱上部螺栓孔能露出基礎(chǔ)砼表面，在預(yù)埋腳柱底部加焊一段長約500的 14#槽鋼；接著將四個預(yù)埋腳柱安裝